KLUZNÁ LOŽISKA. p s. Maximální měrný tlak p Max (MPa) Střední měrný tlak p s (Mpa) Obvodová rychlost v (m/s) Součin p s a v. v 60

Rozměr: px

Začít zobrazení ze stránky:

Download "KLUZNÁ LOŽISKA. p s. Maximální měrný tlak p Max (MPa) Střední měrný tlak p s (Mpa) Obvodová rychlost v (m/s) Součin p s a v. v 60"

Vladimír Vopička
před 8 lety
Počet zobrazení:

1 KLUZNÁ LOŽIKA U PM oužití ro uložení ojnic, klikovýc a vačkovýc řídelů, vaadel a kol rovodů, Zde dnes výradně kluná ložiska s řívodem tlakovéo maacío oleje. Pro rvní návr se oužívá nejjednoduššíc metod aloženýc na ředokladu statickéo atížení a orovnání ákladníc odnot: Maimální měrný tlak Ma (MPa) Ma FMa B d třední měrný tlak s (Ma) s Fs B d Obvodová ryclost v (m/s) d n v 60 oučin s a v s v F Ma maimální síla na ložisko běem cyklu F s..střední odnota růběu sil běem cyklu 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ 1

Pro rvní návr se oužívá nejjednoduššíc metod aloženýc na ředokladu statickéo atížení a orovnání ákladníc odnot: Maimální měrný

2 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ K otimaliaci klunýc ložisek se oužívají složité výočty vycáející teorie tvorby maacío filmu a ydrodynamickýc odmínek. Výočty jsou roveditelné jen výočetní tecnikou vledem k neustálé roměnnosti atěžující síly běem cyklu. Předokládá se, že atěžující síla je v rovnováe s dvěma složkami reakcí: F.nosná složka vnikající otáčením čeu (statická) F V.nosná složka vnikající vytlačováním oleje (dynamická) Poloa obou složek je dána roložením tlaku maacío filmu odle Reynoldsovy rovnice ro ydrodynamicky atížená ložiska v t V V V V Každá složka má své ommerfeldovo číslo udávající souvislost mei únosností a dalšími arametry statická: dynamická: r B d F dt d B d F V OV

nosná složka vnikající otáčením čeu (statická) F V.

3 tatická složka od otáčivéo oybu BF d R r r F Bd.střední měrný tlak ( B šířka ložiska, d růměr ložiska).relativní ložisková vůle (R oloměr ložiska, r oloměr čeu).dynamická viskoita maacío oleje (Poise P=0,1Pa.s) s.relativní úlová ryclost (čeu, ložiska) e e R r.eentricita čeu.relativní ecentricita čeu (0, 1) e O e 0, 0 0 Nejmenší tloušťka maacío filmu o r 1 1 o 0 0 o Ma R r O c e Ma R r O c e R r, 1 Ma Pro rai je vodný rosa ommerfeldova čísla Platí: rycloběžné motory 1 velké atížení ,7 4 Nebeečný nestabilní rovo Možnost smíšenéo tření, ootřebení 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ CH

relativní úlová ryclost (čeu, ložiska) e e R r.eentricita čeu.

4 ynamická složka od vytlačování oleje v radiálním směru d dt.časová měna relativní ecentricity ložiskovéo čeu FV Bd d dt Průbě ydrodynamickéo tlaku olejovéo filmu ískáme sueroicí obou složek (statické a dynamické). Výsledkem jsou olární diagramy oybu čeu ve vývrtu ložiska (trajektorie středu čeu běem cyklu) a ydrodynamickéo tlaku olejovéo filmu atěžující ložisko od měnící se atěžující síly OV 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ CH

sueroicí obou složek (statické a dynamické).

5 Hydrodynamické výočty tvorby maacío filmu latí od řecodovýc otáček, kde nastává kaalné tření. louží k určení: Ztráty třením střední teloty filmu atížení ložiska maimálním tlakem olejovéo filmu minimální tloušťky filmu Musí být větší než součet drsností obou ovrců krit m..ro řekonání drsností a nerovností ovrců a rovoní funkci kaalinovéo tření o 1, 5 krit.rakticky 3-6 m a je kriteriem beečnosti kaalnéo tření Příklad ojničnío ložiska 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ 5

filmu Musí být větší než součet drsností obou ovrců krit m.

6 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKA OLEJOVÉHO FILMU ávisí na: a) Vnějším atížení (u vysokootáčkovýc motorů se u lavníc ložisek KH korigují rotiávažími na ramenec, u ojnic tato možnost není) b) Telotě a viskoitě maacío oleje (důležité je claení maacío oleje řed vstuem do ložisek C, výstuní je C) R r c) Volbě relativní vůle r /01 Pístové salovací motory - CHOLZ 6

viskoitě maacío oleje (důležité je claení maacío oleje řed vstuem do ložisek 95-105 C,

7 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKA OLEJOVÉHO FILMU ávisí na: e) Umístění řívodu maacío oleje, oloe maací drážky : řívod oleje ložiskem V místě maimální vůle buď vnitřní drážkou nebo vnější a řívod na locu ložiska lokálně umístěnými otvory řívod oleje čeem Pro statické atížení není vodné. Při dynamickém atížení, kdy síla mění směr, je vodné okud síla se otáčí s řídelem. Too le dosánout u lavníc ložisek KH, okud setrvačná síla čeu není vyvážena. Jde o tyické rovedení u ojničníc ložisek, de se solu s dráou středu čeu sleduje místo vyústění maacío otvoru. 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ 7

Při dynamickém atížení, kdy síla mění směr, je vodné okud síla se otáčí s řídelem.

8 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKA OLEJOVÉHO FILMU ávisí na: d) Obvodové ryclosti Pro ydrodynamické laminární roudění otimální m/s. Při níkě ryclost )roběu motoru) vniká mení maání (smíšené tření) a vniku ootřebení. Při vysoké ryclosti turbulentní roudění vyšuje telotu oleje. e) Makrogeometrie kluné locy Ovlivňují ji výrobní neřesnosti, šatná konstrukce maacíc drážek 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ 8

Při níkě ryclost )roběu motoru) vniká mení maání (smíšené tření) a vniku ootřebení.

9 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKA OLEJOVÉHO FILMU ávisí na: e) Makrogeometrie kluné locy Ovlivňují ji nesymetrie atížení 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ 9

10 MINIMÁLNÍ TLOUŠŤKA OLEJOVÉHO FILMU ávisí na: e) Makrogeometrie kluné locy Ovlivňují ji nerovnoběžnost 011/01 Pístové salovací motory - CHOLZ 10

Podobné dokumenty

Mechanická účinnost PSM

Mechanická účinnost PSM KATEDRA OZIDEL A MOTORŮ Mecanická účinnost PSM #/4 Karel Páv Koeficient tření f Tribologie, součinitel tření / Stribeckova křivka Třecí síla: F t sign w f F n Hydrodynamické tření Smíšené olosucé tření