ČÍSLICOVÁ FILTRACE BURSTOVÉHO IMPULZU A DETEKCE JEHO OBÁLKY
|
|
- Jakub Kubíček
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Roč. 7 (24) Číslo 4 K. Hájek, V. Nenakhova: Číslicová filtrace burstového impulzu.. ČÍSLICOVÁ FILTRCE BURSTOVÉHO IMPULZU DETEKCE JEHO OBÁLKY Prof. Ing. Karel Hájek, CSc., Ing. Valeriya Nenakhova Katedra elektrotechniky; Fakulta vojenských technologií, Univerzita obrany Brno, karel.hajek@unob.cz bstrakt Článek pojednává o možnostech optimálního číslicového zpracování ultrazvukových burstů silně zarušených budicími ultrazvukovými signály, kdy je hledána obálka detekovaného burstu a její počátek. Řešení této problematiky slouží pro vývoj nové metody nelineární ultrazvukové spektroskopie. Pro řešení je využita optimalizovaná IIR filtrace a detekce obálky burstu metodou výpočtu modulu nosné harmonické složky v ohraničeném úseku. Klíčová slova: Nelineární ultrazvuková spektroskopie, burst, IIR filtrace, DFT bstract rticle deals with possibilities of optimal digital signal processing of ultrasonic bursts highly disturbed by ultrasonic excitation signals, when the envelope of a burst and its beginning are sought and detected. The solution of this problem serves for developing of new methods for nonlinear ultrasonic spectroscopy. The optimized IIR filtering and envelope detection of the burst via calculating the module of carrier harmonics in an enclosed segment are used. Keywords: Nonlinear ultrasonic spectroscopy, burst, IIR filtering, DFT Úvod Některé úlohy vyžadují detekci obálky a počátku burstových impulzů v silně zarušeném signálu. Pro takový účel je zapotřebí vytvářet specializované postupy číslicového zpracování signálů. Jedním z takových problémů je lokalizace defektu v tělese, na které působí dva ultrazvukové burstové signály s různými kmitočty. Při jejich setkání v místě defektu vzniká v důsledku nelineárních vlastností defektu ultrazvukový impulz s rozdílovým kmitočtem [], [2]. Cílem je detekovat počátek takto vzniklého impulzu, kde signály budicích impulzů mají cca až o db vyšší úroveň. Budicí impulzy i detekovaný impulz jsou relativně krátké (délka cca 2 period nosného signálu, jde o relativně širokopásmové signály) a mají blízké nosné kmitočty. Proto je nutná důsledná optimalizace kmitočtové filtrace. Dále je důležitá co nejpřesnější detekce obálky, speciálně pak jejího počátku, aby bylo možno co nejpřesněji odečítat časové posuvy pro možnost lokalizace [3]. 2 Popis výchozího problému Jsou zde řešeny některé problémy vývoje nové metody nedestruktivního testování NUMIST [], která vychází z metod nelineární ultrazvukové spektroskopie [4], kdy jsou z dvou různých míst testovaného tělesa vysílány s různým časovým posuvem dva burstové ultrazvukové impulzy s nosnými kmitočty např. f =,5 MHz a f =2,3 MHz s co největším výkonem (viz obr. ). Tyto ultrazvukové impulzy s délkou cca 2 period nosného harmonického signálu se šíří tělesem. V nějakém místě se jejich vlny setkají a dochází k jejich superpozici. Pokud se v tomto místě testovaného tělesa nachází defekt typu prasklina, pro šířící se ultrazvukové vlnění se projevuje jako nelineární prostředí, ve kterém vznikají ultrazvukové vlny s novými kmitočty podle vztahu f. () v = ± nf ± mf2 m.,,2.3 Pro účel detekce existence nelineárního defektu hledáme burstový impulz s kmitočtem rozdílového signálu f D = f 2 - f = 8 khz. Ultrazvukové signály, šířící se tělesem, jsou snímány dvěma dalšími ultrazvukovými měniči přijímači (na obr. je znázorněn jen jeden). Je zřejmé, že v přijatém signálu budou mít budicí signály podstatně vyšší úroveň než nově vzniklý signál s rozdílovým kmitočtem. Pro spolehlivou detekci nově vzniklého impulzu je v následujícím zpracování využita kmitočtová filtrace. Ta potlačuje úroveň budicích impulzů tak, aby jejich signál neovlivňoval spolehlivou detekci obálky snímaného impulzu. Přijímaný signál má velký dynamický rozsah mezi budicími signály a nově vzniklým impulzem s rozdílovým kmitočtem (např. více jak 8 db). Proto je potřebné jej snížit tak, aby mohl být dále zpracováván elektronickou cestou a D převodem bez překročení jeho dynamického rozsahu a tím i bez nebezpečí vzniku parazitních nelineárních efektů. K tomuto cíli je v řetězci zpracování snímaného signálu za senzorem zařazen pasivní lineární analogový filtr typu dolní propust. Realizaci dostatečného výsledného potlačení budicích signálů a spolehlivou detekci obálky snímaného burstu s rozdílovým kmitočtem 8 khz zabezpečuje následovné číslicové zpracování. Pro převod analogového signálu na číslicový je uvažován D převodník 6 bitů se vzorkovacím kmitočtem 5 MHz. Dále se ukázalo, že pro sledovanou funkci detekce impulzu hraje roli tvar budicího signálu. V první fázi byly ultrazvukové budiče buzeny z oscilátorů přes výkonové zesilovače (viz obr. ). Bursty budicích signálů měly obdélníkovou obálku, jejíž náběžná a sestupná hrana byly následně prodlouženy vlivem přenosových funkcí ultrazvukového vysílače i přijímače i samotného tělesa. Následně byl tvar budicích burstů upřesňován, jak bude diskutováno v dalším. CU Obr.. OSC f OSC f 2 P P T T 2 synchronisation t 2 t crack t 3 tested body R LP filter LN LN -D -D DSP Principiální blokové schéma nelineární ultrazvukové směšovací impulsní spektroskopické metody []. 3 Model řešení problému Pro řešení modelu číslicové kmitočtové filtrace a následné detekce obálky burstu bylo zvoleno modelování v prostředí Matlab. Protože není cílem modelovat proces nelinearity, byl
2 2 K. Hájek, V. Nenakhova: Číslicová filtrace burstového impulzu.. Roč. 7 (24) Číslo 4 vstupní signál modelován jako součet detekovaného impulzu 8 khz s jednotkovou výškou a obou budicích impulzů,5 MHz a 2,3 MHz s adekvátně větší výškou (až 8 db). Potvrdil se ale předpoklad, že signál 2,3 MHz má na detekovaný impulz vzhledem k většímu kmitočtovému odstupu menší vliv než signál,5 MHz. Proto byl následně používán jednodušší model vstupního signálu bez impulzu 2,3 MHz. Oba signály byly modelovány s uvažovaným vzorkovacím kmitočtem 5 MHz. V první fázi byly uvažovány impulzy s přibližně odhadnutou dobou náběhu cca 5 µs. Nicméně první modelování ukázalo, že rozprostření spektra budicího impulzu s konečnou délkou a strmostí náběžné a sestupné hrany zasahuje i do pásma detekce (8 khz). Proto byla realizována spektrální analýza budicího impulzu,5 MHz a hledána vhodná obálková funkce minimalizující tento efekt. Přitom bylo využito známé teorie okénkových funkcí, užívané pro FFT či pro filtraci IIR. Spektrum impulzu bez tvarového omezení (pravoúhlé okénko) bylo porovnáváno s původně uvažovaným tvarem sin 2 a dostupnými variantami okének v programu Matlab. Z tohoto porovnávání vyplynulo jako okénko s nejmenším parazitním vlivem pro detekované pásmo 8 khz okénko označované jako Nuttall (obr. 2, což je jedna z variant okénka Blackman-Harris. Výsledek porovnání pro pravoúhlé okénko, impulz sin 2 a okénko Nuttall je ukázán na obr. 2b. Zákonitě větší rozprostření spektra v okolí základního kmitočtu nám v tomto případě nevadí, protože nezasahuje do vyhodnocovaného pásma Detekce obálky burstu Nejprve se věnujme problematice detekce obálky impulzu. V řetězci číslicového zpracování je až za filtrací, ale protože má následné filtrační účinky, je vhodné řešit optimalizaci filtrace se známým způsobem detekce obálky. Je zřejmé, že získávat obálku burstového impulzu klasickými postupy, jako je např. hledání maxim a prokládání vhodnou aproximací, je problematické obzvláště pro počátek impulzu. Proto se ukázalo jako výhodné použít pro tento princip výpočtu harmonické složky o kmitočtu Ω D = 2πf d pomocí DFT v daném úseku s délkou N vzorků (několik period detekovaného signálu) podle vztahů = B = N N s( n)cos( Ω DnTv), (2) s( n)sin( Ω DnTv), (3) 2 2 C = + B, (4) B ϕ = arctg. (5) kde je reálná složka a B je imaginární složka měřeného signálu s(n). Z nich jsou pak počítány modul C a fáze ϕ tohoto signálu. Tento výpočet je pak realizován pro každý následující vzorek signálu s odpovídajícím posuvem počítaného úseku o délce N. Výsledkem je průběh modulu signálu pro každý vzorek signálu s krokem vzorkovacího intervalu T V = 2 ns, tedy nejen pro maxima signálu. Dochází tím k určitému definovanému zpoždění signálu, které je však pevně dané volenou délkou úseku N a lze jej odečtením kompenzovat. Dalším projevem je určitá deformace detekované obálky impulzu, která je při kompromisní volbě délky úseku N přijatelná. Přínosem tohoto způsobu detekce obálky impulzu je také projev kmitočtové filtrace signálu, který vychází z toho, že výpočet dané harmonické složky odpovídá použití adekvátního kmitočtového filtru FIR, viz obr. 3. u(t) - -2 t -3-4 S(f) f=n/t K n (f) f [Hz] Obr. 2. Příklad burstového impulzu s obálkou Nuttal. Porovnání spekter burstových impulzů s různými tvary obálek pro kmitočet,5 MHz: pravoúhlá obálka (červená), obálka sin 2 (modrá), obálka Nuttall (zelená). /T n- n n+ f. T V Obr. 3 Efekt kmitočtové filtrace pro výpočet jedné harmonické složky vzorkovaného signálu. Jak bylo v předešlém naznačeno, je délka zvoleného intervalu N důležitým parametrem. Je zřejmé, že filtrační efekt roste s délkou intervalu. Na druhou stranu prodlužování intervalu N vede k deformaci tvaru obálky signálu. Proto byl optimální kompromis hledán na modelu, kdy byl k detekovanému impulzu přidán navíc slabý rušivý signál budicího impulzu s kmitočtem,5 MHz. Výsledky testu pro délku intervalu 25, 25 a 5 jsou ukázány na obr. 4.
3 Roč. 7 (24) Číslo 4 K. Hájek, V. Nenakhova: Číslicová filtrace burstového impulzu.. 3 Z výsledků tohoto testu je zřejmé, že hodnota N = 5 přináší nejhladší průběh obálky a také nepřesnější určení počátku impulzu. Na druhou stranu deformuje nejvíce tvar obálky a snižuje její výšku. Proto se ukazuje jako nevhodnější kompromis hodnota N = 25. Dále je zjevný výše zmíněný efekt kmitočtové filtrace, který potlačil rušivý signál v počátku impulzu, takže je počátek spolehlivě detekován. Zjevný je i odpovídající časový posun počátku obálky detekovaného impulzu, který je ale konstantní a je možné jej kompenzovat n vzorky Optimalizace volby parametrů filtrace IIR Pro blok filtrace lze uvažovat různé varianty číslicových kmitočtových filtrů. Byl zvolen filtr typu IIR vzhledem k jednoduché nastavitelnosti a modifikovatelnosti jeho parametrů (řád, činitel jakosti, rezonanční kmitočet, typ filtru). Pro snadnost experimentálního modelování byla zvolena technologie kaskádního řazení bloků PP nebo DP 2. řádu s volbou činitele jakosti Q a shodným rezonančním kmitočtem f o. Tento kmitočet byl nastaven na hodnotu f D, tudíž 8 khz. Výsledná aproximace vzniklá z kaskádního spojení bloků 2. řádu se shodnými parametry pro stanovený účel vcelku vyhovuje, její skupinové zpoždění má přijatelnou závislost a vede k minimální změně tvaru detekovaného impulzu. Složitější varianty aproximací (např. Besselov by nepřinesly podstatné zlepšení a proces optimalizace by byl značně komplikovanější. Příklad zdrojového textu výpočtu koeficientů filtru IIR v jazyce programu MTLB je následovný: fo=8e5; % zadání rezonančního kmitočtu wo=2*pi*fo; % rezonanční kmitočet Q=; % zadání činitele jakosti cit=[ wo^2/q]; %čitatel přenosové funkce analog DP %cit=[ wo/q ]; %čitatel přenosové funkce analog PP jme=[ wo/q wo^2]; %jmenovatel přenosové funkce analog [num den]= bilinear(cit,jme,5e7); % bilineární transformace pro IIR a=num();a=num(2);a2=num(3); b=den();b=den(2);b2=den(3); Příklad zdrojového textu filtru IIR lze použít v této podobě: % Filtrace IIR PP nebo DP ly=length(y); for mm=:rad2 Obr. 4. Test vlivu délky intervalu N na tvar obálky detekovaného impulzu (červeně), původní obálka je modře, testovaný signál včetně rušení je zeleně: N=25, N=25, N=5. x=;x=;x2=; yf=;yf=;yf2=; x=; for m=:ly x2=x;x=x;x=y(x); yf2=yf;yf=yf; yf=x*a+x*a+x2*a2-yf*b-yf2*b2; y(x)=yf; x=x+; end end Při této optimalizaci byly uvažovány budicí impulzy s konečnou délkou a tvarem daným okénkovou funkcí Nuttall (obr. 2, jak vyplynulo z předešlé kapitoly. Vliv budicího signálu byl testován pouze pro méně vzdálený kmitočet,5 MHz, protože vliv impulzu 2,3 MHz je nižší a nelineární efekty zde nemodelujeme. Pro důslednou optimalizaci je zapotřebí sledovat vliv více veličin. Především je to nastavení parametrů budicího signálu, a to jeho délky a s tím související strmost náběžné a sestupné obálky. Dále je potřebné optimálně volit vzdálenost mezi budicím a detekovaným impulzem. Dalším parametrem je úroveň budicího signálu. Ve všech následujících případech je použita maximální úroveň U 2 = U, takže U 2 /U =8 db. Pro délku impulzu bylo zvoleno 2 period signálu, což při kmitočtu,5 MHz odpovídá 3,3 µs (667 vzorků), takže doba náběhu je cca 6,6 µs (334 vzorků). Vliv volby vzdálenosti mezi budicím impulzem a detekovaným impulzem je ukázán na obr. 5. Obr Volba vzdálenosti začátku detekovaného impulzu pro počet period = 25, řád filtru DP = 2, délka úseku DFT = 25, Q =,5. Posun začátku vzorků, 2 vzorků, 4 vzorků.
4 4 K. Hájek, V. Nenakhova: Číslicová filtrace burstového impulzu.. Roč. 7 (24) Číslo 4 Na jednotlivých variantách obrázku je vidět obálka detekovaného impulzu 8 khz (modrá), celkový signál (budicí,5 MHz plus detekovaný) po filtraci IIR (zelená) a detekovaná obálka filtrovaného signálu (červená) pro typické parametry filtru a rozdílné zpoždění detekovaného impulzu oproti budicímu impulzu (, 2 a 4 vzorků). Je zřejmé, že největší vliv na schopnost detekce počátku impulzu je pro posun 2 vzorků. Lze ale říci, že vliv rušení budicím impulsem pro detekci obálky není na volbu tohoto parametru příliš významný. Z hlediska vlastností filtrace IIR a detekce signálu 8 khz je nutno sledovat řád filtru, typ filtru a činitel jakosti. Pro detekci obálky impulzu a vlivu následné filtrace je nutno volit délku úseku N. Pro filtraci byl zvolen filtr typu pásmová propust, ale výsledky se příliš neliší od filtru typu dolní propust, protože přenos obou filtrů ve sledovaném pásmu není příliš odlišný. Jako nedůležitější a nejcitlivější se ukázala volba hodnot řádu filtru a činitele jakosti, tedy parametrů, které určují selektivitu. Vzhledem ke vzájemné vazbě obou parametrů při vlivu na selektivitu byly posouzeny tři varianty hodnot činitele jakosti pro tři varianty řádu filtru (, 2 a 3). Z obrázků 6 až 8 je zřejmé, že pro každý řád filtru existuje minimální hodnota činitele jakosti, pro kterou je filtrační efekt IIR filtru nedostačující a začíná se neúměrně zvyšovat vliv budicího impulzu. Na druhou stranu přílišné zvýšení činitel jakosti vede k přílišnému poklesu úrovně detekovaného impulzu. Každá varianta řádu má tedy své optimální rozmezí hodnoty Q. Porovnáme-li tato optima pro tři dané varianty řádu filtru, je zjevné, že varianta s řádem se jeví nejhorší a optimum lze hledat mezi variantami řád = 2, Q =,5, řád = 3 a Q= Obr. 7. Variace hodnoty Q, řád filtru je 2: Q =, Q =,5, Q = Obr. 6. Variace hodnoty Q, řád filtru je : Q =,5, Q =2, Q = 3. Obr. 8. Variace hodnoty Q, řád filtru je 3: Q =,75, Q =, Q =,5.
5 Roč. 7 (24) Číslo 4 K. Hájek, V. Nenakhova: Číslicová filtrace burstového impulzu.. 5 Účinnost filtrace lze ověřit pro různé úrovně rušícího budicího signálu při užití optimálních hodnot zvolených parametrů. Na obr. 9 je uvedeno porovnání pro poměry U 2 /U =6 db, 7 db a 8 db. Jak je zřejmé, do 7 db je vliv budicího signálu zanedbatelný, teprve při jeho zvýšení na 8 db se začíná projevovat. Obr Závěr Porovnání účinnosti filtrace pro U 2/U =6 db, 7 db a 8 db. Lze konstatovat, že navržené algoritmy číslicového zpracování signálů pro kmitočtovou filtraci a demodulaci obálky impulzů včetně generování optimálního tvaru budicího signálu se jeví jako funkční a dostačující pro daný účel, kdy téměř spolehlivě zvládnou i maximální uvažovaný poměr mezi budicím a měřeným signálem 8 db. Je vhodné užít IIR filtraci PP v rozmezí řádu 2 při volbě Q =,5 a řádu 3 při Q = a detekci obálky signálu metodou výpočtu modulu harmonické složky při volbě úseku N = 25. Literatura [] Hájek, K., Šikula, J. The New High Sensitive Variant of Nonlinear Ultrasound Spectroscopy for Nondestructive Testing. dvances in Military Technology, 29, vol. 4, no., p ISSN [2] Hájek, K., Šikula J. New possibilities to increase sensitivity of the ultrasound non-linear modulation methods. International Journal of Microstructure and Materials Properties, 2, Vol. 6, No. 3/4, p ISSN (print), (online). [3] Hájek, K., Nenakhova, V. Quick Simple and Sensitive Tomography by Nonlinear Ultrasonic Mixing Spectroscopy. In Proceedings of th European Conference on Non-Destructive Testing (ECNDT 24), 24, October 6 -, Prague. ISBN [4] Van Den beele, K. E.-., Johnson, P.., Sutin,. Nonlinear Elastic Wave Spectroscopy (NEWS) Techniques to Discern Material Damage, Part I: Nonlinear Wave Modulation Spectroscopy (NWMS). Research in Nondestructive Evaluation, 2, Vol. 2, No., p ISSN (print), (online).
r Odvoď te přenosovou funkci obvodů na obr.2.16, je-li vstupem napě tí u 1 a výstupem napě tí u 2. Uvaž ujte R = 1Ω, L = 1H a C = 1F.
Systé my, procesy a signály I - sbírka příkladů NEŘ EŠENÉPŘ ÍKADY r 223 Odvoď te přenosovou funkci obvodů na obr26, je-li vstupem napě tí u a výstupem napě tí Uvaž ujte Ω, H a F u u u a) b) c) u u u d)
VíceRádiové funkční bloky X37RFB Krystalové filtry
Rádiové funkční bloky X37RFB Dr. Ing. Pavel Kovář Obsah Úvod Krystalový rezonátor Diskrétní krystalové filtry Monolitické krystalové filtry Aplikace 2 Typické použití filtrů Rádiový přijímač preselektor
VíceQuantization of acoustic low level signals. David Bursík, Miroslav Lukeš
KVANTOVÁNÍ ZVUKOVÝCH SIGNÁLŮ NÍZKÉ ÚROVNĚ Abstrakt Quantization of acoustic low level signals David Bursík, Miroslav Lukeš Při testování kvality A/D převodníků se používají nejrůznější testovací signály.
Vícefiltry FIR zpracování signálů FIR & IIR Tomáš Novák
filtry FIR 1) Maximální překývnutí amplitudové frekvenční charakteristiky dolní propusti FIR řádu 100 je podle obr. 1 na frekvenci f=50hz o velikosti 0,15 tedy 1,1dB; přechodové pásmo je v rozsahu frekvencí
Více9. PRINCIPY VÍCENÁSOBNÉHO VYUŽITÍ PŘENOSOVÝCH CEST
9. PRINCIPY VÍCENÁSOBNÉHO VYUŽITÍ PŘENOSOVÝCH CEST Modulace tvoří základ bezdrátového přenosu informací na velkou vzdálenost. V minulosti se ji využívalo v telekomunikacích při vícenásobném využití přenosových
VíceDirect Digital Synthesis (DDS)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická Ing. Radek Sedláček, Ph.D., katedra měření K13138 Direct Digital Synthesis (DDS) Přímá číslicová syntéza Tyto materiály vznikly za podpory
VíceVY_32_INOVACE_ENI_2.MA_05_Modulace a Modulátory
Číslo projektu Číslo materiálu CZ.1.07/1.5.00/34.0581 VY_32_INOVACE_ENI_2.MA_05_Modulace a Modulátory Název školy Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Dubno Autor Ing. Miroslav Krýdl Tematická
VíceA7B31ZZS 10. PŘEDNÁŠKA Návrh filtrů 1. prosince 2014
A7B3ZZS. PŘEDNÁŠKA Návrh filtrů. prosince 24 Návrhy jednoduchých filtrů Návrhy složitějších filtrů Porovnání FIR a IIR Nástroje pro návrh FIR filtrů v MATLABu Nástroje pro návrh IIR filtrů v MATLABu Kvantování
Více31SCS Speciální číslicové systémy Antialiasing
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE 2006/2007 31SCS Speciální číslicové systémy Antialiasing Vypracoval: Ivo Vágner Email: Vagnei1@seznam.cz 1/7 Převod analogového signálu na digitální Složité operace,
VíceMěřená veličina. Rušení vyzařováním: magnetická složka (9kHz 150kHz), magnetická a elektrická složka (150kHz 30MHz) Rušivé elektromagnetické pole
13. VYSOKOFREKVENČNÍ RUŠENÍ 13.1. Klasifikace vysokofrekvenčního rušení Definice vysokofrekvenčního rušení: od 10 khz do 400 GHz Zdroje: prakticky všechny zdroje rušení Rozdělení: rušení šířené vedením
VíceADA Semestrální práce. Harmonické modelování signálů
České vysoké učení technické v Praze ADA Semestrální práce Harmonické modelování signálů Jiří Kořínek 31.12.2005 1. Zadání Proveďte rozklad signálu do harmonických komponent (řeč, hudba). Syntetizujte
VíceExperiment s FM přijímačem TDA7000
Experiment s FM přijímačem TDA7 (návod ke cvičení) ílem tohoto experimentu je zkonstruovat FM přijímač s integrovaným obvodem TDA7 a ověřit jeho základní vlastnosti. Nejprve se vypočtou prvky mezifrekvenčního
Víceelektrické filtry Jiří Petržela filtry založené na jiných fyzikálních principech
Jiří Petržela filtry založené na jiných fyzikálních principech piezoelektrický jev při mechanickém namáhání krystalu ve správném směru na něm vzniká elektrické napětí po přiložení elektrického napětí se
VíceAbychom se vyhnuli užití diferenčních sumátorů, je vhodné soustavu rovnic(5.77) upravit následujícím způsobem
Abychom se vyhnuli užití diferenčních sumátorů, je vhodné soustavu rovnic(5.77) upravit následujícím způsobem I 1 = 1 + pl 1 (U 1 +( )), = 1 pc 2 ( I 1+( I 3 )), I 3 = pl 3 (U 3 +( )), 1 U 3 = (pc 4 +1/
VíceKomplexní obálka pásmového signálu
České vysoké učení technické v Praze, Fakulta elektrotechnická X37SGS Signály a systémy Komplexní obálka pásmového signálu Daniel Tureček 8.11.8 1 Úkol měření Nalezněte vzorky komplexní obálky pásmového
VícePři návrhu FIR filtru řešíme obvykle následující problémy:
Návrh FIR filtrů Při návrhu FIR filtru řešíme obvykle následující problémy: volba frekvenční odezvy požadovaného filtru; nejčastěji volíme ideální charakteristiku normovanou k Nyquistově frekvenci, popř.
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV RADIOELEKTRONIKY. OPTICKÝ SPOJ LR-830/1550 Technický popis
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV RADIOELEKTRONIKY OPTICKÝ SPOJ LR-830/1550 Technický popis BRNO, 2009 1 Návrh a konstrukce dálkového spoje 1.1 Optická
VíceHlavní parametry rádiových přijímačů
Hlavní parametry rádiových přijímačů Zpracoval: Ing. Jiří Sehnal Pro posouzení základních vlastností rádiových přijímačů jsou zavedena normalizovaná kritéria parametry, podle kterých se rádiové přijímače
VíceSIGNÁLY A SOUSTAVY, SIGNÁLY A SYSTÉMY
SIGNÁLY A SOUSTAVY, SIGNÁLY A SYSTÉMY TEMATICKÉ OKRUHY Signály se spojitým časem Základní signály se spojitým časem (základní spojité signály) Jednotkový skok σ (t), jednotkový impuls (Diracův impuls)
VíceDSY-4. Analogové a číslicové modulace. Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti
DSY-4 Analogové a číslicové modulace Evropský sociální fond Praha & EU: Investujeme do vaší budoucnosti DSY-4 analogové modulace základní číslicové modulace vícestavové modulace modulace s rozprostřeným
Víceíta ové sít baseband narrowband broadband
Každý signál (diskrétní i analogový) vyžaduje pro přenos určitou šířku pásma: základní pásmo baseband pro přenos signálu s jednou frekvencí (není transponován do jiné frekvence) typicky LAN úzké pásmo
Více2. GENERÁTORY MĚŘICÍCH SIGNÁLŮ II
. GENERÁTORY MĚŘICÍCH SIGNÁLŮ II Generátory s nízkým zkreslením VF generátory harmonického signálu Pulsní generátory X38SMP P 1 Generátory s nízkým zkreslením Parametry, které se udávají zkreslení: a)
Vícezákladní vlastnosti, používané struktury návrhové prostředky MATLAB problém kvantování koeficientů
A0M38SPP - Signálové procesory v praxi - přednáška 4 2 Číslicové filtry typu FIR a IIR definice operace filtrace základní rozdělení FIR, IIR základní vlastnosti, používané struktury filtrů návrhové prostředky
VíceVY_32_INOVACE_E 15 03
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 746 01 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory
Víceteorie elektronických obvodů Jiří Petržela obvodové funkce
Jiří Petržela obvod jako dvojbran dvojbranem rozumíme elektronický obvod mající dvě brány (vstupní a výstupní) dvojbranem může být zesilovač, pasivní i aktivní filtr, tranzistor v některém zapojení, přenosový
VíceMĚŘENÍ A ANALÝZA ELEKTROAKUSTICKÝCH SOUSTAV NA MODELECH. Petr Kopecký ČVUT, Fakulta elektrotechnická, Katedra Radioelektroniky
MĚŘENÍ A ANALÝZA ELEKTROAKUSTICKÝCH SOUSTAV NA MODELECH Petr Kopecký ČVUT, Fakulta elektrotechnická, Katedra Radioelektroniky Při návrhu elektroakustických soustav, ale i jiných systémů, je vhodné nejprve
VíceAnalogové modulace. Podpora kvality výuky informačních a telekomunikačních technologií ITTEL CZ.2.17/3.1.00/36206
EVROPSKÝ SOCIÁLNÍ FOND Analogové modulace PRAHA & EU INVESTUJEME DO VAŠÍ BUDOUCNOSTI Podpora kvality výuky informačních a telekomunikačních technologií ITTEL CZ.2.17/3.1.00/36206 Modulace Co je to modulace?
VícePři návrhu FIR filtru řešíme obvykle následující problémy:
Návrh FIR filtrů Při návrhu FIR filtru řešíme obvykle následující problémy: volba frekvenční odezvy požadovaného filtru; nejčastěji volíme ideální charakteristiku normovanou k Nyquistově frekvenci, popř.
VíceDISKRÉTNÍ FOURIEROVA TRANSFORMACE P I NELINEÁRNÍ ULTRAZVUKOVÉ SPEKTROSKOPII
DISKRÉTNÍ FOURIEROVA TRANSFORMACE PI NELINEÁRNÍ ULTRAZVUKOVÉ SPEKTROSKOPII Luboš PAZDERA *, Jaroslav SMUTNÝ **, Marta KOENSKÁ *, Libor TOPOLÁ *, Jan MARTÍNEK *, Miroslav LUÁK *, Ivo KUSÁK * Vysoké uení
VíceRozprostřené spektrum. Multiplex a mnohonásobný přístup
Rozprostřené spektrum Multiplex a mnohonásobný přístup Multiplex Přenos více nezávislých informačních signálů jedním přenosovým prostředím (mezi dvěma body) Multiplexování MPX Vratný proces sdružování
VíceČíslicová filtrace. FIR filtry IIR filtry. ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta elektrotechnická Ing. Radek Sedláček, Ph.D., katedra měření K13138 Číslicová filtrace FIR filtry IIR filtry Tyto materiály vznikly za podpory Fondu rozvoje
VíceAPLIKACE ALGORITMŮ ČÍSLICOVÉHO ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLŮ 1. DÍL
David Matoušek, Bohumil Brtník APLIKACE ALGORITMÙ ÈÍSLICOVÉHO ZPRACOVÁNÍ SIGNÁLÙ 1 Praha 2014 David Matoušek, Bohumil Brtník Aplikace algoritmù èíslicového zpracování signálù 1. díl Bez pøedchozího písemného
VíceINVESTICE DO ROZVOJE VZDĚLÁVÁNÍ. Příklady použití tenkých vrstev Jaromír Křepelka
Příklady použití tenkých vrstev Jaromír Křepelka Příklad 01 Spočtěte odrazivost prostého rozhraní dvou izotropních homogenních materiálů s indexy lomu n 0 = 1 a n 1 = 1,52 v závislosti na úhlu dopadu pro
VíceFlexibilita jednoduché naprogramování a přeprogramování řídícího systému
Téma 40 Jiří Cigler Zadání Číslicové řízení. Digitalizace a tvarování. Diskrétní systémy a jejich vlastnosti. Řízení diskrétních systémů. Diskrétní popis spojité soustavy. Návrh emulací. Nelineární řízení.
VíceALGORITMY ANALÝZY IMPACT-ECHO SIGNÁLŮ PRO STANOVENÍ DEFEKTŮ ALGORITHMS FOR ANALYSIS OF IMPACT-ECHO SIGNALS FOR DETERMINATION OF DEFECT
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic ALGORITMY ANALÝZY IMPACT-ECHO SIGNÁLŮ PRO STANOVENÍ DEFEKTŮ
VíceMěření na výkonovém zesilovači 1kW/144MHz by OK1GTH
Měření na výkonovém zesilovači 1kW/144MHz by OK1GTH Ing.Tomáš Kavalír, Katedra aplikované elektroniky a telekomunikací FEL /ZČU kavalir.t@seznam.cz, http://ok1gth.nagano.cz Zadání měření: 1. Měření max.
Více1. Vlastnosti diskretních a číslicových metod zpracování signálů... 15
Úvodní poznámky... 11 1. Vlastnosti diskretních a číslicových metod zpracování signálů... 15 1.1 Základní pojmy... 15 1.2 Aplikační oblasti a etapy zpracování signálů... 17 1.3 Klasifikace diskretních
VíceVÝVOJ ALGORITMU PRO OPTIMALIZACI ANALOGOVÝCH KMITOČTOVÝCH FILTRŮ. Karel Zaplatílek, Karel Hájek
VÝVOJ ALGORITMU PRO OPTIMALIZACI ANALOGOVÝCH KMITOČTOVÝCH FILTRŮ Karel Zaplatílek, Karel Hájek Vojenská akademie v Brně Katedra elektrotechniky a elektroniky Kounicova 65, 61 Brno karel.zaplatilek@vabo.cz
VíceTDA7000. Cílem tohoto experimentu je zkonstruovat FM přijímač s integrovaným obvodem TDA7000 a
4. Experiment s FM přijímačem TDA7000 (návod ke cvičení z X37LBR) Cílem tohoto experimentu je zkonstruovat FM přijímač s integrovaným obvodem TDA7000 a ověřit jeho základní vlastnosti. Nejprve se určí
VíceUŽITÍ KOHERENČNÍ FUNKCE PRO DISTRIBUOVANOU
UŽITÍ KOHERENČNÍ FUNKCE PRO DISTRIBUOVANOU ANALÝZU VÍCEKANÁLOVÝCH SIGNÁLŮ Robert Háva, Aleš Procházka Vysoká škola chemicko-technologická, Abstrakt Ústav počítačové a řídicí techniky Analýza vícekanálových
VíceLaboratorní úloha č. 8: Elektroencefalogram
Laboratorní úloha č. 8: Elektroencefalogram Cíle úlohy: Rozložení elektrod při snímání EEG signálu Filtrace EEG v časové oblasti o Potlačení nf a vf rušení o Alfa aktivita o Artefakty Spektrální a korelační
VíceZákladní metody číslicového zpracování signálu část I.
A4M38AVS Aplikace vestavěných systémů Základní metody číslicového zpracování signálu část I. Radek Sedláček, katedra měření, ČVUT v Praze FEL, 2015 Obsah přednášky Úvod, motivace do problematiky číslicového
VíceMKP simulace integrovaného snímače
MKP simulace integrovaného snímače podélných a příčných vln Petr Hora Olga Červená Ústav termomechaniky AV ČR, v. v. i. Praha, CZ Inženýrská mechanika 2012 - Svratka Úvod nedestruktivní testování (NDT)
VíceÚvod do zpracování signálů
1 / 25 Úvod do zpracování signálů Karel Horák Rozvrh přednášky: 1. Spojitý a diskrétní signál. 2. Spektrum signálu. 3. Vzorkovací věta. 4. Konvoluce signálů. 5. Korelace signálů. 2 / 25 Úvod do zpracování
VíceCzech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2012 October 30 - November 1, 2012 - Seč u Chrudimi - Czech Republic MONITOROVÁNÍ ROZVOJE POŠKOZENÍ V BETONOVÝCH DÍLCÍCH POMOCÍ METOD
Víceelektrické filtry Jiří Petržela filtry se spínanými kapacitory
Jiří Petržela motivace miniaturizace vytvoření plně integrovaného filtru jednotnou technologií redukce plochy na čipu snížení ceny výhody koncepce spínaných kapacitorů (SC) koeficienty přenosové funkce
VíceVYUŽITÍ MATLABU PRO PODPORU VÝUKY A PŘI ŘEŠENÍ VÝZKUMNÝCH ÚKOLŮ NA KATEDŘE KOMUNIKAČNÍCH A INFORMAČNÍCH SYSTÉMŮ
VYUŽITÍ MATLABU PRO PODPORU VÝUKY A PŘI ŘEŠENÍ VÝZKUMNÝCH ÚKOLŮ NA KATEDŘE KOMUNIKAČNÍCH A INFORMAČNÍCH SYSTÉMŮ Markéta Mazálková Katedra komunikačních a informačních systémů Fakulta vojenských technologií,
VíceImpedanční děliče - příklady
Impedanční děliče - příklady Postup řešení: Vyznačení impedancí, tvořících dělič Z Z : podélná impedance, mezi svorkami a Z : příčná impedance, mezi svorkami a ' ' Z ' Obecné vyjádření impedancí nebo admitancí
VíceNávrh frekvenčního filtru
Návrh frekvenčního filtru Vypracoval: Martin Dlouhý, Petr Salajka 25. 9 2010 1 1 Zadání 1. Navrhněte co nejjednodušší přenosovou funkci frekvenčního pásmového filtru Dolní propusti typu Bessel, která bude
VíceKTE/TEVS - Rychlá Fourierova transformace. Pavel Karban. Katedra teoretické elektrotechniky Fakulta elektrotechnická Západočeská univerzita v Plzni
KTE/TEVS - Rychlá Fourierova transformace Pavel Karban Katedra teoretické elektrotechniky Fakulta elektrotechnická Západočeská univerzita v Plzni 10.11.011 Outline 1 Motivace FT Fourierova transformace
VíceKONVERZE VZORKOVACÍHO KMITOČTU
VOLUME: 8 NUMBER: 00 BŘEZEN KONVERZE VZORKOVACÍHO KMITOČTU Jan VITÁSEK Katedra telekomunikační techniky, Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB-TU Ostrava, 7. Listopadu 5, 708 33 Ostrava-Poruba, Česká
VíceModulace analogových a číslicových signálů
Modulace analogových a číslicových signálů - rozdělení, vlastnosti, způsob použití. Kódování na fyzické vrstvě komunikačního kanálu. Metody zabezpečení přenosu. Modulace analogových a číslicových signálů
VíceDIPLOMOVÁ PRÁCE Lock-in zesilovač 500 khz 10 MHz
DIPLOMOVÁ PRÁCE Lock-in zesilovač 500 khz 10 MHz Petr Sládek Princip a použití lock-in zesilovače Im koherentní demodulátor f r velmi úzkopásmový Re příjem typ. 0,01 Hz 3 Hz zesilování harmonických měřený
VíceMĚŘENÍ ÚHLOVÝCH KMITŮ ZA ROTACE
26. mezinárodní konference DIAGO 27 TECHNICKÁ DIAGNOSTIKA STROJŮ A VÝROBNÍCH ZAŘÍZENÍ MĚŘENÍ ÚHLOVÝCH KMITŮ ZA ROTACE Jiří TŮMA VŠB Technická Univerzita Ostrava Osnova Motivace Kalibrace měření Princip
VíceSignál v čase a jeho spektrum
Signál v čase a jeho spektrum Signály v časovém průběhu (tak jak je vidíme na osciloskopu) můžeme dělit na periodické a neperiodické. V obou případech je lze popsat spektrálně určit jaké kmitočty v sobě
VíceCW01 - Teorie měření a regulace
Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb CW01 - Teorie měření a regulace ZS 2014/2015 tm-ch-spec. 1.p 2014 - Ing. Václav Rada, CSc. Ústav technologie, mechanizace a řízení staveb Teorie měření a
VíceVLIV GEOMETRICKÉ DISPERZE
VLIV GEOMETRICKÉ DISPERZE NA ŠÍŘENÍ NAPĚŤOVÝCH VLN Petr Hora Centrum diagnostiky materiálu, Ústav termomechaniky AV ČR, Veleslavínova, 3 4 Plzeň, e-mail: hora@cdm.it.cas.cz Abstrakt The effect geometrical
VíceČíslicové filtry. Honza Černocký, ÚPGM
Číslicové filtry Honza Černocký, ÚPGM Aliasy Digitální filtry Diskrétní systémy Systémy s diskrétním časem atd. 2 Na co? Úprava signálů Zdůraznění Potlačení Detekce 3 Zdůraznění basy 4 Zdůraznění výšky
VíceA/D převodníky - parametry
A/D převodníky - parametry lineární kvantování -(kritériem je jednoduchost kvantovacího obvodu), parametry ADC : statické odstup signálu od kvantizačního šumu SQNR, efektivní počet bitů n ef, dynamický
Víceþÿ K o n v e r z e v z o r k o v a c í h o k m i t o t u
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz Advances in Electrical and Electronic Engineering (AEEE) AEEE. 00, vol. 8 þÿ K o n v e r z e v z o r k o v a c í h o k m i t o t u 0-0-08T:48:3Z http://hdl.handle.net/0084/8453
VíceA7B31ZZS 4. PŘEDNÁŠKA 13. října 2014
A7B31ZZS 4. PŘEDNÁŠKA 13. října 214 A-D převod Vzorkování aliasing vzorkovací teorém Kvantování Analýza reálných signálů v časové oblasti řečové signály biologické signály ---> x[n] Analogově-číslicový
VíceÚčinky měničů na elektrickou síť
Účinky měničů na elektrickou síť Výkonová elektronika - přednášky Projekt ESF CZ.1.07/2.2.00/28.0050 Modernizace didaktických metod a inovace výuky technických předmětů. Definice pojmů podle normy ČSN
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY. MRBT Robotika
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV AUTOMATIZACE A MĚŘÍCÍ TECHNIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION
Vícetransmitter Tx - vysílač receiver Rx přijímač (superheterodyn) duplexer umožní použití jedné antény pro Tx i Rx
Lekce 2 Transceiver I transmitter Tx - vysílač receiver Rx přijímač (superheterodyn) duplexer umožní použití jedné antény pro Tx i Rx u mobilního telefonu pouze anténní přepínač řídící část dnes nejčastěji
VíceDIFERENČNÍ SPEKTRÁLNÍ ANALÝZA IMPACT-ECHO SIGNÁLU DIFFERENTIAL SPECTRAL ANALYSIS OF THE IMPACT-ECHO SIGNAL
Czech Society for Nondestructive Testing NDE for Safety / DEFEKTOSKOPIE 2011 November 9-11, 2011 - Harmony Club Hotel, Ostrava - Czech Republic DIFERENČNÍ SPEKTRÁLNÍ ANALÝZA IMPACT-ECHO SIGNÁLU DIFFERENTIAL
VíceDruhy sdělovacích kabelů: kroucené metalické páry, koaxiální, světlovodné
7. Přenos informací Druhy sdělovacích kabelů: kroucené metalické páry, koaxiální, světlovodné A-PDF Split DEMO : Purchase from www.a-pdf.com to remove the watermark MODULACE proces, při kterém se, v závislosti
VíceZáklady a aplikace digitálních. Katedra radioelektroniky (13137), blok B2, místnost 722
Základy a aplikace digitálních modulací Josef Dobeš Katedra radioelektroniky (13137), blok B2, místnost 722 dobes@fel.cvut.cz 6. října 2014 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta elektrotechnická
Více31ZZS 9. PŘEDNÁŠKA 24. listopadu 2014
3ZZS 9. PŘEDNÁŠKA 24. listopadu 24 SPEKTRÁLNÍ ANALÝZA Fourierovy řady Diskrétní Fourierovy řady Fourierova transformace Diskrétní Fourierova transformace Spektrální analýza Zobrazení signálu ve frekvenční
VíceOscilátory. Oscilátory s pevným kmitočtem Oscilátory s proměnným kmitočtem (laditelné)
Oscilátory Oscilátory Oscilátory s pevným kmitočtem Oscilátory s proměnným kmitočtem (laditelné) mechanicky laditelní elektricky laditelné VCO (Voltage Control Oscillator) Typy oscilátorů RC většinou neharmonické
Více4.2. Modulátory a směšovače
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.2. Modulátory a směšovače 4.2.1 Modulace V přenosové technice potřebujeme přenést signály na velké vzdálenosti
VíceTeorie elektronických obvodů (MTEO)
Teorie elektronických obvodů (MTEO) Laboratorní úloha číslo 10 návod k měření Filtr čtvrtého řádu Seznamte se s principem filtru FLF realizace a jeho obvodovými komponenty. Vypočtěte řídicí proud všech
VíceÚloha č. 7 Disperzní vlastnosti optických vlnovodů
Úloha č. 7 Disperzní vlastnosti optických vlnovodů 1 Teoretický úvod Optické vláknové vlnovody jsou důležitou komponentou optických komunikačních sítí. Jejich nejvýznamnějším parametrem je měrný útlum
VíceDigitalizační rozhraní pro ultrazvukový detektor průtoku krve
Digitalizační rozhraní pro ultrazvukový detektor průtoku krve Ing. Martin Čížek Ing. Vlastimil Václavík Ústav biomedicínského inženýrství Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií Vysoké učení
VíceLimity odolnosti starých a perspektivních KO vůči ohrožujícímu proudu. Ing. Jiří Konečný, Starmon s.r.o. Ing. Martin Leso, Ph.D.
Limity odolnosti starých a perspektivních KO vůči ohrožujícímu proudu Ing. Jiří Konečný, Starmon s.r.o. Ing. Martin Leso, Ph.D., FD ČVUT Historický vývoj, 60. léta 20. století Prvotním impulzem k řešení
Víceelektrické filtry Jiří Petržela všepropustné fázovací články, kmitočtové korektory
Jiří Petržela všepropustné fázovací články, kmitočtové korektory zvláštní typy filtrů všepropustné fázovací články 1. řádu všepropustné fázovací články 2. řádu všepropustné fázovací články vyšších řádů
VíceMěření eurobalíz ETCS aneb využití MATLABu pro automatizaci měření
Zkušební laboratoř Fakulty dopravní ČVUT v Praze Měření eurobalíz ETCS aneb využití MATLABu pro automatizaci měření 8. 9. 2016, Brno Ing. Jindřich Sadil, Ph.D. Ing. Dušan Kamenický Činnosti Fakulty dopravní
VícePřenos pasivního dvojbranu RC
Střední průmyslová škola elektrotechnická Pardubice VIČENÍ Z ELEKTRONIKY Přenos pasivního dvojbranu R Příjmení : Česák Číslo úlohy : 1 Jméno : Petr Datum zadání : 7.1.97 Školní rok : 1997/98 Datum odevzdání
VíceVlastnosti a modelování aditivního
Vlastnosti a modelování aditivního bílého šumu s normálním rozdělením kacmarp@fel.cvut.cz verze: 0090913 1 Bílý šum s normálním rozdělením V této kapitole se budeme zabývat reálným gaussovským šumem n(t),
VíceŠum AD24USB a možnosti střídavé modulace
Šum AD24USB a možnosti střídavé modulace Vstup USB měřicího modulu AD24USB je tvořen diferenciálním nízkošumovým zesilovačem s bipolárními operačními zesilovači. Charakteristickou vlastností těchto zesilovačů
VíceUltrazvuková defektoskopie. M. Kreidl, R. Šmíd, V. Matz, S. Štarman
Ultrazvuková defektoskopie M. Kreidl, R. Šmíd, V. Matz, S. Štarman Praha 2011 ISBN 978-80-254-6606-3 2 OBSAH 1. Předmluva 7 2. Základní pojmy 9 2.1. Fyzikální základy ultrazvuku a akustické veličiny 9
VíceSPM SPECTRUM NOVÁ UNIKÁTNÍ METODA PRO DIAGNOSTIKU LOŽISEK
SPM SPECTRUM NOVÁ UNIKÁTNÍ METODA PRO DIAGNOSTIKU LOŽISEK V této části prezentujeme výsledky použití metody SPM Spectrum (Shock Pulse Method Metoda rázových pulsů) jako metody pro monitorování stavu valivých
VíceOtázka 22(42) Přístroje pro měření signálů, metody pro měření v časové a frekvenční doméně. Přístroje
Otázka 22(42) Přístroje pro měření signálů, metody pro měření v časové a frekvenční doméně Rozmanitost signálů v komunikační technice způsobuje, že rozdělení měřicích metod není jednoduché a jednoznačné.
VíceA12) převod proudu na napětí pomocí OZ. B1) Nakreslete blok. schéma Vf kompenzačního mv-metru
A1 Blokove schéma stejnosměrného mikrovoltmetru A2) blok. schéma selektivního heterodynního mikrov-metru A3. Uveďte metody převodu analog. napětí na číslo a přiřaďte jim oblast použití paralelni převodník
Více7.1. Číslicové filtry IIR
Kapitola 7. Návrh číslicových filtrů Hraniční kmitočty propustného a nepropustného pásma jsou ve většině případů specifikovány v[hz] společně se vzorkovacím kmitočtem číslicového filtru. Návrhové algoritmy
VíceMěření neelektrických veličin. Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování
Měření neelektrických veličin Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování Obsah Struktura měřicího řetězce Senzory Technické parametry senzorů Obrazová příloha Měření neelektrických veličin
VíceVektorové obvodové analyzátory
Radioelektronická měření (MREM, LREM) Vektorové obvodové analyzátory 9. přednáška Jiří Dřínovský Ústav radioelektroniky FEKT VUT v Brně Úvod Jedním z nejběžnějších inženýrských problémů je měření parametrů
Více4.1 OSCILÁTORY, IMPULSOVÉ OBVODY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1 OSCILÁTORY, IMPULSOVÉ OBVODY 4.1.1 OSCILÁTORYY Oscilátory tvoří samostatnou skupinu elektrických obvodů,
VíceVzorkování. Je-li posloupnost diracových impulzů s periodou T S : Pak časová posloupnost diskrétních vzorků bude:
Vzorkování Vzorkování je převodem spojitého signálu na diskrétní. Lze si ho představit jako násobení sledu diracových impulzů (impulzů jednotkové plochy a nulové délky) časovým průběhem vzorkovaného signálu.
Vícenávrh, simulace a implementace
Konstrukce Telekomunikačních Zařízení Projekt 1 návrh, simulace a implementace analogových filtrů Ondřej Zub (ozub81@seznam.cz) 2. dubna 2005 Cílem projektu je seznámit se prakticky s programovatelnými
Více1. Základy teorie přenosu informací
1. Základy teorie přenosu informací Úvodem citát o pojmu informace Informace je název pro obsah toho, co se vymění s vnějším světem, když se mu přizpůsobujeme a působíme na něj svým přizpůsobováním. N.
VíceModulační parametry. Obr.1
Modulační parametry Specifickou skupinou měřicích problémů je měření modulačních parametrů digitálních komunikačních systémů. Většinu modulačních metod používaných v digitálních komunikacích lze realizovat
VíceI. Současná analogová technika
IAS 2010/11 1 I. Současná analogová technika Analogové obvody v moderních komunikačních systémech. Vývoj informatických technologií v poslední dekádě minulého století digitalizace, zvýšení objemu přenášených
Více3 METODY PRO POTLAČENÍ ŠUMU U ŘE- ČOVÉHO SIGNÁLU
3 METODY PRO POTLAČENÍ ŠUMU U ŘE- ČOVÉHO SIGNÁLU V současné době se pro potlačení šumu u řečového signálu používá mnoho různých metod. Jedná se například o metody spektrálního odečítání, Wienerovy filtrace,
VíceFázová a grupová rychlost ultrazvuku v kapalinách
Fázová a grupová rychlost ultrazvuku v kapalinách Klíčové pojmy: podélné (longitudinální) vlnění, rychlost zvuku v kapalinách, vlnová délka, frekvence, piezoelektrický efekt, piezoelektrický ultrazvukový
VíceIdeální frekvenční charakteristiky filtrů podle bodu 1. až 4. v netypických lineárních souřadnicích jsou znázorněny na následujícím obrázku. U 1.
Aktivní filtry Filtr je obecně selektivní obvod, který propouští určité frekvenční pásmo, zatímco ostatní frekvenční pásma potlačuje. Filtry je možno realizovat sítí pasivních součástek, tj. rezistorů,
Víceelektrické filtry Jiří Petržela pasivní filtry
Jiří Petržela výhody asivních filtrů levné a jednoduché řešení filtrace není nutné naájení aktivních rvků nevýhody asivních filtrů maximálně jednotkový řenos v roustném ásmu obtížnější kaskádní syntéza
VíceMĚŘENÍ ČASOVÉHO ZPOŽDĚNÍ MEZI SIGNÁLY MOZKU: APLIKACE V EPILEPTOLOGII Jan Prokš 1, Přemysl Jiruška 2,3
MĚŘENÍ ČASOVÉHO ZPOŽDĚNÍ MEZI SIGNÁLY MOZKU: APLIKACE V EPILEPTOLOGII Jan Prokš, Přemysl Jiruška 2,3 Katedra teorie obvodů, Fakulta elektrotechnická ČVUT, 2 Ústav fyziologie, Univerzita Karlova 2. lékařská
Více25. DIGITÁLNÍ TELEVIZNÍ SIGNÁL A KABELOVÁ TELEVIZE
25. DIGITÁLNÍ TELEVIZNÍ SIGNÁL A KABELOVÁ TELEVIZE Digitalizace obrazu a komprese dat. Uveďte bitovou rychlost nekomprimovaného číslicového TV signálu a jakou šířku vysílacího pásma by s dolním částečně
VíceSenzor polohy rotoru vysokootáčkového elektromotoru
Senzor polohy rotoru vysokootáčkového elektromotoru Ing. Vladislav Skála, Ing. Tomáš Koudelka Vedoucí práce: doc. Ing. Martin Novák, Ph.D. Abstrakt Cílem této práce bylo navrhnout a ověřit snímací systém
Víceoblasti je znázorněn na obr Komplexní obálku můžeme rozepsat na její reálnou a
Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií VUT v Brně 5 2 Komplexníobálka Zadání 1. Mějme dán pásmový signál s(t) =[1 0.5cos (2π5t)] cos (2π100t) (a) Zobrazte tento signál a odhad jeho modulového
Více