ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY



Podobné dokumenty
ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY

Základy elektrických pohonů, oteplování,ochlazování motorů

Řemenové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát

ZADÁNÍ: ÚVOD: SCHÉMA: POPIS MĚŘENÍ:

ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY

ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY

6 Měření transformátoru naprázdno

Zatížitelnost střídače

Návrh a kontrola valivých ložisek

Logaritmy a věty o logaritmech

v rozsahu točivého momentu (Nm) Letištní hasičský vůz X Průmyslový hasičský vůz (velké vodní čerpadlo)

Střední průmyslová škola strojnická Olomouc, tř.17. listopadu 49

R 4 U 3 R 6 R 20 R 3 I I 2

V následujícím obvodě určete metodou postupného zjednodušování hodnoty zadaných proudů, napětí a výkonů. Zadáno: U Z = 30 V R 6 = 30 Ω R 3 = 40 Ω R 3

1 Duty cycle & lifetime Thomas, Florian 26th March 2012

V následujícím obvodě určete metodou postupného zjednodušování hodnoty zadaných proudů, napětí a výkonů. Zadáno: U Z = 30 V R 6 = 30 Ω R 3 = 40 Ω R 3

1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.

Návrh toroidního generátoru

Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.

Katedra elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava MĚŘENÍ NA JEDNOFÁZOVÉM TRANSFORMÁTORU.

Určeno pro posluchače všech bakalářských studijních programů FS

1 Mnohočleny a algebraické rovnice

VÍCEOTÁČKOVÉ SERVOPOHONY AUMA TYP SA

Pomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa

Rezonanční elektromotor II

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/

Úloha č. 2 - Kvantil a typická hodnota. (bodově tříděná data): (intervalově tříděná data): Zadání úlohy: Zadání úlohy:

Synchronní stroje Ing. Vítězslav Stýskala, Ph.D., únor 2006

Předpjatý beton Přednáška 5

Elektrická vedení druhy, požadavky, dimenzování

Odstupňování průřezů vinutí

Korekční křivka měřícího transformátoru proudu

6. ÚČINKY A MEZE HARMONICKÝCH

FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ. Autoři textu: doc. Ing. Jaroslava Orságová, Ph.D. Ing.

VÝPOČET JEDNOFÁZOVÉHO TRANSFORMÁTORU

Elektrické stroje. Jejich použití v automobilech. Použité podklady: Doc. Ing. Pavel Rydlo, Ph.D., TU Liberec

Kapitola 2. o a paprsek sil lze ztotožnit s osou x (obr.2.1). sil a velikost rovnou algebraickému součtu sil podle vztahu R = F i, (2.

STŘÍDAVÉ SERVOMOTORY ŘADY 5NK

Technická data. Commander SK. Měniče kmitočtu určené k regulaci otáček asynchronních motorů

MĚŘENÍ Laboratorní cvičení z měření Měření vlastní a vzájemné indukčnosti část Teoretický rozbor

MO-ME-N-T MOderní MEtody s Novými Technologiemi

Digitální učební materiál

Fyzika I. Obvody. Petr Sadovský. ÚFYZ FEKT VUT v Brně. Fyzika I. p. 1/36

( ) ( ) Vzorce pro dvojnásobný úhel. π z hodnot goniometrických funkcí. Předpoklady: Začneme příkladem.

Zvyšující DC-DC měnič

1 Mnohočleny a algebraické rovnice

Energetická bilance elektrických strojů

Výpočet napětí malé elektrické sítě

Skalární řízení asynchronních motorů

7. TRANSFORMÁTORY. 7.1 Štítkové údaje. 7.2 Měření odporů vinutí. 7.3 Měření naprázdno

, = , = , = , = Pokud primitivní funkci pro proměnnou nevidíme, pomůžeme si v tuto chvíli jednoduchou substitucí = +2 +1, =2 1 = 1 2 1

1. Pracovníci poučení dle 4 Vyhlášky 50/1978 (1bod):

Cvičné texty ke státní maturitě z matematiky

Projektování automatizovaných systémů

Postup řešení: Výkon na hnacích kolech se stanoví podle vztahu: = [W] (SV1.1)

Algebraické výrazy - řešené úlohy

Soustavy lineárních diferenciálních rovnic I. řádu s konstantními koeficienty

Lineární funkce, rovnice a nerovnice

Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.

Elektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků

4EK213 LINEÁRNÍ MODELY

IN-EL, spol. s r. o., Gorkého 2573, Pardubice. ČÁST I: JIŠTĚNÍ ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ 15 Úvod 15

Funkce a lineární funkce pro studijní obory

I. 7. Diferenciál funkce a Taylorova věta






VI. Derivace složené funkce.

Základy elektrotechniky

Koncept tryskového odstředivého hydromotoru

VY_32_INOVACE_C Jedná se o takové aplikace, které pro přenos krouticího momentu mezi hřídelem a nábojem využívají tření.


Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Stejnosměrné motory. Název: Téma: Autor:

Obsah. Metodický list Metodický list Metodický list Metodický list

INTERNETOVÉ ZKOUŠKY NANEČISTO - VŠE: UKÁZKOVÁ PRÁCE

BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH

příkladů do cvičení. V textu se objeví i pár detailů, které jsem nestihl (na které jsem zapomněl) a(b u) = (ab) u, u + ( u) = 0 = ( u) + u.

NÁVRH TRANSFORMÁTORU. Postup školního výpočtu distribučního transformátoru

Návrh: volba druhu vodiče pro dané prostředí pro dané podmínky. způsob ů uložení vodiče stanovení průřezu vodiče pro určitý výkon při daném uložení

Vysoké učení technické v Brně Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií

VY_32_INOVACE_C 07 13

This standard is identical with the IEC Publication 354:1991 including its Corigendum of March 1992.

MĚŘENÍ PARAMETRŮ FOTOVOLTAICKÉHO ČLÁNKU PŘI ZMĚNĚ SÉRIOVÉHO A PARALELNÍHO ODPORU

Soustavy lineárních a kvadratických rovnic o dvou neznámých

Elektroenergetika 1. Elektrické části elektrárenských bloků

Napětí v ohybu: Výpočet rozměrů nosníků zatížených spojitým zatížením.

5. Pro jednu pružinu změřte závislost stupně vazby na vzdálenosti zavěšení pružiny od uložení

Název: Autor: Číslo: Duben Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1

MO-ME-N-T MOderní MEtody s Novými Technologiemi

Postup 1 Půdorys. Zvolíme prostor nutné pro schodiště jak v půdorysu tak i v řezu

Proč funguje Clemův motor

Automatické vedení vlaku na síti SŽDC

= 0,1 1,3. je oblast ohraničená přímkami =, =, =0 :0 1, : =2, =, =1

Numerické metody zpracování výsledků

Ele 1 Synchronní stroje, rozdělení, význam, princip činnosti

PROTOKOL O LABORATORNÍM CVIČENÍ - AUTOMATIZACE

NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT

9.4. Rovnice se speciální pravou stranou

Transkript:

ELEKTRICKÉ STROJE - POHONY Ing. Petr VAVŘIŇÁK 2013 2.7 VOLBA VELIKOSTI MOTORU

Vlastní volba elektrického motoru pro daný pohon vychází z druhu zatížení a ze způsobu řízení otáček. Potřebný výkon motoru se počítá vždy tak, aby oteplení vzniklé ztrátami motoru nikdy nepřekročilo hodnotu dovoleného oteplení motoru respektive jeho izolace (při překročení dovolené teploty izolace o deset stupňů se sníží její životnost až o padesát procent) a zároveň tak, aby motor nebyl zbytečně velký.

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ Je-li motor zatížen trvale neproměnným zatížením, je výpočet velice jednoduchý, neboť výkon motoru musí být minimálně roven výkonu pracovního mechanizmu (P m P pm ).

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ Je-li motor zatížen trvale proměnným zatížením, musíme nejdříve toto zatížení přepočítat na tzv. ekvivalentní trvalé neproměnné zatížení a z něj pak určíme velikost potřebného minimálního výkonu motoru (P m P pmekv ). Podmínkou přepočtu je, aby oteplení od vypočteného ekvivalentního zatížení bylo stejné jako oteplení od skutečného trvale proměnného zatížení (větší zatížení zahřívá více, menší méně).

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ V každém motoru vznikají ztráty přeměňující se na teplo, tyto ztráty jsou buď nezávislé na zatížení (ztráty v železe a ztráty třením), nebo ztráty závislé na zatížení (ztráty ve vinutí - Jouleovo teplo). Na základě rovnosti skutečných ztrát závislých na zatížení při proměnné zátěži a ztrát závislých na zatížení ekvivalentních můžeme odvodit rovnice pro přepočet skutečného zatížení na ekvivalentní.

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ Je-li zatížení zadáno velikostí proudů: I ekv = t 1 I 1 2 +t 2 I 2 2 +t 3 I 3 2 + +t n I n 2 t c Minimální výkon motoru je pak dán vztahem: P m = I ekv U (resp. P m = I ekv U cos, popř. P m = 3 I ekv U cos )

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ Při zadání zatížení velikostmi momentů: M ekv = t 1 M 1 2 + t 2 M 2 2 + + t n M n 2 t c

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ Výjimkou jsou ss motory sériové (moment je úměrný druhé mocnině proudu M I 2 ) a vztah pro výpočet velikosti ekvivalentního momentu se upraví na tvar: M ekv = t 1 M 1 + t 2 M 2 + + t n M n t c

VOLBA MOTORU PRO TRVALÉ ZATÍŽENÍ V obou případech pak minimální výkon motoru je dán vztahem: P m = M ekv Odvození výpočtu i řešené příklady jsou v učebním textu.

VOLBA MOTORU PRO PŘERUŠOVANÉ ZATÍŽENÍ Pro přerušované zatížení je výpočet výkonu motoru úplně stejný, jen do celkové doby musíme započíst i všechna období klidu (stejné je i odvození výpočtu). Při výpočtu tedy přepočteme skutečné přerušované zatížení na ekvivalentní trvalé neproměnné zatížení a z něj pak vypočteme potřebný výkon motoru (pro druhy motorů platí stejná pravidla jako u trvalého proměnného zatížení).

VOLBA MOTORU PRO PŘERUŠOVANÉ ZATÍŽENÍ Je-li zatížení zadáno velikostí proudů: I ekv = t 1 I 1 2 +t 2 I 2 2 +t 3 I 3 2 + +t n I n 2 t c Minimální výkon motoru : P m = I ekv U (resp. P m = I ekv U cos, popř. P m = 3 I ekv U cos )

VOLBA MOTORU PRO PŘERUŠOVANÉ ZATÍŽENÍ Při zadání zatížení velikostmi momentů: M ekv = t 1 M 1 2 + t 2 M 2 2 + + t n M n 2 t c Pro ss motory sériové: M ekv = t 1 M 1 + t 2 M 2 + + t n M n t c

VOLBA MOTORU PRO PŘERUŠOVANÉ ZATÍŽENÍ Minimální výkon motoru je opět dán vztahem: P m = M ekv Řešené příklady jsou v učebním textu.

VOLBA MOTORU PRO KRÁTKODOBÉ ZATÍŽENÍ Jak je patrné z obrázku, kdybychom zvolili výkon motoru stejný jako potřebný krátkodobý výkon (P m = P 1 ), motor by se za dobu provozu t 1 ohřál jen o teplotu Δϑ 1 a nedosáhl by dovoleného oteplení, nebyl by tedy plně využit.

VOLBA MOTORU PRO KRÁTKODOBÉ ZATÍŽENÍ Je proto výhodnější zvolit menší motor s výkonem P m, který bude po dobu provozu t 1 přetěžován. Jeho oteplení v čase t 1 (Δϑ 1 ) dosáhne právě hodnoty dovoleného oteplení (Δϑ 1 = Δϑ dov )

VOLBA MOTORU PRO KRÁTKODOBÉ ZATÍŽENÍ a jelikož dle definice krátkodobého zatížení bude následovat doba natolik dlouhá, že se motor ochladí až na teplotu okolí, nic se mu nestane.

VOLBA MOTORU PRO KRÁTKODOBÉ ZATÍŽENÍ Chceme-li vypočíst výkon motoru, který by byl dostatečný a zároveň plně využitý pro použití ke krátkodobému zatížení, vycházíme z jeho teplotního a výkonového přetížení. Teplotní přetížení: p ϑ = Δϑ 1 Δϑ 1 = 1 oteplní obecně: Δϑ = Δϑ 1 e t 1 ust 1 e t τ τ ; pak: Δϑ 1 = 1 e t1 τ Δϑ 1

VOLBA MOTORU PRO KRÁTKODOBÉ ZATÍŽENÍ Výkonové přetížení: p P = P 1 P m. Vztah mezi výkonovým a teplotním přetížením: p P = p ϑ (ztráty ve vinutí jsou úměrné druhé mocnině proudu - R I 2 a výkon je úměrný proudu - U I)

VOLBA MOTORU PRO KRÁTKODOBÉ ZATÍŽENÍ Při určování výkonu motoru dostatečného pro krátkodobý chod postupujeme takto: vypočítáme činitele teplotního přetížení: p ϑ = 1 1 e t 1 τ vypočítáme činitele výkonového přetížení: p P = p ϑ vypočítáme potřebný výkon: P m = P 1 p P. Řešené příklady jsou v učebním textu.