ROZJEZD MOSTOVÉHO JEŘÁBU S OHLEDEM NA ÚHEL NÁBĚHU LANA NA DRÁŽKOVANÝ LANOVÝ BUBEN



Podobné dokumenty
THE WALL CRANE AND HIS MECHANISMS

Zadání programu z předmětu Dynamika I pro posluchače kombinovaného studia v Ostravě a Uherském Brodu vyučuje Ing. Zdeněk Poruba, Ph.D.

NÁVRH OCELOVÉ KONSTRUKCE MĚŘÍCÍHO PRACOVIŠTĚ PRO ŘÍZENÍ ROZBĚHU JEŘÁBOVÉ KOČKY

OTÁČECÍ ÚSTROJÍ HYDRAULICKÝCH NAKLÁDACÍCH JEŘÁBŮ SLEWING GEAR OF THE HYDRAULIC LOADER CRANES

MODELY OTOČNÝCH ZDVIHACÍCH ZAŘÍZENÍ MODELS OF SLEWING HOISTING MACHINERY

MECHANIKA - DYNAMIKA Teorie Vysvětlete následující pojmy: Setrvačnost:

KOMPLEXNÍ DVOJBRANY - PŘENOSOVÉ VLASTNOSTI

1 VÝTAHY Výtah je strojní zařízeni, které slouží k svislé (někdy i šikmé) dopravě osob nebo nákladu mezi dvěma nebo několika místy.

Rovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83

1 VÝTAHY Výtah je strojní zařízeni, které slouží k svislé (někdy i šikmé) dopravě osob nebo nákladu mezi dvěma nebo několika místy.

Klíčová slova: zvedák, kladkostroj, visutá kočka, naviják

Jméno autora: Mgr. Zdeněk Chalupský Datum vytvoření: Číslo DUM: VY_32_INOVACE_18_FY_B

Srovnání klasického a kvantového oscilátoru. Ondřej Kučera

Návod pro montáž lineární osy a nosné desky

ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA

1. ÚVOD DO PROBLEMATIKY ZDVIHACÍCH ZAŘÍZENÍ 2. VŠEOBECNÝ PŘEHLED, ROZDĚLENÍ. 3. Právní předpisy

23. Kladkostroje Použití přenosná zdvihadla pro zvedání zavěšených břemen jednoduchý stroj = kolo s (pro lano) Kladka kladka - F=G, #2 #3

FYZIKA I. Pohyb těles po podložce

Rotační pohyb kinematika a dynamika

EXPERIMENTÁLNÍ URČENÍ TUHOSTI ZDVIHOVÉHO LANA A JEJI OVĚŘENÍ TAHOVOU ZKOUŠKOU DLE ČSN

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Tematický celek: Jednoduché stroje. Úkol:

KONCEPČNÍ NÁVRH MOSTOVÉHO JEŘÁBU 50 TUN

Popis fyzikálního chování látek

Určení geometrických a fyzikálních parametrů čočky

LANOVÉ PŘEVODY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích

Dynamika I - příklady do cvičení

Příklad 5.3. v 1. u 1 u 2. v 2

2. Sestrojte graf závislosti prodloužení pružiny na působící síle y = i(f )

LABORATORNÍ CVIČENÍ Z FYZIKY

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.

PŘEDBĚŽNÁ ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE

Téma 1 Nosné lano. Statika stavebních konstrukcí I., 2.ročník bakalářského studia

BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH

Selected article from Tento dokument byl publikován ve sborníku

14. JEŘÁBY 14. CRANES

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

strana 8, Kapitola 3 Souvisící dokumenty strana 8, Kapitola 3 Souvisící dokumenty Nová verze Část č. 2 Původní verze

ZDVIHOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 12

10. PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY 10. TRANSMISSION WITH GEAR WHEELS

ZDVIHOVÝ MECHANISMUS MOSTOVÉHO JEŘÁBU

Winklerovo-Pasternakovo dvouparametrické podloží

Řešení úloh celostátního kola 47. ročníku fyzikální olympiády. Autor úloh: P. Šedivý. x l F G

Lineární jednotky MTJZ s pohonem ozubeným řemenem

1. ÚVOD. Vladislav Křivda 1

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

ZDVIHACÍ ZAŘÍZENÍ (ZDVIHADLA)

Bakalářská práce. Řízení tlumení vibrací mechanických soustav

3.1.3 Rychlost a zrychlení harmonického pohybu

KINEMATIKA ČINNOSTI STAVÍCÍ KOTOUČOVÉ BRZDY KINEMATIC ACTIVITIES OF THE DISK BRAKE

Fakulta stavební. Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: Konstrukce a dopravní stavby. Ing. Josef Musílek

Hnací hřídele. Téma 7. KVM Teorie vozidel 1

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/

VY_32_INOVACE_FY.03 JEDNODUCHÉ STROJE

Lineární jednotky MTV s pohonem kuličkovým šroubem

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 5

Řešení úloh 1. kola 52. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie D., kde t 1 = s v 1

Mechanika tuhého tělesa

Název školy: Střední odborná škola stavební Karlovy Vary Sabinovo náměstí 16, Karlovy Vary Autor: RADEK KLAPUCH Název materiálu:

φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ

Náhradní ohybová tuhost nosníku

SPECIFIKACE. Další upřesňující údaje (umístění, rázy či jiné negativní a nestandardní vlivy, požadavky na dokumentaci apod.):

chrání všechny rohy a hrany před mechanickým poškozením

Tiskové chyby vyhrazeny. Obrázky mají informativní charakter.

Experimentální hodnocení bezpečnosti mobilní fotbalové brány

VYUŽITÍ MATLABU VE VÝUCE MECHANIKY NA FAKULTĚ ELEKTROTECHNICKÉ ČVUT Jiří Vondřich Katedra mechaniky a materiálů, Fakulta elektrotechnická, ČVUT Praha,

KaBeDeX spol. s r.o., Březová 616/9, Karviná-Ráj tel , fax , info@kabedex.cz

ZDVIHOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBU 25 T

ZDVIHOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBU 8 T

Lana pro lanová dopravní zařízení

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

DVOUNOSNÍKOVÝ SKŘÍŇOVÝ MOSTOVÝ JEŘÁB

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY JEŘÁBOVÁ KOČKA MOSTOVÉHO JEŘÁBU 32 T

Literatura: a ČSN EN s těmito normami související.

Pohyb soustavy hmotných bodů

7. Na těleso o hmotnosti 10 kg působí v jednom bodě dvě navzájem kolmé síly o velikostech 3 N a 4 N. Určete zrychlení tělesa. i.

R2.213 Tíhová síla působící na tělesa je mnohem větší než gravitační síla vzájemného přitahování těles.

Obsah 11_Síla _Znázornění síly _Gravitační síla _Gravitační síla - příklady _Skládání sil _PL:

Typ výpočtu. soudržná. soudržná

Předpjatý beton Přednáška 13

Jednoduché stroje JEDNODUCHÉ STROJE. January 11, jednoduché stroje.notebook. Páka

MXV. MXV 25-2, 32-4, 40-8 MXV 50-16, 65-32, Všechny součásti v kontaktu s kapalinou, včetně hlavic, jsou z chromnikl nerez oceli. AISI 304.

b) Maximální velikost zrychlení automobilu, nemají-li kola prokluzovat, je a = f g. Automobil se bude rozjíždět po dobu t = v 0 fg = mfgv 0

Vytyčování pozemních stavebních objektů s prostorovou skladbou

Graf závislosti dráhy s na počtu kyvů n 2 pro h = 0,2 m. Graf závislosti dráhy s na počtu kyvů n 2 pro h = 0,3 m

Pružinový kabelový buben všeobecná technická data

Newtonův zákon I

Řešení: Nejdříve musíme určit sílu, kterou působí kladka proti směru pohybu padajícího vědra a napíná tak lano. Moment síly otáčení kladky je:

AUTOMATICKÁ VÝMĚNA NÁSTROJŮ NA OBRÁBĚCÍCH STROJÍCH. Ondřej Tyc

MECHANICKÉ KMITÁNÍ NETLUMENÉ

Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)

KERAMICKÉ NOSNÉ PŘEKLADY HELUZ 23,8 EN (2)

PROBLEMATIKA TAKTOVÝCH JÍZDNÍCH ŘÁDŮ THE PROBLEMS OF INTERVAL TIMETABLES

The ZIEHL-ABEGG-Group / Drive Division

Základy elektrických pohonů, oteplování,ochlazování motorů

KA 19 - UKÁZKOVÝ PROJEKT 2.3 VÝSTUPNÍ ŽLAB VÝPOČTOVÁ ZPRÁVA

F - Jednoduché stroje

Test jednotky, veličiny, práce, energie, tuhé těleso

Transkript:

Ročník 5., Číslo I., duben 010 ROZJEZD MOSOVÉHO JEŘÁU S OHLEDEM NA ÚHEL NÁĚHU LANA NA DRÁŽKOVANÝ LANOVÝ UEN SAR O AN OVERHEAD CRANE WIH REERENCE O LEE ANGLE ONO GROOVED WIRE ROPE DRUM Pavel Vraník 1 Anotace: řeeno zavěšené na háku se vlive setrvačných sil vznikaících při nerovnoěrné pohybu eřábu, resp. kočky, t. rozezdu a brzdění opožďue, resp. popř. kočku či eřáb předbíhá. ento dynaický účinek e v naprosté většině případů nežádoucí a e zapotřebí e oezovat, zeéna z důvodu náběhu lana na. Klíčová slova: kývání břeene,, úhel náběhu lana Suary: During uneven ions of an overhead crane or wire rope hoist, i.e. starting and braking, originate the centrifugal forces. In consequence of these forces, load suspended on crane hook lags behind or outruns the crane or wire rope hoist. his dynaical effect is in ost cases undesirable and is necessary to liit it, particularly by reason of fleet angle of wire rope onto the wire rope dru. Key words: swinging of a load, wire rope dru, fleet angle of wire rope 1. ÚVOD Při výkyvu břeene ve svislé rovině zavěšené na eřábové háku dochází k írnéu zvednutí břeene a tí zvýšení echanické, potenciální energie břeene, která e nevyšší v kraních polohách, steně ako zrychlení břeene. Při šiké poloze zdvihového lana dochází ke vzniku vodorovné silové složky urychluící břeeno ve sěru poezdu. V případě brzdění a tí páde opačného výkyvu dochází ke zpožďování břeene. Rovněž dochází k přitížení, resp. odlehčení příslušné nápravy poížděcího zařízení. Kývání břeene e v drtivé většině aplikací ostových eřábů nežádoucí, v oboru hutních eřábů dokonce nepřípustné, ak uvádí [1, s. 44-45]. Výkyv břeene nabývá nevětších hodnot při rozezdu eřábu, poněvadž eřáb dosahue vyšších poezdových rychlostí než eřábová kočka. Rozezd e koplikovaněší než brzdění, poněvadž hnací síla není hned zpočátku konstantní, což rovněž nepříznivě ovlivňue kývání břeene. Kývání břeene e u běžných a procesních eřábů nepříznivé zeéna z důvodu náběhu lana na drážkovaný buben. Při naděrné výkyvu ůže doít k nežádoucíu a nepříznivéu sýkání lana o okra lanové drážky či otírání o sousední závit lana. Je nutné zaistit, aby se lano nepoškozovalo a aby se nezkracovala eho životnost, ak bude uvedeno dále. 1 Ing. Pavel Vraník, VŠ-U Ostrava, akulta stroní, Institut dopravy, Ústav dopravních a procesních zařízení, 17. listopadu 15/17, 708 33 Ostrava Poruba, el.: + 40 597 31 719, E-ail: pavel.vranik.st1@vsb.cz Vraník - Rozezd ostového eřábu s ohlede na úhel náběhu lana na drážkovaný 87

Ročník 5., Číslo I., duben 010. OMEZENÍ VYPLÝVAJÍCÍ Z KÝVÁNÍ ŘEMENE.1 Náběh lana na drážkovaný Zdvihové ocelové lano, které e navíeno, resp. odvíeno z drážkovaného lanového bubnu, resp. lano které e vedeno přes kladky pod určitý úhle náběhu, se bude zkrucovat odvalování dolů po boku žlábku v drážce na lanové bubnu či v kladce, viz obr. 1 [1, s. 110], [, s.17]. Obr. 1 Náběh lana na drážkovaný buben dvou různých provedení Zdro: Autor outo nežádoucí činností se ění stoupání vinutí zdvihového lana a to vede k nepříznivéu únavovéu zatěžování a nevhodnéu navíení, což snižue únosnost lana. V kraní případě ůže doít až k poruchá konstrukce lana, [, s.16]. Z těchto důvodů e kladen požadavek na co ožná nenižší náběhové úhly. Dle [] by náběhové úhly v lanových systéech neěly nabývat hodnot větších než 4 [deg], resp. [deg] u lan netočivých. Navíí-li se lano na buben ve více vrstvách, což e typické pro eřáby s vysokou hodnotou výšky zdvihu, e požadováno, aby náběhový úhel u přírub nepřesáhl hodnotu 0,5 [deg] a nedocházelo tak k nahroadění lana. Konstrukční řešení snížení úhlu náběhu ůže být realizováno: zenšení délky bubnu, popř. zvětšení průěru bubnu zvýšení osové vzdálenosti ezi bubny a kladkai přesný řízení rozběhu eřábu oezení kývání břeene. Kývání břeene při rozezdu ostového eřábu Jak iž bylo uvedeno v úvodu tohoto příspěvku, břeeno se vlive setrvačných účinků při rozezdu eřábu zpožďue, což působí nepříznivě na lanový systé. ento dynaický účinek lze popsat ateatickýi vztahy dle níže uvedených obrázků obr. a obr. 3. Nutno ovše podotknout, že u eřábů s visutou kočkou není nebezpečněší rozezd eřábu, nýbrž kočky, poněvadž při rozezdu eřábu bez ohledu na zrychlení nedochází k příčnéu vychýlení lan z drážky, nýbrž en podélnéu, což e však přeci en přiatelněší. Vraník - Rozezd ostového eřábu s ohlede na úhel náběhu lana na drážkovaný 88

Ročník 5., Číslo I., duben 010 Zdro: Autor Obr. Kývání břeene při rozezdu ostového eřábu (zednodušený odel, bez ěřítka) Dle výše uvedeného obr.. aí pohybové rovnice následuící tvar: Pohybová rovnice eřábu: & x = S sinϕ (1) & t Pohybová rovnice břeene ve sěru osy x & x = S sinϕ () Pohybová rovnice břeene ve sěru osy y & y Z = g S sinϕ (3) Dílčí vztahy pro vychýlení břeene x = xj L sinϕ (4) y Z = L (5) Dílčí vztahy (4) a (5) po první a druhé derivaci x& = x& L & J ϕ a & x = && x + L sinϕ L J (6) y& Z = L sinϕ a & y Z = L L sinϕ (7) Dosazení dílčích vztahů po druhé derivaci (6) a (7) do vztahů () a (3) dostáváe ( x& + L sinϕ L ) = S sinϕ ( L ϕ L sinϕ ) = g S sinϕ & (8) & (9) Výše uvedené pohybové rovnice břeene upraví tak, abych vyádřil ϕ& & a & x&. && ϕ = L cos ϕ L ( + ) ( + ) g sinϕ ( + ) L cos ϕ t L sinϕ + L cos ϕ ( + ) (10) Vraník - Rozezd ostového eřábu s ohlede na úhel náběhu lana na drážkovaný 89

Ročník 5., Číslo I., duben 010 t g sinϕ L sinϕ & x = (11) + ( 1 cos ϕ) což sou nelineární diferenciální rovnice druhého řádu. Rovnice však lze linearizovat aplikací vztahů platných pro alé úhly. Např. v [5] se uvádí, že při linearizaci sinϕ ϕ pro úhel ϕ 14 [deg] nabývá chyba hodnoty do 1 [%], což e bezesporu přiatelné, poněvadž výkyv břeene by neěl být větší než 6 [deg], ak e uvedeno v [6]. Po linearizaci a dílčích ateatických operacích aí iž lineární diferenciální rovnice druhého řádu následuící tvar: ( + ) g ϕ + ( + ) t ϕ& & = (1) l g ϕ t & x = (13) Dle [3] by ěla rovnice popisuící chování oru tento tvar & k k u k k x k (14) = & 1 4 3 Jak uvádí [3], e dále vhodné použít pro řízení polohy odelu eřábové kočky stavové řízení. Řízení e však iž nad ráec ak tohoto článku, tak přío oboru, resp. zaěření, a tudíž zde nebude uváděno. 3. ZÁVĚR Kývání břeene při rozezdu ostového eřábu, resp. eřábových koček (zeéna u visutých koček) e dě, který vždy bude součástí akékoli zěny z klidového stavu či rovnoěrného pohybu, ak uvádí 1. Newtonův pohybový zákon. Vhodný řízení, resp. v prvé řadě uvědoění a pochopení dynaických účinků a s poocí konstrukčních řešení výše uvedených lze bezesporu docílit takové rychlosti rozezdu, popř. brzdění, aby při akékoli hodnotě odvinutého lana nedocházelo ke zkrucování lana či kontaktu s ostatníi závity a tí ke snižování životnosti. Co nevyšší hodnoty zrychlení, resp. zpoalení, saozřeě s ohlede na uvedenou probleatiku, vedou k vyšší efektivitě eřábu, vyšší přesnosti anipulace, přičež zíněné skutečnosti se proeví obzvláště v případě dlouhých eřábových drah, na kterých sou dvounosníkové ostové eřáby často vzhlede ke své výkonnosti instalovány. A konečně vyšší výkonnost ůže být a e v dnešní uspěchané době opravdu vítaný prvke. Vraník - Rozezd ostového eřábu s ohlede na úhel náběhu lana na drážkovaný 90

Ročník 5., Číslo I., duben 010 POUŽIÁ LIERAURA [1] REMA,., KUPKA, L., DRAŽAN,. Jeřáby, I.díl. Praha: SNL, 1974. [] ČSN ISO 4308-1: Jeřáby a zdvihací zařízení Výběr ocelových lan Část 1: Všeobecně. Český noralizační institut, 004. ICS 53.00.30. [3] NOSKIEVIČ, P., VANĚK, M., SRNAD, K.: Použití prograu MALA-Siulink a Virtual Reality toolboxu při návrhu a experientální ověření řízení eřábové kočky. VŠ-U Ostrava, akulta stroní, Katedra autoatizační techniky a řízení. [4] HRAOVSKÝ, L.: Zdvihací zařízení v teorii a praxi. Kývání břeene při rozezdu eřábového vozíku, č. 3/008, s. 8-3, ISSN 180-81, dostupné online z <http://www.id.vsb.cz/zdvihacizarizeni/default.ht> [5] PODEŠVA, J.: Dynaika v příkladech. Ediční středisko VŠ-U Ostrava, 005, s. 65. ISN 80-7078-678-7. [6] HRAOVSKÝ, L.: Zdvihací zařízení v teorii a praxi. Volba poezdového echanisu, návrh a kontrola příčníku ednonosníkového ostového eřábu, č. 1/006, s. 30, ISSN 180-81, dostupné online z <http://www.id.vsb.cz/zdvihacizarizeni/default.ht> [7] Kladkostro GIGA GHM s dvoukolenicový poezdový vozíke katalogový list. Dostupné z <http://www.gigasro.cz/ke-stazeni-katalogy.htl> Vraník - Rozezd ostového eřábu s ohlede na úhel náběhu lana na drážkovaný 91