Téma 1 Nosné lano. Statika stavebních konstrukcí I., 2.ročník bakalářského studia
|
|
|
- Patrik Vopička
- před 9 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Statika stavebních konstrukcí I.,.ročník bakalářského studia Téma 1 Nosné lano Pojem nosného lana Obecné vlastnosti příčně zatíženého nosného lana Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) Složitější úlohy o nosných lanech Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita Ostrava
2 Ukázky vyráběných ocelových lan Vyráběné průměry lan Průměr lana [mm] motnost [kg/m] Jmenovitá únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa ,60 0,0018 0,385 1,00 0,0046 0,983 1,5 0,0075 1,585 1,35 0,0080 1,747 1,970 1,50 0,0110,154,418 OCELOVÉ LANO JEDNOPAMENNÉ 1 x 7 = 7 drátů (DIN 305, ČSN 04310) Lano jednopramenné se používá jako výplň kabelů, nosné lano kabelů, bowdeny a jiné podobné účely. 1,60 0,010,00,476 1,68 0,0144,700 3,043 1,89 0,0178 3,48 3,858,13 0,00 4,35 4,90,40 0,087 5,58 6,30,70 0,0360 6,989 7,876 3,00 0,0440 8,67 9,710 3,60 0,0630 1,418 14,000 Viz např. Ukázky vyráběných ocelových lan / 71
3 Ukázky vyráběných ocelových lan Vyráběné průměry lan Průměr lana [mm] motnost [kg/m] Jmenovitá únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa ,57 0,013 1,87,31,61,00 0,019,31,85 3,1,0 0,05 3,7 4,60 5,19,50 0,03 4,7 5,84 6,58 OCELOVÉ LANO JEDNOPAMENNÉ 1 x 37 = 37 drátů (DIN 3054, ČSN 04313) Lano jednopramenné se používá jako výplň kabelů, nosné lano kabelů, bowdeny a jiné podobné účely. 3,15 0,048 7,50 9,7 10,45 3,55 0,063 9,3 11,5 1,99 4,00 0,079 11,6 14,36 16,19 4,50 0,106 15,74 19,46 1,94 5,00 0,15 18,86 3,07 6,01 6,00 0,18 6,8 33,16 37,38 6,65 0,7 33,53 41,46 46,74 Viz např. Ukázky vyráběných ocelových lan 3 / 71
4 Ukázky vyráběných ocelových lan OCELOVÉ LANO - propylenová duše VÍCEPAMENNÉ - EKULES 6 x x 7 = 1 drátů (ČSN 04371) Průměr lana [mm] [+3% / -7%] Vyráběné průměry lan motnost [kg/m] Jmenovitá únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa ,50 0,560 95,40 107,60 14,00 0, ,00 134,0 16,00 0, ,10 168,10 17,00 0, ,70 191,30 18,00 1, ,50 15,90 19,00 1,50 14,70 4,10 0,00 1,390 39,30 69,70 Lana vinutá způsobem klasickým s větším počtem drátů ve více pramenech. Lana jsou značně ohebná a prakticky málo točivá. Konstrukce lana je však citlivá na nesprávnou manipulaci. Příklady použití lana: Těchto lan se užívá pro speciální jeřáby a všude tam, kde je břemeno zavěšeno na jednom průřezu lana a není vedeno. Dále pak v určitých případech též jako nosná lana osobních lanovek a lana tažná při hloubení. Viz např. Ukázky vyráběných ocelových lan 4 / 71
5 Ukázky vyráběných ocelových lan Lano se speciální konstrukcí, zvláště vhodné pro velmi náročné podmínky. Je nekroutivé a vhodné pro jeřáby, kde je břemeno zavěšeno na jednom průřezu lana. Konstrukce lana vylepšuje vlastnosti lan typu EKULES. Je odolnější proti poškození. NOVINKA OCELOVÉ LANO - souběžně vinutý střed VÍCEPAMENNÉ - STABIL 37 x 7 = 59 drátů (PN ) Příklady použití lana: Těchto lan se užívá pro speciální jeřáby a všude tam, kde je břemeno zavěšeno na jednom průřezu lana a není vedeno. Dále pak v určitých případech též jako nosná lana osobních lanovek a lana tažná při hloubení. Vyráběné průměry lan Průměr lana [mm] [+5% / -5%] motnost [kg/m] Jmenovitá únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa Zaručená únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa ,00 0,45 48,97 84,85 36,7 41,40 10,00 0,376 75,6 84,85 56,40 63,60 11,00 0,44 88,49 99,76 66,30 74,80 1,00 0, ,10 11,87 81,00 91,40 14,00 0,74 143,0 161,40 107,40 11,00 15,00 0, ,60 18,18 11,0 136,50 16,00 1,076 00,96 6,58 150,70 169,93 18,00 1,4 39,80 70,40 179,85 0,80 19,00 1,330 66,05 99,94 199,50 4,95 0,00 1,547 98,00 335,90 3,50 51,90,00 1, ,1 398,10 64,80 98,50 Viz např. Ukázky vyráběných ocelových lan 5 / 71
6 Ukázky vyráběných ocelových lan OCELOVÉ LANO - propylenová duše ŠESTIPAMENNÉ - STANDAD 6 x 7 = 4 drátů (DIN 3055, ČSN 0430) Lana vinutá způsobem klasickým s malým počtem drátů poměrně větších průměrů. Mají dobrou odolnost proti otěru. Malá ohebnost lana vyžaduje kladky a bubny poměrně větších průměrů. Příklady použití lana: posunovadla, montážní, lyžařské vleky, signální, vrátková, na kotvení apod. Průměr lana [mm ±8 %] Vyráběné průměry lan motnost [kg/m] Jmenovitá únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa ,00 0,01,33,50 0,019 3,4 3,65 3,00 0,057 5,00 5,70 3,15 0,030 5,14 5,79 4,00 0,048 8,9 9,34 5,00 0,076 1,95 14,60 6,00 0,19 19,10 3,50 6,30 0,10 0,55 3,17 7,10 0,150 6,11 9,44 8,00 0,190 33,14 37,36 9,00 0,50 41,95 47,9 10,00 0,300 51,79 58,39 11,0 0,380 64,97 73,4 11,0 0,380 64,97 73,4 1,00 0,515 83,40 94,10 1,50 0,470 80,9 91, 13,0 0,530 90,3 101,70 14,00 0, ,50 114,40 15,00 0, ,50 131,40 16,00 0,780 13,60 149,50 17,00 0, ,70 168,70 18,00 0, ,80 189,0 Viz např. Ukázky vyráběných ocelových lan 6 / 71
7 Ukázky vyráběných ocelových lan Vyráběné průměry lan Průměr lana [mm ±5 %] motnost [kg/m] Jmenovitá únosnost lana v kn při jmenovité pevnosti drátu v MPa ,00 1, ,35 03,3 19,00 1,00 04,00 9,99 0,00 1,350 9,1 58,30,40 1,710 90,78 37,8 OCELOVÉ LANO - propylenová duše ŠESTIPAMENNÉ - STANDAD 6 x 61 = 366 drátů (mimo normy) 3,60 1,90 38,1 369,9 5,00, ,87 414,74 Lana vinutá způsobem klasickým s velkým počtem drátů poměrně malých průměrů, velmi ohebná. Příklady použití lana: železniční doprava Viz např. Ukázky vyráběných ocelových lan 7 / 71
8 Akashi-Kaikyo Bridge (Pearl Bridge), Japonsko Nejdelší, nejvyšší a také nejdražší visutý most na světě, vzdálenost mezi 98 m vysokými ocelovými pylony m, celková délka mostu m, stavba dokončena v roce / 71
9 Akashi-Kaikyo Bridge (Pearl Bridge), Japonsko Nejdelší, nejvyšší a také nejdražší visutý most na světě, vzdálenost mezi 98 m vysokými ocelovými pylony m, celková délka mostu m, stavba dokončena v roce / 71
10 Akashi-Kaikyo Bridge (Pearl Bridge), Japonsko Nejdelší, nejvyšší a také nejdražší visutý most na světě, vzdálenost mezi 98 m vysokými ocelovými pylony m, celková délka mostu m, stavba dokončena v roce / 71
11 Akashi-Kaikyo Bridge (Pearl Bridge), Japonsko Průměr nosných lan 110 mm, k jejichž výrobě bylo zapotřebí téměř kilometrů pozinkovaného drátu. 11 / 71
12 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
13 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
14 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
15 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
16 Golden Gate Bridge, San Francisco, Kalifornie Jeden z nejznámějších a nejdelších visutých mostů na světě byl uveden do provozu v roce ozpětí mezi 7,4 m vysokými pylony 1.80 m, celková délka.737 m. 16 / 71
17 Golden Gate Bridge, San Francisco, Kalifornie Dvě nosná lana o průměru 9 cm se skládají ze 7.57 pramenů. 17 / 71
18 Výpočtový model lana - předpoklady Nosné lano - prut se speciálními vlastnostmi. Určeno výhradně pro přenášení tahových normálových sil. Osově zatížené lano - vnější síly působí v ose lana. Příčně zatížené lano na obou koncích zavěšeno v nehybně podepřených závěsných bodech. Idealizovaný výpočtový model zjednodušující předpoklady: 1. Dokonale ohebné vlákno - M=0, V=0 a N(tlak)=0.. Dokonale neprůtažné vlákno délka lana je neměnná 3. Nehmotné vlákno vlastní tíha lana se zanedbává, velmi malá ve srovnání s ostatním zatížením. Pojem nosného lana 18 / 71
19 Příčně zatížené nosné lano l rozpětí nosného lana h výškový rozdíl z k souřadnicový průvěs bodu k f k spojnicový průvěs bodu k f k z k x k h. z.tan k xk l f max vzepětí lana tan h l Příčně zatížené nosné lano Obr / str. 6 Obecné vlastnosti příčně zatíženého nosného lana 19 / 71
20 Výsledné reakce a az tan a az b bz tan b bz eakce v závěsných bodech nosného lana bez kladky Obr / str. 7 Obecné vlastnosti příčně zatíženého nosného lana 0 / 71
21 Směry koncových tečen Úhly a a b směry koncových tečen. Shodný smysl sklonu koncových tečen průvěsové čáry nosného lana Obr / str. 7 Obecné vlastnosti příčně zatíženého nosného lana 1 / 71
22 Výpočet nosného lana zatíženého bodovými silami Zatížení: n svislých sil P 1 až P n Vláknový polygon Vrcholy polygonu az 1 l n i 1 P ( l i x i ) h l az az0 tan bz 1 l n i 1 P x i i h l bz bz0 tan Nosné lano zatížené bodovými silami a pomocný prostý nosník Obr / str. 9 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) / 71
23 Výpočet nosného lana zatíženého bodovými silami az0 V 0,0 1 l n 1 P i ( l x i ) bz0 V n,0 1 l n i 1 P i x i Nosné lano zatížené bodovými silami a pomocný prostý nosník Obr / str. 9 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 3 / 71
24 4 / 71 Výpočet nosného lana zatíženého bodovými silami Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) Nosné lano zatížené bodovými silami a pomocný prostý nosník Obr / str. 9 tan 0 0 ) tan ( ) ( 0 ) (,0, k k k k k k k k i k k i k i k az k i i k i k k az x f z M f f M x z x x P x x x P z x
25 Výpočet sklonu a délky strany polygonu xk xk 1 x k zk zk 1 z k tan k z x k k s k x k z k Celková délka lana L n s k k 0 Strana polygonu Obr / str. 10 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 5 / 71
26 Výpočet normálové síly N k N kz N kz az i k 1 P i az,0 i k 1 P i tan N k, z Vk,0.tan N k ( N k, z ) N ( ) 0 a, z a N ( ) n b, z b Silová rovnováha levé části nosného lana Obr / str. 11 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 6 / 71
27 Doplňkové podmínky Ve dvou závěsech lana - čtyři složky reakcí. Pro jejich výpočet lze sestavit tři podmínky rovnováhy pro body závěsů. Čtvrtá podmínka - doplňková. Možné doplňkové podmínky: a) Délka lana L b) Průvěs f k nebo z k v bodě k se zadanou souřadnicí x k c) Vzepětí lana f max d) Maximální souřadnicový průvěs z max e) Tíha závaží Q a nebo Q b Nosné lano napínané závažím Obr. 1.. / str. 6 Obecné vlastnosti příčně zatíženého nosného lana 7 / 71
28 Průvěsová čára nosného lana Tvar průvěsové čáry je při daném rozpětí l, výškovém rozdílu závěsných bodů h, dané doplňkové podmínce určen zatížením lana. Důsledek: Pro každé zatížení se musí počítat tvar průvěsové čáry Neplatí princip superpozice. Jde o nelineární úlohu. Obecné vlastnosti příčně zatíženého nosného lana 8 / 71
29 Příklad 1.1 Doplňková podmínka L = 1 m Zadání a řešení příkladu 1.1 Obr / str. 1 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 9 / 71
30 Příklad 1.1 Iterační výpočet parametru lana r x x x b f f z z z b x x x z z z s s s L r 1 r M M f z i i L i i 1 i 1 i n i r 1 z s 1,0 x,0 tan 0,1 M f 39kNm 51kNm i,0 x z ( i i x s r i i x x z i tan i i 1 1 ( L z i L r ) ) L r r L 1 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 30 / 71
31 Příklad 1.1 Dokončení výpočtu lana az bz tan tan tan tan i 0 1 az0 bz0 z x i i 0,838 0,691 tan tan 13 tan 17 b 0, ,739 17,739 0,1 0,1 14,774kN 15,556kN a ,06 b 37,79 o o 40,64 o N 0 a az 3,086kN N 1 N 1, z (3 17,739 0,1) 17,739 18,371kN N b bz 15,6 17,739 3,378kN Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 31 / 71
32 Příklad 1. Doplňková podmínka f = m M f, kN Zadání a řešení příkladu 1. Obr / str. 14 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 3 / 71
33 Příklad 1.3 Doplňková podmínka Q a = 10 kn N 0 Q a az 0 ( ) a, z az,0 tan Qa Q, tan (1 tan ) az,0 tan a ( az,0 Q a Musí platit: ) 0 Q a az,0 Q a az,0 cos Z řešení kvadratické rovnice vyplývá hodnota. 0 0 Zadání a řešení příkladu 1.3 Obr / str. 16 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 33 / 71
34 Příklad 1.3 Doplňková podmínka Q a = 10 kn Q a az, ,190kN a ( az,0 Q a ) 116, ,737kN Zadání a řešení příkladu 1.3 Obr / str. 16 Lano zatížené svislými bodovými silami (vláknový polygon) 34 / 71
35 ovnoměrně zatížené ploché lano Parabolická řetězovka az 1 ql h l az, 0 tan bz 1 ql h l bz, 0 tan ovnoměrně zatížené ploché lano Obr / str. 17 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) 35 / 71
36 ovnoměrně zatížené ploché lano ovnoměrně zatížené ploché lano Obr / str. 17 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) 36 / 71
37 ovnoměrně zatížené ploché lano Pro bod z platí: 0 z ql ( z ql ( tan tan ) x ) x z q 1 M az x z qx 0 x 1 qx qlx qx M 0 z x tan ql qx V0 tan tan f x m z max max l M 0,max q tan ql 8 f 0 tan z max tam, kde =0 ql l tan h tan fmax 8 q q ovnoměrně zatížené ploché lano Obr / str. 17 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) tan 37 / 71
38 Příklad 1.4 Doplňková podmínka L = 10,170 m pro h 0 L q ( 1 ln( 1 )) lq Zadání a řešení příkladu 1.4 Obr / str. 19 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) 38 / 71
39 Příklad iterační výpočet parametru lana L q ( 1 ln( 1 )) r r r L r r 1 l q r ( L L r ) ( r r 1 ) /( L r 1 L r ) N N f a b max tan g tan b b a a M a b 0,max 77,689 bz az , ,689 o 77,689 77,689 6,5 81,613kN 81,613kN 0,804 m 0,318 0,318 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) 39 / 71
40 Příklad 1.5 Doplňková podmínka z max = 1,4 m z rovnice pro výpočet z max z max ql ( q tan g l tan )( (z max q h q tan ) z max ( z max l ( h)) q ) 5 0,1 ( 1,4 1 1,4 (1,4 1)) 75,834kN Zadání příkladu 1.5 Obr / str. 1 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) 40 / 71
41 Příklad 1.5 Výpočet reakcí a jejich sklonů, vzepětí, souřadnice x m a délky lana L. f az bz a b max N N az,0 az,0 a b M 0,max tan 5 75,834 0,1 3,583kN tan 5 75,834 0,1 17,417 kn az bz 3,583 17,417 6,5 5,834 0,84 m 73 75,834 75,834 8,538kN 77,809kN tan tan b a b az bz 1,93 3,538 75,834 17,417 75,834 a 3,5 0,97 x m l tan q 10 75,834 0,5 5 L 10,6m 6,517 m Zadání příkladu 1.5 Obr / str. 1 Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) 41 / 71
42 Příklad 1.6 Doplňková podmínka Q b = 130 kn tan 0,9 1 0,075 Platí az, 0 bz,0 36 protože Q ( tan ) je bz b bz,0 (1 tan ) bz,0 tan ( bz,0 Q b ) 0 (1 0,075 ) 36 ( 0,075) ( ) 0 1, , ,910 kn Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) Zadání příkladu 1.6 Obr / str. 1 4 / 71
43 Příklad 1.6 az bz az,0 bz,0 tan tan ,910 11,910 0,075 0,075 6,857 kn 45,143kN f max M 0,max ,91 0,886m a N a az 14,833kN b N b bz 130,000 kn b bz (45, ) 11,91 13,395kN tan b bz 13,395 11,910 1,43667 b 55,16 o Ploché lano zatížené svislým rovnoměrným zatížením (parabolická řetězovka) Zadání příkladu 1.6 Obr / str / 71
44 Složitější úlohy o nosných lanech 1. Kombinované zatížení plochého lana. Tíhová řetězovka z p. cosh x p p q 3. ůzné zatěžovací stavy téhož lana 4. Vliv protažení lana L L n L t L p 5. Jiné způsoby zavěšení lana 6. Lanové soustavy Tíhová řetězovka Obr / str. Složitější úlohy o nosných lanech 44 / 71
45 Akashi-Kaikyo Bridge (Pearl Bridge), Japonsko Nejdelší, nejvyšší a také nejdražší visutý most na světě, vzdálenost mezi 98 m vysokými ocelovými pylony m, celková délka mostu m, stavba dokončena v roce / 71
46 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
47 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
48 The Millau Viaduct (Paris Barcelona), Francie Celková délka nejvyššího mostu na světě je,5 km, výška pylonů 343 m, výška mostovky 70 m. Zavěšený most uveden do provozu v prosinci / 71
49 Golden Gate Bridge, San Francisco, Kalifornie Jeden z nejznámějších a nejdelších visutých mostů na světě byl uveden do provozu v roce ozpětí mezi 7,4 m vysokými pylony 1.80 m, celková délka.737 m. 49 / 71
50 Golden Gate Bridge, San Francisco, Kalifornie Jeden z nejznámějších a nejdelších visutých mostů na světě byl uveden do provozu v roce ozpětí mezi 7,4 m vysokými pylony 1.80 m, celková délka.737 m. 50 / 71
51 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pylony m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 51 / 71
52 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pylony m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 5 / 71
53 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pylony m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 53 / 71
54 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pylony m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 54 / 71
55 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pylony m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 55 / 71
56 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Průměr hlavních kabelů je 590 mm, každý z nich tvoří ks drátů o průměru 5 mm. 56 / 71
57 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pylony m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 57 / 71
58 The Forth oad Bridge, Edinburgh, Skotsko Vzdálenost mezi pilíři m, celková délka.51 m. Most postaven v roce 1964, v době vzniku se jednalo o 4.nejdelší visutý most na světě. 58 / 71
59 Bormio, Itálie Zavěšená lávka pro pěší. 59 / 71
60 Bormio, Itálie Zavěšená lávka pro pěší. 60 / 71
61 Bormio, Itálie Zavěšená lávka pro pěší. 61 / 71
62 Nový most (původně Most SNP), Bratislava Sedmý největší zavěšený ocelový most na světě. Celková délka 430,8 m, šířka 1 m, výška pylonu 84,6 m. ealizace v letech , v roce 001 byl most vyhlášen stavbou století na Slovensku. 6 / 71
63 Nový most (původně Most SNP), Bratislava Sedmý největší zavěšený ocelový most na světě. Celková délka 430,8 m, šířka 1 m, výška pylonu 84,6 m. ealizace v letech , v roce 001 byl most vyhlášen stavbou století na Slovensku. 63 / 71
64 Nový most (původně Most SNP), Bratislava Sedmý největší zavěšený ocelový most na světě. Celková délka 430,8 m, šířka 1 m, výška pylonu 84,6 m. ealizace v letech , v roce 001 byl most vyhlášen stavbou století na Slovensku. 64 / 71
65 Nový most (původně Most SNP), Bratislava Sedmý největší zavěšený ocelový most na světě. Celková délka 430,8 m, šířka 1 m, výška pylonu 84,6 m. ealizace v letech , v roce 001 byl most vyhlášen stavbou století na Slovensku. 65 / 71
66 Nový most (původně Most SNP), Bratislava Sedmý největší zavěšený ocelový most na světě. Celková délka 430,8 m, šířka 1 m, výška pylonu 84,6 m. ealizace v letech , v roce 001 byl most vyhlášen stavbou století na Slovensku. 66 / 71
67 Mariánský most, Ústí nad Labem Zavěšená konstrukce bez protizávěsů. ozpětí hlavního pole 13,3 m, výška pylonu 75 m, celková délka mostu včetně ramp je 333 m. ealizace / 71
68 Mariánský most, Ústí nad Labem Zavěšená konstrukce bez protizávěsů. ozpětí hlavního pole 13,3 m, výška pylonu 75 m, celková délka mostu včetně ramp je 333 m. ealizace / 71
69 Mariánský most, Ústí nad Labem Zavěšená konstrukce bez protizávěsů. ozpětí hlavního pole 13,3 m, výška pylonu 75 m, celková délka mostu včetně ramp je 333 m. ealizace / 71
70 Mariánský most, Ústí nad Labem Zavěšená konstrukce bez protizávěsů. ozpětí hlavního pole 13,3 m, výška pylonu 75 m, celková délka mostu včetně ramp je 333 m. ealizace / 71
71 Mariánský most, Ústí nad Labem Zavěšená konstrukce bez protizávěsů. ozpětí hlavního pole 13,3 m, výška pylonu 75 m, celková délka mostu včetně ramp je 333 m. ealizace / 71
Zakřivený nosník. Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly. Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Zakřivený nosník Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita
1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.
Kapitola 5 Vnitřní síly přímého šikmého nosníku Pojem šikmý nosník je používán dle publikace [1] pro nosník ležící v souřadnicové rovině xz, který je vůči vodorovné ose x pootočen o úhel α. Pro šikmou
FAKULTA STAVEBNÍ. Stavební statika. Telefon: WWW:
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ Stavební statika Přednáška 2 pro kombinované studium Jiří Brožovský Kancelář: LP C 303/1 Telefon: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz
14. JEŘÁBY 14. CRANES
14. JEŘÁBY 14. CRANES slouží k svislé a vodorovné přepravě břemen a jejich držení v požadované výšce Hlavní parametry jeřábů: 1. jmenovitá nosnost největší hmotnost dovoleného břemene (zkušební břemeno
Zakřivený nosník. Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly. Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia
Stavební statika, 1.ročník bakalářského stuia Zakřivený nosník Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly Katera stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
Téma 8 Příčně zatížený rám a rošt
Statika stavebních konstrukcí I.,.ročník bakalářského studia Téma 8 Příčně zatížený rám a rošt Základní vlastnosti příčně zatíženého rámu Jednoduchý příčně zatížený otevřený rám Základní vlastnosti roštu
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS STATICKÁ ANALÝZA NOSNÉHO LANA STATIC
Téma 3 Úvod ke staticky neurčitým prutovým konstrukcím
Stavební mechanika, 2.ročník bakalářského studia AST Téma 3 Úvod ke staticky neurčitým prutovým konstrukcím Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita Ostrava Osnova přednášky
Kapitola 8. prutu: rovnice paraboly z = k x 2 [m], k = z a x 2 a. [m 1 ], (8.1) = z b x 2 b. rovnice sklonu střednice prutu (tečna ke střednici)
![Kapitola 8. prutu: rovnice paraboly z = k x 2 [m], k = z a x 2 a. [m 1 ], (8.1) = z b x 2 b. rovnice sklonu střednice prutu (tečna ke střednici)](/thumbs/61/45546970.jpg "Kapitola 8. prutu: rovnice paraboly z = k x 2 [m], k = z a x 2 a. [m 1 ], (8.1) = z b x 2 b. rovnice sklonu střednice prutu (tečna ke střednici)")
Kapitola 8 Vnitřní síly rovinně zakřiveného prutu V této kapitole bude na příkladech vysvětleno řešení vnitřních sil rovinně zakřivených nosníků, jejichž střednici tvoří oblouk ve tvaru kvadratické paraboly[1].
Téma 7 Rovinný kloubový příhradový nosník
Stavební statika,.ročník bakalářského studia Téma 7 Rovinný kloubový příhradový nosník Obecná a zjednodušená styčníková metoda Průsečná metoda Mimostyčníkové zatížení Katedra stavební mechaniky Fakulta
Téma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
Téma 5 Lomený a zakřivený nosník
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Téma 5 Lomený a zakřivený nosník Rovinně lomený nosník v rovinné úloze Rovinně lomený nosník v příčné úloze Prostorově lomený nosník Katedra stavební mechaniky
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Souřadný systém, v rovině i prostoru Síla bodová: vektorová veličina (kluzný, vázaný vektor - využití),
MILLAU VIADUCT FOSTER AND PARTNERS Koncepce projektu Vícenásobné zavěšení do 8 polí, 204 m + 6x342 m + 204 m Celková délka mostu 2 460 m Zakřivení v mírném směrovém oblouku poloměru 20 000 m Konstantní
TŘENÍ A PASIVNÍ ODPORY
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA PRVNÍ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 3. BŘEZNA 2013 Název zpracovaného celku: TŘENÍ A PASIVNÍ ODPORY A) TŘENÍ SMYKOVÉ PO NAKLONĚNÉ ROVINĚ Pohyb po nakloněné rovině bez
Haly velkých rozpětí. Nosné konstrukce III 1
Haly velkých rozpětí Nosné konstrukce III 1 Systémy zastřešení Nosné konstrukce III 2 Ohyb nosníky soustava PUMS Nosné konstrukce III 3 Ohyb -rámy zastřešení kluziště Nosné konstrukce III 4 Ohyb -lomenice
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE PODEPŘENÁ OBLOUKEM 1. Úvod Tvorba fyzikálních modelů, tj. modelů skutečných konstrukcí v určeném měřítku, navazuje na práci dalších řešitelských týmů z Fakulty stavební Vysokého
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
Namáhání v tahu a ohybu Příklad č. 2
Číslo projektu CZ.1.07/ 1.1.36/ 02.0066 Autor Pavel Florík Předmět Mechanika Téma Složená namáhání normálová : Tah (tlak) a ohyb 2 Metodický pokyn výkladový text s ukázkami Namáhání v tahu a ohybu Příklad
Numerická analýza dřevěných lávek pro pěší a cyklisty
Ing. Jana Bártová, Helika, a.s. Konference STATIKA 2014, 12. a 13. června Lávky Lávka přes Roklanský potok v Modravě 1 Lávka přes Roklanský potok v Modravě Technické parametry: Lávka převádí běžeckou trať
Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny
Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny 1. Úvod Podklady použité pro srovnání: ČSN 730035 Zatížení stavebních konstrukcí, ČSN 731701 Dřevěné konstrukce -
Téma 6 Rovinné nosníkové soustavy
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Téma 6 Rovinné nosníkové soustavy Spojitý nosník s vloženými klouby Trojkloubový rám a oblouk Trojkloubový rám a oblouk s táhlem Katedra stavební mechaniky
VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ
VZOROVÝ PŘÍKLAD NÁVRHU MOSTU Z PREFABRIKOVANÝCH NOSNÍKŮ ZADÁNÍ Navrhněte most z prefabrikovaných předepnutých nosníků IST. Délka nosné konstrukce mostu je 30m, kategorie komunikace na mostě je S 11,5/90.
FAKULTA STAVEBNÍ. Stavební statika. Telefon: WWW:
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ Stavební statika Vnitřní síly na nosnících Jiří Brožovský Kancelář: LP H 406/3 Telefon: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz WWW:
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY STATICKÁ ANALÝZA NOSNÉHO LANA STATIC ANALYSIS OF CABLE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV STAVEBNÍ MECHANIKY FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF STRUCTURAL MECHANICS STATICKÁ ANALÝZA NOSNÉHO LANA STATIC
LÁVKA PRO PĚŠÍ TVOŘENÁ PŘEDPJATÝM PÁSEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES LÁVKA PRO PĚŠÍ
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ VISUTÁ A ZAVĚŠENÁ KONSTRUKCE 1 Úvod Na Ústavu betonových a zděných konstrukcí VUT v Brně se v současné době zabýváme vývojem zavěšených a visutých půdorysně zakřivených štíhlých lávek
LÁVKA HOLEŠOVICE KARLÍN
SITUACE 1:2000 Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Jemná prostorová křivka je konstruována jako plynulá
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY. AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D.
BO009 KOVOVÉ MOSTY 1 NÁVOD NA VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL NA PODÉLNÝCH VÝZTUHÁCH ORTOTROPNÍ MOSTOVKY AUTOR: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. Obsah Stanovení pérové konstanty poddajné podpory... - 3-1.1 Princip stanovení
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM
Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Základní informace o výuce předmětu SSK II Metody řešení staticky neurčitých konstrukcí
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
Základní výměry a kvantifikace
Základní výměry a kvantifikace Materi l Hmotnost [kg] Povrch [m 2 ] Objemov hmotnost [kg/m 3 ] Objem [m 3 ] Z v!sy 253537,3 1615,133 7850,0 3,2298E+01 S 355 Ðp" #n ky a pylony 122596,0 637,951 7850,0 1,5617E+01
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
trojkloubový nosník bez táhla a s
Kapitola 10 Rovinné nosníkové soustavy: trojkloubový nosník bez táhla a s táhlem 10.1 Trojkloubový rám Trojkloubový rám se skládá ze dvou rovinně lomených nosníků v rovinné úloze s kloubovým spojením a
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
Statika stavebních konstrukcí I. Téma 6 Nosné lano. Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita Ostrava
Stt stveních onstrucí I. Tém 6 Nosné lno Ktedr stvení mechny Fult stvení, VŠB - Techncá unverzt Ostrv Osnov přednášy Pojem nosného ln Oecné vlstnost příčně ztíženého nosného ln Lno ztížené svslým odovým
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
Kapitola 4. Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena. Každý prut v rovině má 3 volnosti (kap.1).
Kapitola 4 Vnitřní síly přímého vodorovného nosníku 4.1 Analýza vnitřních sil na rovinných nosnících Tato kapitole se zabývá analýzou vnitřních sil na rovinných nosnících. Nejprve je provedena rekapitulace
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST
SILNIČNÍ PLNOSTĚNNÝ SPŘAŽENÝ TRÁMOVÝ OCELOBETONOVÝ MOST Stanovte návrhovou hodnotu maximálního ohybového momentu a posouvající síly na nejzatíženějším nosníku silničního mostu pro silnici S 9,5 s pravostranným
Statika soustavy těles.
Statika soustavy těles Základy mechaniky, 6 přednáška Obsah přednášky : uvolňování soustavy těles, sestavování rovnic rovnováhy a řešení reakcí, statická určitost, neurčitost a pohyblivost, prut a jeho
Lana pro lanová dopravní zařízení
Lana pro lanová dopravní zařízení Konstrukce ocelových lan Ocelová lana jsou důležitým konstrukčním prvkem LDZ. Lana použitelná v LH, bez ohledu na konkrétní typ, se skládají z vložky a kolem ní šroubovitě
Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Skořepinové konstrukce úvod. Skořepinové konstrukce výpočetní řešení. Zavěšené, visuté a kombinované konstrukce
133 BK4K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Betonové konstrukce BK4K Program výuky Přednáška Týden Datum Téma 1 40 4.10.2011 2 43 25.10.2011 3 44 12.12.2011 4 45 15.12.2011 Skořepinové konstrukce úvod Úvod do problematiky
Anotace. Průvodní zpráva
Anotace Konceptem mostu je prostorová křivka (niveleta mostu) vinoucí se krajinou a reagující plynule na výškové a půdorysné požadavky zadání. Koncepce konstrukce mostu reaguje pokorně na panorama Prahy,
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
Téma 5 Rovinný rám. Základní vlastnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzavřený rám
Stvební mechnik,.ročník bklářského studi AST Tém 5 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická univerzit
GlobalFloor. Cofraplus 60 Statické tabulky
GlobalFloor. Cofraplus 6 Statické tabulky Cofraplus 6. Statické tabulky Cofraplus 6 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Polakovaná strana Použití Profilovaný plech Cofraplus 6 je určen pro výstavbu
Stavební mechanika, 2.ročník bakalářského studia AST. Téma 4 Rovinný rám
Stvební mechnik,.ročník bklářského studi AST Tém 4 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická univerzit
Téma 4 Rovinný rám Základní vlastnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzavřený rám
Sttik stvebních konstrukcí I.,.ročník bklářského studi Tém 4 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická
GlobalFloor. Cofrastra 40 Statické tabulky
GlobalFloor. Cofrastra 4 Statické tabulky Cofrastra 4. Statické tabulky Cofrastra 4 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Tloušťka stropní desky až cm Použití Profilovaný plech Cofrastra 4 je určen pro
ZDM PŘÍMÉ NOSNÍKY. Příklad č. 1. Miloš Hüttner SMR2 ZDM přímé nosníky cvičení 09. Zadání
iloš Hüttner SR D přímé nosníky cvičení 09 adání D PŘÍÉ NOSNÍKY Příklad č. 1 Vykreslete průběhy vnitřních sil na konstrukci zobrazené na Obr. 1. Příklad převzat z katedrové wikipedie (originál ke stažení
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
STATIKA Fakulta strojní, prezenční forma, středisko Šumperk
STATIKA 2013 Fakulta strojní, prezenční forma, středisko Šumperk Př. 1. Určete výslednici silové soustavy se společným působištěm (její velikost a směr). Př. 2. Určete výslednici silové soustavy se společným
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 12
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 12 Lanové převody Výhody a nevýhody. Druhy převodů. Ocelová lana. Lanové kladky. Lanové bubny. Pevnostní
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.
α = 210 A x =... kn A y =... kn A M =... knm
Vzorový příklad k 1. kontrolnímu testu Konzola Zadání: Vypočtěte složky reakcí a vykreslete průběhy vnitřních sil. A x A M A y y q = kn/m M = - 5kNm A α B c a b d F = 10 kn 1 1 3,5,5 L = 10 x α = 10 A
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NAMÁHÁNÍ NA OHYB
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHNIK DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PVELK V. 14. ČERVENCE 2013 Název zpracovaného celku: NMÁHÁNÍ N OHYB D) VETKNUTÉ NOSNÍKY ZTÍŽENÉ SOUSTVOU ROVNOBĚŽNÝCH SIL ÚLOH 1 Určete maximální
1/7. Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012
Úkol č. 9 - Pružnost a pevnost A, zimní semestr 2011/2012 Úkol řešte ve skupince 2-3 studentů. Den narození zvolte dle jednoho člena skupiny. Řešení odevzdejte svému cvičícímu. Na symetrické prosté krokevní
Šikmý nosník rovnoměrné spojité zatížení. L průmětu. zatížení kolmé ke střednici prutu (vítr)
Šikmý nosník Šikmý nosník rovnoměrné spojité ztížení ztížení kolmé ke střednii prutu (vítr) q h - ztížení kolmé ke střednii prutu (vítr) - ztížení svislé zdáno n délku prutu (vlstní tíh) - ztížení svislé
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
Průvodní zpráva Urbanistické řešení Výtvarné řešení Materiálové řešení Technické řešení
Anotace Předepsaná minimální světlá výška pro dolní plavební kanál a snaha o co nejjednodušší propojení obou břehů nás vede ke zvolení trámové konstrukce, na kterou je zavěšená konstrukce pochozí lávky.
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění
CEMVIN FORM Desky pro konstrukce ztraceného bednění CEMVIN CEMVIN FORM - Desky pro konstrukce ztraceného bednění Vysoká pevnost Třída reakce na oheň A1 Mrazuvzdornost Vysoká pevnost v ohybu Vhodné do vlhkého
OCELOVÁ LANA. - metráže. - lanové vazáky
OCELOVÁ LANA - metráže - lanové vazáky Co by bylo dobré vědět než si objednáte lano? Pár doporučení a rad jak na lana v metráži. VÝBĚR LANA Základní pojmy Konstrukce tímto pojmem se označuje vzájemné uspořádání
GlobalFloor. Cofrastra 70 Statické tabulky
GlobalFloor. Cofrastra 7 Statické tabulky Cofrastra 7. Statické tabulky Cofrastra 7 žebrovaný profil pro kompozitní stropy Tloušťka stropní desky až cm Polakovaná strana Použití Profilovaný plech Cofrastra
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
47/2016 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Nosné systémy svítidel OBO usnadňují instalaci systémů osvětlení Použitelné v mnoha oblastech objektové a infrastrukturální výstavby Jednoduché
Nosné systémy svítidel OBO usnadňují instalaci systémů osvětlení Použitelné v mnoha oblastech objektové a infrastrukturální výstavby Jednoduché vedení kabelů a optimální umístění svítidel z hlediska osvětlovací
Stavební mechanika 3 132SM3 Přednášky. Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků.
Stavební mechanika 12SM Přednášky Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků. Porovnání ODM a ZDM Příklad 1: (viz předchozí přednáška)
OHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )
3.3 Řešené příklady Příklad 1: Pro nosník na obrázku vyšetřete a zakreslete reakce, T (x) a M(x). Dále určete M max a proveďte dimenzování pro zadaný průřez. Dáno: a = 0.5 m, b = 0.3 m, c = 0.4 m, d =
Rovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
Stropní konstrukce, která Vás unese. lehká levná bezpečná
Stropní konstrukce, která Vás unese lehká levná bezpečná VÝHODY je stropní konstrukce použitelná pro všechny typy staveb (rodinné domky, bytové domy, průmyslové stavby, rekonstrukce atd.). Skládá se z
Stručná anotace článku - abstrakt (resumé) v angličtině - max. 6 řádků
VÝPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTNÍCH KONSTRUKCÍ Ing. Michal Drahorád, Ph. D. ČVUT v Praze, FSv / MMD CZ Doc. Ing. Jaroslav Navrátil, CSc., Ing. Petr Ševčík IDEA RS s.r.o. Determination of load-bearing capacity
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ INSTITUTE OF CONCRETE AND MASORY STRUCTURES MOSTNÍ KONSTRUKCE
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE ZAVĚŠENÁ NA OBLOUKU
PŮDORYSNĚ ZAKŘIVENÁ KONSTRUKCE ZAVĚŠENÁ NA OBLOUKU 1 Úvod Architektonickým trendem poslední doby se stalo v segmentu lávek pro pěší navrhování zajímavých konstrukcí netradičního uspořádání, mezi něž lze
Ve výrobě ocelových konstrukcí se uplatňují následující druhy svařování:
5. cvičení Svarové spoje Obecně o svařování Svařování je technologický proces spojování kovů podmíněného vznikem meziatomových vazeb, a to za působení tepla nebo tepla a tlaku s případným použitím přídavného
- Větší spotřeba předpínací výztuže, komplikovanější vedení
133 B04K BETONOVÉ KONSTRUKCE 4K Návrh předpětí Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení Metoda vyrovnání napětí Metoda vyrovnání zatížení - Princip vyrovnání napětí v průřezu - Větší spotřeba
Úvod do studia předmětu na Stavební fakultě VŠB-TU Ostrava
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Stavební statika Úvod do studia předmětu na Stavební fakultě VŠB-TU Ostrava Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita Ostrava
Průvodní zpráva. Investor: Libštát 198, 512 03 Libštát 00275891 CZ00275891. Zpracovatel dokumentace:
(poloha mostu - u p.č. 2133 - k.ú. Libštát) strana 1(12) Průvodní zpráva 1. Investor: Firma: Adresa: IČO: DIČ: 2. Obec Libštát Libštát 198, 512 03 Libštát 00275891 CZ00275891 Zpracovatel dokumentace: Firma:
ZATÍŽENÍ MOSTŮ DLE EN
ZATÍŽENÍ MOSTŮ DLE EN 1. Charakterizuj modely zatížení dopravou pro mosty pozemních komunikací. 2. Jakým způsobem jsou pro dopravu na mostech poz. kom. zahrnuty dynamické účinky? 3. Popište rozdělení vozovky
Dálniční most v inundačním území Lužnice ve Veselí n.lužnicí
18. Mezinárodní sympozium MOSTY 2013, Brno Dálniční most v inundačním území Lužnice ve Veselí n.lužnicí Ing. Tomáš Landa, PRAGOPROJEKT, a.s. Ing. Zdeněk Batal, SMP, a.s. Ing. Pavel Poláček, SMP, a.s. Situace
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
A x A y. α = 30. B y. A x =... kn A y =... kn B y =... kn. Vykreslení N, V, M. q = 2kN/m M = 5kNm. F = 10 kn A c a b d ,5 2,5 L = 10
Vzorový příklad k 1. kontrolnímu testu Prostý nosník Zadání: Vypočtěte složky reakcí a vykreslete průběhy vnitřních sil. A x A y y q = kn/m M = 5kNm F = 10 kn A c a b d 1 1 3,5,5 L = 10 α B B y x α = 30
PŘEHLED SVISLÉHO POHYBLIVÉHO ZATÍŽENÍ SILNIČNÍCH MOSTŮ
PŘEHLED SVISLÉHO POHYBLIVÉHO ZATÍŽENÍ SILNIČNÍCH MOSTŮ 1 MOSTNÍ ŘÁD C.K. MINISTERSTVA ŽELEZNIC Z ROKU 1887 Pohyblivé zatížení mostů I. třídy (dynamické účinky se zanedbávají). Alternativy : 1) Čtyřkolové
* Modelování (zjednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty
2. VNITŘNÍ SÍLY PRUTU 2.1 Úvod * Jak konstrukce přenáší atížení do vaeb/podpor? Jak jsou prvky konstrukce namáhány? * Modelování (jednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty 1 Prut: konstrukční prvek,
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
Podmínky k získání zápočtu
Podmínky k získání zápočtu 18 až 35 bodů 7 % aktivní účast, omluvená neúčast Odevzdání programů Testy: 8 nepovinných testů (-2 body nebo -3 body) 3 povinné testy s ohodnocením 5 bodů (povoleny 2 opravné
SILNIČNÍ OCELOBETONOVÝ SPŘAŽENÝ MOST. Teoretický podklad SPŘAŽENÝ PĚTINOSNÍKOVÝ TRÁM O JEDNOM POLI, S HORNÍ MOSTOVKOU
Projekt FRVŠ č.1677/2012 Rozbor konstrukčních systémů kovových mostů ve výuce SILNIČNÍ OCELOBETONOVÝ SPŘAŽENÝ MOST Teoretický podklad SPŘAŽENÝ PĚTINOSNÍKOVÝ TRÁM O JEDNOM POLI, S HORNÍ MOSTOVKOU Úvod Navrhování
Náhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
Libor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými