Základní typy betonových konstrukcí pozemních staveb se vzorovými příklady
|
|
- Karolína Slavíková
- před 6 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Zákaní tp betonových konstrukcí pozeních staveb se vzorovýi příka 3. SROVNÁVACÍ STUDIE Řešení po obvoě nepoajně poepřené ŽB stropní esk projekt FRVŠ 94/0/G řešiteský koektiv : Ing. Onřej Vrátný Ing. Martin Tipka oc. Ing. Jitka Vašková, CSc.
2 Stuie se zabývá porovnání eto návrhu žeezobetonových po obvoě nepoajně poepřených esek z heiska únosnosti v ohbu. Havní nápní práce (po navržení rozěrů zákaních nosných prvků) je výpočet rozěení vnitřních si (ohbových oentů) v konstrukci. K porovnání b zvoen ruční výpočt eastické a pastické anaýz a obecná etoa zaožená na principu konečných prvků. Pozornost ba věnována nejen naáhání konstrukce uprostře rozpětí, ae také napjatostní stavů v bízkosti popor. Výsek b porovnán nejen z heiska výstižnosti výpočtu, ae také z heiska jeho eektivnosti, obtížnosti vhonocení výseků a jejich ašího vužití. Pro porovnání obou výše zíněných eto výpočtu ba vbrána praviená konstrukce žeezobetonového patrového skeetu s obousěrnýi rá (viz Schéa konstrukce). Jená se o trojtrakt ztužený střeový žeezobetonový járe a příčnou štítovou žeezobetonovou stěnou. Konstrukce stropu ba postupně řešena zjenoušenou etoou poocí tabuek za přepokau pružného i pastického chování a nuerick na patrové výseku konstrukce užití ineární anaýz MKP. půorsné rozěr : a 5, ost. stáé zatížení patra : ( g g 0 ),55 kn / patro, k b 6,0 g g 0,55 kn / strecha, k c 5,4 proěnné zatížení patra : q patro, k 5,0 kn / počet poaží : n 4 proěnné zatížení střech : qstrecha, k 0,75 kn / konstr. výška objektu : h 3,0 BETON : C 5/30 XC (CZ) - C 0, - Da 6 - S3 6,667 MPa OCEL : B 500 B 434,783 MPa krcí vrstva : 30 c ost. stáé zatížení střech : ( ) c Schéa konstrukce :,,3 c,,4 5,4,, a 5,, 3,4 b 6,0 - S -
3 Přeběžný návrh nosných prvků :. stropní eska : epirický návrh toušťk esk : h ( ) ( ) návrh na zákaě spnění poínk ohbové štíhosti esk λ λ κ κ κ λ λ c c c3 λ, tab.. po obvoě poepřená eska κ c.. obéníkový průřez κ c.. rozpětí esk L < 7,0... spněno pro všechna poe stropní esk,3 500 As, prov κ c3.. oha součinitee napětí tahové výztuže κ c3 A k s, req λ 4,... krajní poe esk pnuté v obou sěrech, ρ 0,5%, C5/30, tab, K, tab, V 7,8, K κ c κ c κ c3 λ, tab, K,3 4,, V κ c κ c κ c3 λ, tab,,3 7,8 λ... vnitřní poe esk pnuté v obou sěrech, ρ 0,5%, C5/30 3,33 36,4 po obvoě poepřená eska oinantní přenos zatížení ve sěru kratšího rozpětí esk o eska č. : kratší rozpětí, 5, krajní poe : λ, K 3, 33, 500 6,8 λ 3,33, K o eska č. : kratší rozpětí, 5, krajní poe : λ, K 3, 33, 500 6,8 λ 3,33, K o eska č. 3 : kratší rozpětí, 3 5,4 vnitřní poe (ŽB stěna) : λ, V 36, 4, ,4 λ 36,4, V o eska č. 4 : kratší rozpětí, 4 vnitřní poe : λ, V 36, 4, ,7 λ 36,4, V toušťka esk : h,5 c 6,8, ,8 návrh : h 90 s, POZN : Je ožné navrhnout toušťku esk i enší (např. h 80 ), která povee k úspornějšíu návrhu s větší írou vužití ohbové výztuže. V takové přípaě však eska již výrazně nespňuje poínku iitní ohbové štíhosti a je nutné posouit MSP, konkrétně ezní stav eorace. Při větších honotách užitného zatížení pak ohou nastat probé s oržení iitního průhbu. - S3 -
4 . stropní průvak : epirický návrh výšk průvaku : hp, hp, hp,5 h, bp hp návrh průvaků : h p, 500 h p, 600 b p 300 POZN : V různých zrojích jsou ostupné různé vzorce pro epirický návrh rozěrů nosných prvků. Rozhoující pro spoehivost konstrukce je však vž až její posouzení. 3. soup : počet poaží : n 4 (3 stropní konstrukce střešní konstrukce) konstrukční výška poaží : h 3,0 zatěžovací pocha soupu : b zat, 4, zat Azat bzat zat 5,55 3,635,4 5, 6,0 5,55 přepokáané rozěr soupu : počet výpočet charakteristické [kn] γ F návrhové [kn] v. tíha strop. esek ,9. 3, ,065,35 8,438 v. tíha průvaků ,3. (0,4. 5,55 0,3. 5,5). 5 7,090,35 58,07 vastní tíha soupu 9,6 0,3. 0,3. 9,6. 5,600,35 9,60 ostatní stáé patra ,635.,55 9,06,35 60,793 ostatní stáé střech. 3,635.,55 68,73,35 9,034 Σ stáé 97,034 5,497 proěnné patra ,635. 5,0 474,55,5 7,788 proěnné střech. 3,635. 0,75 3,76,5 35,589 Σ 45,85 998,874 návrhové noráové zatížení v patě soupu : N E, 998, 874 kn posuek : únosnost v patě soupu : N 0, 8 A A R c c s σ s 0, 8 A c a ρ σ 0, , , N 099,95 kn posouzení : N R 099,95 kn N E, a 998, 874 kn..... návrh soupu vhovuje c A návrh rozěrů soupu : c s - S4 -
5 Scheatický výkres tvaru : - S5 -
6 Výpočet zatížení stropní esk :. stropní eska : stáé zatížení : skaba konstrukce [] ρ v char. zatížení g K γ G návrh. zatížení g žeezobeton 0, ,750 kn/,35 6,43 kn/ ostatní stáé zatížení,55 kn/,35,694 kn/ ceke g k 6,005 kn/ g 8,07 kn/ proěnné zatížení : užitné zatížení q k 5,000 kn/,5 q 7,500 kn/ Ceke (gq) k,005 kn/ (gq) 5,607 kn/. střešní eska : stáé zatížení : skaba konstrukce [] ρ v char. zatížení g K γ G návrh. zatížení g žeezobeton 0, ,750 kn/,35 6,43 kn/ ostatní stáé zatížení,55 kn/,35,909 kn/ ceke g k 6,905 kn/ g 9,3 kn/ proěnné zatížení : užitné zatížení q k 0,750 kn/,5 q,5 kn/ Ceke (gq) k 7,655 kn/ (gq) 0,447 kn/ návrhové zatížení : Stropní eska zatížena více než střešní eska návrh proveen pro stropní esku stáé zatížení : užitné zatížení : g 8,07 kn / q 7,5 kn / q 7,5 kobinace zatížení : ) g 8,07,857 kn / q 7,5 ) 3,75 kn / 3) ( g q) 8,07 7,5 5,607 kn / - S6 -
7 I. Výpočet oentů e teorie pružnosti (tabukový výpočet) : výpočet poocí tabuek (esk po obvoě uožené, rovnoěrně zatížené) poěr rozpětí : α b a ezipoporové oent : q a g a a a i j q a b b i q g b b j q b rozěení zatížení o sěrů : c g q a b i ( ) ( c i ) ( g q) poporové oent : n n, i, i, j, j, i, i, j, j i... všetřovaná eska j... eska zbavená spojitosti Mezipoporové oent a rozěení zatížení : (s uvažování vivu stříavého užitného zatížení) eska č. : eska tpu 4 : i 4, j a 5,4 5, α 0, 944 5,4 a 4 4, 40 a 3, 5 b 5, b 4 33, 404 b 4, 544 c 4 0,44,857 5,4 3,75 5,4, a,,75 kn / ' 4,40 3,5,857 5, 3,75 5,, b, 3,06 kn / ' 33,404 4,544, a, 0,445,607 6,883 kn / ' 0,44 5,607 8,74 kn / ( ) ', b, - S7 -
8 eska č. : eska tpu 5 : i 5, j a 5, α 0, 895 a 53, 5 85 a 50 34, b 5, b 38, b 080, c 0,56 5,857 3,75, a, 0,774 kn / ' 53,85 34,50,857 5, 3,75 5,, b, 4,34 kn / ' 38,885,080, a, 0,565,607 8,756kN / ' 0,56 5,607 6,85 kn / ( ) ', b, eska č. 3 : eska tpu 6 : i 6, j a 5,4 6,0 α, 5,4 a 46, 6 5 a 703 5, b 6,0 b 70, 6 93 b 8 49, c 0,603 6,857 5,4 3,75 5,4, 3 a,3,746 kn / ' 46,5 03,857 6,0 3,75 6,0, 3 b,3 8,8 kn / ' 70,93 49,8, 3 a,3 0,603 5,607 9,4kN / ' 0,603 5,607 6,96 kn / ( ) ', 3 b,3 eska č. 4 : eska tpu 6 : i 6, j a 6,0 α, 053 a 50, a 96 4, b 6,0 b 6, b , c 0,550 6,857 3,75, 4 a,4,437 kn / ' 50,983 4,96,857 6,0 3,75 6,0, 4 b,4,46 kn / ' 6,484 30,580, 4 a,4 0,550 5,607 8,584 kn / ' 0,550 5,607 7,03 kn / ( ) ', 4 b,4 - S8 -
9 Aternativní výpočet ezipoporových oentů : (bez vivu stříavého užitného zatížení) Výpočet je vhoný spíše pro konstrukce s enší užitný zatížení. S rostoucí vive užitného zatížení kesá výstižnost výpočtu a ochází k poceňování honot ezipoporových oentů. eska č. : eska tpu 4 : i 4 a 5,4 5, α 0, 944 5,4 a 4 4, 40 b 5, b 4 33, 404, a, a a4 4,40, b, ( g q) b 5,607 5,,5 kn / ' b4 33,404 ( g q) 5,607 5,4 0,800 kn / ' eska č. : eska tpu 5 : i 5 a 5, α 0, 895 a 53, 5 85 b 5, b 38, eska č. 3 : eska tpu 6 : i 6, a, ( g q) a 5,607 9,534 kn / ' a5 53,85, b, ( g q) b 5,607 5, 0,439 kn / ' b5 38,885 6,0 a 5,4 α, 5,4 a 46, 6 5 b 6,0 b 70, 6 93, 3 a,3 a a6 46,5, 3 b,3 g q b 5,607 6,0 7,993 kn / b6 70,93 ( g q) 5,607 5,4 9,86 kn / ' ( ) ' eska č. 4 : eska tpu 6 : i 6 6,0 a α, 053 a 50, b 6,0 b 6, 6 484, 4 a,4 ( g q) a 5,607 9,946 kn / ' a6 50,983, 4 b,4 g q 6,0 5,607 6,0 8,99 kn / b6 6,484 ( ) ' - S9 -
10 - S0 - Poporové oent : ' /,979 6,0 5, 6,96 8,74 0 0,3,,3, kn I ' /,368 6,0 5, 7,03 6,85 0 0,4,,4, kn II ' / 4,086 5,4 8,756 6, ,,,, kn III ' / 3,707 8,756,,,, kn IV ' /,869 5,4 9,4,3 3, kn V ' / 3,095 5,4 8,584 9,4,4,3,4,3 kn VI ' / 3,4 8,584,4,4,4,4 kn VII
11 II. Výpočet oentů e teorie pasticit (tabukový výpočet) : výpočet poocí tabuek (esk po obvoě uožené, rovnoěrně zatížené, při zabránění nazveávání rohů) pro výpočet je nutná záěna označení rozěrů esek a za rozěr a, tak, ab patia konvence ( je vž enší z rozěrů esk, je vž větší z rozěrů esk) honot oentů pro jenotivé esk (poe spojité esk) : ( g q) 5, e βe 0 β 0 e βe 0 β eska č. : tp poepření č. 4 5, β 0, 05 β 0, 040 e 5,4 β 0, 045 β 0, 034 5,4 5,,059 e 0 ( g q) 5,607 5, 405,938 kn / ',, β 0 0, ,938 3,80 kn / ' β 0, ,938 6,38 kn / ',, 0 I, e, β e 0 0,05 405,938 -,09 kn / ' III, e, β e 0 0, ,938-8,67 kn / ' eska č. : tp poepření č. 3 5, β 0, 050 β 0, 037 e β 0, 037 β 0, 08 5,,8 e 0 ( g q) 5,607 5, 405,938 kn / ',, β 0 0,08 405,938,366 kn / ' β 0, ,938 5,00 kn / ',, 0 III, IV, e, β e 0 0, ,938 5,00 kn / ' β 0, ,938 0,97 kn / ' II, e, e 0 - S -
12 eska č. 3 : tp poepření č. 5,4 β 0, 038 β 0, 08 e 6,0 β 0, 03 β 0, 04 6,0 5,4, e 0 ( g q) 5,607 5,4 455,00 kn / ', 3,3 β 0 0,08 455,00,743 kn / ', 3,3 β 0 0,04 455,00 0,9 kn / ' β 0, ,00 7,94 kn / eska č. 4 : tp poepření č. V, 3 VI,3 e,3 e 0 I, 3 e,3 β e 0 0,03 455,00 4,563 kn / ' ' β 0, 034 β 0, 06 e 6,0 β 0, 03 β 0, 04 6,0,053 e 0 ( g q) 5, ,07kN / ', 4,4 β 0 0,06 507,07 3,84 kn / ' β 0,04 507,07,70 kn / ' vrovnání poporových oentů :, 4,4 0 VI, 4 VII,4 e,4 β e 0 0, ,07 7,40 kn / ' β 0,03 507,07 6,6 kn / ' II, 4 e,4 e 0 Jeikož pastický výpočet je prováěn na jenotivých eskách saostatně, nezávise na eskách okoních, získáváe při rozíných rozpětích souseních esek na jejich rozezí rozíné honot poporového oentu. Tto honot je nutné vrovnat a náseně opovíající způsobe upravit honot přiehých oentů ezipoporových. Praktick to proveee zjenoušený způsobe tak, že rozíné honot poporových oentů zprůěrujee (upravíe o ) a náseně uveený způsobe navýšíe, příp. snížíe přiehý oent ezipoporový. - S -
13 Souhrn oentů : Mezipoporové oent [kn./`] Poporové oent [kn./`] eastické pastické pastické eastické stříavé pné nevrovnané vrovnané nevrovnané užitné užitné,,75 0,800 3,80 4,64 -,09 I -,979, 3,06,5 6,38 7,456-4,563 3, 0,774 9,534,366 9,743-0,97, 4,34 0,439 5,00 II -,368 6,038-6,6 4,3,746 9,86,743,757-8,67,3 8,8 7,993 0,9 III -4,086 7,649-5,00 vrovnané -8,674-8,6-6,644,4,437 9,946 3,84 3,57 IV -3,707-5,00-6,644,4,46 8,99,70 0,35 V -,869-7,94-7,3 VI -3,095-7,94 3-7,40 4-7,67 VII -3,4-7,40-7,67 - S3 -
14 III. Nuerické řešení etoou konečných prvků e teorie pružnosti : Aternativou k "ručníu" řešení poocí statických tabuek je nuerické řešení. Většina v současnosti ostupných statické výpočetní prograů pracuje na principu konečných prvků. Konstrukce naoeovaná v graické prostřeí, opněná o kineatické a statické okrajové poínk, je rozěena na konečný počet poobastí jenouchých tvarů, tzv. konečné prvk. Poocí bázových unkcí a tuhosti konstrukce jsou postupně řešen neznáé posun uzů sítě a z nich náseně opočítán honot vnitřních si. V prai to přestavuje vtvoření graického řešení, konkrétně u esek v poobě izopoch a izoinií. Přeností této eto je akt, že uožňuje řešit ibovoně sožitou konstrukci, jeiný oezující aktore je výkon výpočetní technik. Nevýhoou ohou být značné nepřesnosti řešení v obasti iskontinuit oeu a v některých přípaech obtížnější vhonocení výseků. Jako výpočetní oe pro etou konečných prvků b zvoen patrový výsek konstrukce v rozsahu poaží, opněný o kineatické okrajové poínk v úrovni stropních esek na a po řešenou stropní hainou. Tento oe tak zoheňuje viv tuhosti svisých nosných konstrukcí. Ve výpočtu b autoatick siuován viv stříavého užitného zatížení. - S4 -
15 Postup výpočtu :. Vtvoření prostorového oeu konstrukce - patrový výsek. Nuerický výpočet - ineární výpočet 3. Vtvoření průěrovacích pásů - pás rozěují konstrukci na obasti v bízkosti průvaků a obasti pobíž střeů rozpětí poí 4. Deinování řezů na konstrukci - kažý průěrovací páse proožený jeen řez 5. Vkresení ohbových a kroutících oentů na řezu - přestavují rovnoěrné rozěení oentu po šířce pruhu Průběh ohbových a kroutících oentů na esce : ohbové oent ve sěru os - : ohbové oent ve sěru os - : kroutící oent - : - S5 -
16 Vzhee ke vzniku kroutících oentů ochází k natáčení sěru havních ohbových oentů. Při použití ortogonání výztuže ve sěru os a je tak nutné uvažovat kobinační účinek ohbových a kroutících oentů. Pro tento úče posktuje výpočetní sotware inoraci o rozožení tzv. iezačních ohbové oent. ienzační ohbové oent ve sěru os -,D : ienzační ohbové oent ve sěru os -,D : Pro názornost uveee i rozožení havních ohbových oentů : havní ohbové oent - a : natočení havních ohbových oentů - α : Srovnání ohbových a ienzačních oentů Mezipoporové oent [kn./`] Poporové oent [kn./`] ohb. ienz. ohb. ienz.,,39,4 I -6,00-7,53,,09,90 II -0,68-0,68, 0,55 0,4 III -9,5-0,74,,85,86 IV -8,63-9,86,3,65,65 V -4,00-4,00,3 8,53 8,53 VI -,99-3,00,4,67,67 VII -3,50-3,5,4,49,49 - S6 -
17 IV. Srovnání výseků tabukového výpočtu a řešení MKP : Pro prvotní srovnání výseků tabukové a nuerické výpočetní eto (v obou přípaech srovnáván eastický výpočet) ba vbrána ísta snano anazovatená tabukovýi výpočt (Obr. ). Honot ohbových oentů a navržené vztužení pro jenotivé variant výpočtu jsou uveen v náseujících tabukách. V ruhé ázi ba věnována pozornost obaste, jejichž napjatost tabukový výpočet nepopisuje (Obr. ) a v nich anazován ochk řešení. Obr. Lokaizace všetřovaných oentů Obr. Probeatické obasti ohbové oent [kn. / ] : Mezipoporové oent [kn./`] Poporové oent [kn./`] tabukový výpočet MKP tabukový výpočet MKP eastický pastický (i.) eastické pastické (i.),,75 4,64,4 I -,979-8,674-7,53, 3,06 7,456,90 II -,368-8,6-0,68, 0,774 9,743 0,4 III -4,086-6,644-0,74, 4,34 6,038,86 IV -3,707-6,644-9,86,3,746,757,65 V -,869-7,3-4,00,3 8,8 7,649 8,53 VI -3,095-7,67-3,00,4,437 3,57,67 VII -3,4-7,67-3,5,4,46 0,35,49 ienzování : Mezipoporový průřez [nožství výztuže/`] Poporová průřez [nožství výztuže/`] tabukový výpočet tabukový výpočet MKP eastický pastický eastické pastické MKP, 6 ā 60 6 ā 0 6 ā 50 I 8 ā 30 8 ā 60 8 ā 70, 6 ā 30 6 ā 00 6 ā 50 II 8 ā 40 8 ā 70 8 ā 50, 6 ā 70 6 ā 30 6 ā 80 III 8 ā 30 8 ā 00 8 ā 60, 6 ā 0 6 ā 0 6 ā 50 IV 8 ā 30 8 ā 00 8 ā 60,3 6 ā 60 6 ā 30 6 ā 50 V 8 ā 40 8 ā 90 8 ā 30,3 6 ā 00 6 ā 40 6 ā 0 VI 8 ā 40 8 ā 90 8 ā 40,4 6 ā 50 6 ā 30 6 ā 40 VII 8 ā 40 8 ā 90 8 ā 40,4 6 ā 60 6 ā 40 6 ā 50 - S7 -
18 Ochk v řešení jenotivých eto V přípaě střeních částí eskových poí (ezipoporové průřez) opovíají honot ohbových oentů zjištěné poocí ineární MKP anaýz honotá eastického tabukového výpočtu. Pastické oent jsou e očekávání v těchto ístech všší. Rozí v poporových oentech na stře průvaků závisí na konkrétní pooze eskového poe v konstrukci. V přípaě oentů na vnitřníi průvak (Obr. - pooh II, VI a VII) jsou výsek pružného řešení srovnatené s výsek MKP. V přípaě průvaků ezi krajníi eskovýi poi (Obr. - pooh I, III, IV) vcházejí poporové eskové oent v MKP výpočtu výrazně nižší, něž v přípaě pružného tabukového výpočtu. Příčinou je enší tuhost průvaků krajních eskových poí, způsobená ohýbání okrajových soupů konstrukce. Poporové oent stanovené při použití pastické anaýz jsou e očekávání nižší než při anaýze eastické. Vzhee ke zvoenéu statickéu schéatu pro ruční tabukový výpočet (koub na konci spojitého nosníku) není ožné títo způsobe včísit oent na okrajovýi průvak. Výsek nuerického řešení ukazují, že vive torzní tuhosti průvaků vznikají v těchto ístech záporné ohbové oent osahující 0,5-0,7 násobku honot oentů v poi, v závisosti na poěru rozpětí konkrétního eskového poe. Konstrukční opatření Řešení užití statických tabuek sice uožňuje ceke přesný návrh nejeponovanějších íst esk z heiska ohbových oentů, ae o zbývajících částech konstrukce neposktuje téěř žáné inorace. Tto obasti jsou obvke navrhován poe konstrukčních zása. Jenou z takových obastí jsou roh eskových poí. Vive zabránění zveání rohů esk ze vznikají kroutící oent. Z toho ůvou je nutné vztužovat roh eskových poí při sponí i horní povrchu. Při neznaosti konkrétních napjatostních poěrů se oporučuje pro vztužení obou povrchů stejné nožství výztuže, jako pro přenesení kaných oentů uprostře eskových poí. Nuerické řešení je schopné tuto napjatost včísit a nožství výztuže přizpůsobit konkrétníu přípau. - S8 -
19 Daší konstrukční oporučení se týká obastí v těsné bízkosti průvaků. V krajních pruzích esek je ožné reukovat nožství ohbové výztuže ve sěru rovnoběžné s osou průvaku na poovinu oproti výztuži použité ve stření části poe. Přesto proveená MKP anaýza v některých takových obastech ohauje zvýšené naáhání esk ohbový oente, což poukazuje na neostatečnou ohbovou tuhost průvaků. Mírně oišná napjatost ba preikována také v okoí napojení stropní esk na žeezobetonovou stěnu. Ostatní heiska srovnání výpočetních eto Kroě přesnosti výpočtu je vhoné srovnat výpočetní eto i z jiných heisek, jakýi jsou rchost řešení, obtížnost vhonocování výseků a ožnost jejich ašího vužití. Ačkoi nuerické řešení konstrukce ůže být v noha přípaech přesnější, nevýhoou takového postupu je často obtížnější vhonocování výseků. Zejéna v ístech stku více konstrukčních prvků preikuje MKP okání etré, které neopovíají skutečnosti. Tto etréní honot je nutné pro úče návrhu reistribuovat, což proužuje proces vhonocení. U jenouchých konstrukcí je tak rchejší užití jenouchých statických vzorců. Z heiska náseného vužití výseků je řešení poocí kopení nuerické řešení poocí výpočetního sotwaru jenoznačně výhonější, neboť obsahuje řau skrtých inorací, které pro řešení aného probéu sice nepotřebujee, ae které ná v buoucnu ohou výrazně usnanit práci. Toho ze vužít např. při variantní řešení konstrukcí. Závěr Výpočetní eto je vhoné voit s ohee na konkrétní konstrukci. Při výpočtech jenoušších konstrukcí osahují pružný tabukový výpočet a ineární anaýza MKP srovnatených výseků. S rostoucí sožitostí konstrukce se stává nuerické řešení rchejší a přesnější, přesto je v některých obastech přistoupit k iniviuáníu posouzení. Drobnou nevýhoou nuerického řešení je v noha přípaech obtížnější vhonocování výseků. Pastický výpočet ukazuje v obou zíněných etoách značnou rezervu, jeho užití je však iitováno oezujícíi poínkai. Poěkování : Tato srovnávací stuie ba zpracována za inanční popor projektu FRVŠ 94/0/G. - S9 -
Elastické deformace těles
Eastické eformace těes 15 Na oceový rát ék L 15 m a průměru 1 mm zavěsíme závaží o hmotnosti m 110 kg přičemž Youngův mou pružnosti ocei v tahu E 16 GPa a mez pružnosti ocei σ P 0 Pa Určete reativní prooužení
RBZS Úloha 1 Postup řešení
RBZS Úoha 1 Postup řešení 1. Výpočet vnitřních si 1.1. Lineární anaýza Prvním způsobem výpočtu je ineární anaýza, ky ohybové momenty spočteme z rovnosti průhybů ve směrech a y. Tento způsob výpočtu v sobě
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
ENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
ENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM
P Ř Í K L A D Č. 6 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VELKÝM UŽITNÝM ZATÍŽENÍM Projekt : FRVŠ 011 - Analýza meto výpočtu železobetonovýh lokálně poepřenýh esek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin Tipka
NÁVRH SMYKOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁRH SMYKOÉ ÝZTUŽE ŽB TRÁMU Navrhněte mykovou výztuž v poobě třmínků o ŽB noníku uveeného na obrázku. Kromě vlatní tíhy je noník zatížen boovou ilou o obvoového pláště otatním tálým rovnoměrným zatížením
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁMU
NÁVRH OHYBOVÉ VÝZTUŽE ŽB TRÁU Navrhněte ohybovou výztuž do železobetonového nosníku uvedeného na obrázku. Kromě vlastní tíhy je nosník zatížen bodovou silou od obvodového pláště ostatním stálým rovnoměrným
1 ROZMĚRY STĚN. 1.1 Délka vnější stěny. 1.2 Výška vnější stěny
1 ROZMĚRY STĚN Důežitými kritérii pro zhotovení cihených stěn o větších rozměrech (déce a výšce) je rozděení stěn na diatační ceky z hediska zatížení tepotou a statického posouzení stěny na zatížení větrem.
SPOJITÉ KŘÍŽEM VYZTUŽENÉ DESKY PŘÍKLAD
SPOJITÉ KŘÍŽEM VYZTUŽENÉ DESKY Řešení přesněji MKP zjednodušené etod řešení - způsob řešení dle eoetrického uspořádání soustav desek etoda náhradních (spojitých) nosníků ručně PŘÍKLD Vpočítejte vnitřní
Úloha 4 - Návrh vazníku
Úloha 4 - Návrh vazníku 0 V 06 6:7:37-04_Navrh_vazniku.sm Zatížení a součinitele: Třía_provozu Délka_trvání_zatížení Stálé zatížení (vztažené k élce horní hrany střechy): g k Užitné zatížení: Zatížení
Schöck Dorn typ SLD plus
Schöck Dorn typ SLD plus Obsah Plánované ilatační spáry..............................................................6 Varianty připojení...................................................................7
Předběžný Statický výpočet
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra konstrukcí pozemních staveb Předběžný Statický výpočet Stomatologická klinika s bytovou částí v Praze 5 Bakalářská práce Jan Karban Praha,
Pružnost a plasticita II
Pružnost a pasticita II 3. ročník bakaářského studia doc. Ing. artin Krejsa, Ph.D. Katedra stavební echaniky Neineární chování ateriáů, podínky pasticity, ezní pastická únosnost Úvod, zákadní pojy Teorie
Schöck Isokorb T typ Q
Používá se u podepřených ů. Přenáší kadné posouvající síy a případně navíc i záporné posouvající siy. P se používá u podepřených ů s bodovým uožením. Přenáší kadné posouvající síy a případně navíc i záporné
SMA2 Přednáška 09 Desky
SMA Přednáška 09 Desk Měrné moment na deskách Diferenciální rovnice tenké izotropní desk Metod řešení diferenciální rovnice desk Přibližné řešení obdélníkových desek Příklad Copright (c) 01 Vít Šmilauer
Schéma podloží pod základem. Parametry podloží: c ef c d. třída tloušťka ɣ E def ν β ϕef
Příkla avrhněte záklaovou esku ze ŽB po sloupy o rozměru 0,6 x 0,6 m a stanovte max. provozní napětí záklaové půy. Zatížení a geometrie le orázku. Tloušťka esky hs = 0,4 m. Zatížení: rohové sloupy 1 =
PŘEDBĚŽNÝ STATICKÝ VÝPOČET vzor
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katera betonových a zěných konstrukcí + Rozvojové projekty MŠMT Rozvojové projekty mlaých týmů RPMT 015 Popora projektové výuky betonových a zěných
Schöck Isokorb typ Q, Q-VV, QP, QP-VV
Schöck Isokorb typ, -VV, P, P-VV Schöck Isokorb typ, -VV, P, P-VV P Schöck Isokorb typ Používá se u podepřených ů. Prvek přenáší kadné posouvající síy. Schöck Isokorb typ -VV Používá se u podepřených ů.
TK 4. STATIKA ZDIVO 0,65 0,65 3,23 3,23 3,27 2,73 2,76 2,73 0,45 0,45 0,45 3,36 3,36 3,40 3,58 0,65 0,65 5,03 4,99 4,99 3,91 3,91 3,93 0,45 0,45 0,45
. STTI.... harakteristické pevnosti zdiva LIVETHERM nosné TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /Lep-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P TN/TNL /M-P Skupina zdicích prvků Noralizovaná pevnost
Použitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
1. a 2. cvičení obecné informace, výpočet zatížení
1. a. cvičení obecné inforace, výpočet zatížení Obecné zásady pro vedení statického výpočtu Dodržování dále uvedených zásad bude přísně kontrolováno. NNK je základní kurze. Pokud se nenaučíte správně základy,
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VÝPOČET ZATÍŽENÍ SNĚHEM DLE ČSN EN :2005/Z1:2006
PŘÍSTAVBA SOCIÁLNÍHO ZAŘÍZENÍ HŘIŠTĚ TJ MOŘKOV PŘÍPRAVNÉ VÝPOČTY Výpočet zatížení dle ČSN EN 1991 (730035) ZATÍŽENÍ STÁLÉ Střešní konstrukce Jednoplášťová plochá střecha (bez vl. tíhy nosné konstrukce)
1., 2. a 3. cvičení obecné informace, výpočet zatížení, zatížení příčkami ZADÁNÍ č. 1 a 2
1., 2. a 3. cvičení obecné inforace, výpočet zatížení, zatížení příčkai ZADÁNÍ č. 1 a 2 Obecné zásady pro vedení statického výpočtu Dodržování dále uvedených zásad bude přísně kontrolováno. Statický výpočet
Posouzení skupiny pilot Vstupní data
Posouzení skupiny pilot Vstupní data Projekt Datu : 6.12.2012 Název : Skupina pilot - Vzorový příklad 3 Popis : Statické schéa skupiny pilot - Pružinová etoda Fáze : 1 7,00 2,00 +z 12,00 HPV Nastavení
Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
Vestavba archivu v podkroví
Návrh statické části stavby Statický výpočet Vestavba archivu v podkroví Praha 10 - Práčská 1885 Místo stavby: Investor: Zpracovatel PD: Praha 10 - Práčská 1885 Lesy hl. ěsta Prahy, Práčská 1885, Praha
I Stabil. Lepený kombinovaný nosník se stojnou z desky z orientovaných plochých třísek - OSB. Navrhování nosníků na účinky zatížení podle ČSN 73 1701
I Stabi Lepený kombinovaný nosník se stojnou z desky z orientovaných pochých třísek - OSB Navrhování nosníků na účinky zatížení pode ČSN 73 1701 Část A Část B Část C Část D Výchozí předpokady, statické
Kuličkové šrouby a matice - ekonomické
Kuličkové šrouby a matice - ekonomické Tiskové chyby, rozměrové a konstrukční změny vyhrazeny. Obsah Obsah 3 Deformační zatížení 4 Kritická rychlost 5 Kuličková matice FSU 6 Kuličková matice FSE 7 Kuličková
Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
Řešení úloh 1. kola 59. ročníku fyzikální olympiády. Kategorie D Autor úloh: J. Jírů
Řešení úo. koa 59. ročníku fyzikání oympiáy. Kategorie D Autor úoh: J. Jírů Obr. 1 1.a) Označme v veikost rychosti pavce vzheem k voě a v 0 veikost rychosti toku řeky. Pak patí Číseně vychází α = 38. b)
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
Řešený příklad - Nechráněný nosník zajištěný proti klopení
Řešený příl - Nehráněný nosní zjištěný proti lopení Nvrhněte prostý nosní s rozpětí 6,, viz obráze, ztížený rovnoěrný spojitý ztížení. Stálé ztížení je 3,8 N/, proěnné ztížení q 5,8 N/. Stbilitu tlčené
Linearní teplotní gradient
Poznámky k semináři z předmětu Pružnost pevnost na K68 D ČVUT v Praze (pracovní verze). Tento materiá má pouze pracovní charakter a ude v průěhu semestru postupně dopňován. utor: Jan Vyčich E mai: vycich@fd.cvut.cz
Normálové napětí a přetvoření prutu namáhaného tahem (prostým tlakem) - staticky určité úlohy
Pružnost a pasticita, 2.ročník bakaářského studia ormáové napětí a přetvoření prutu namáhaného tahem (prostým takem) - staticky určité úohy Zákadní vztahy a předpokady řešení apětí a přetvoření osově namáhaného
AKCE : Stavební úpravy BD Kostřinská 577/2, Praha 8. TECHNICKÁ ZPRÁVA a STATICKÝ VÝPOČET
AKCE : Stavební úpravy BD Kostřinská 77/, Praha 8 TECHNICKÁ ZPRÁVA a STATICKÝ VÝPOČET Místo stavby : Kostřinská 77/, Praha 8 Objednatel : PlanPoint, s.r.o. Bubenská 8/7, 70 00 Praha 7 Investor : SVJ Kostřinská
předběžný statický výpočet
předběžný statický výpočet (část: betonové konstrukce) KOMUNITNÍ CENTRUM MATKY TEREZY V PRAZE . Základní informace.. Materiály.. Schéma konstrukce. Zatížení.. Vodorovné konstrukc.. Svislé konstrukce 4.
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
5. Aplikace výsledků pro průřezy 4. třídy.
5. plikace výsledků pro průřez 4. tříd. eff / eff / Výsledk únosnosti se používají ve tvaru součinitele oulení ρ : ρ f eff kde d 0 Stěn namáhané tlakem a momentem: Základní případ: stlačovaná stěna: výsledk
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
Statické posouzení. Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34 k.ú. Broumov
Statické posouzení Statické zajištění porušené stěny bytového domu v ulici Na Příkopech, čp. 34-1 - OBSAH: 1 ÚVOD... 3 1.1 ROZSAH POSUZOVANÝCH KONSTRUKCÍ... 3 1.2 PODKLADY... 3 1.2.1 Použité normy... 3
PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY
PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BDOVY PODLE VYHLÁŠKY č. 78/213 Sb. RODINNÝ DŮM Koová 177, 361 Karovy Vary Energetický speciaista: Ing. Jan Kvasnička ČKAIT 3688, AT pozemní stavby MPO č. oprávnění: 855 Veeno
Pro dvojkloubové a trojkloubové rámy se sklonem stojek menším než cca 15 (viz obrázek), lze pro vzpěrnou délku stojek použít tento přibližný vztah:
SOUPY PŘÍČE TROJOUBOVÁ H Vpěné él: Po vojloubové a tojloubové á se slone stoje enší než cca 5 (v obáe), le po vpěnou élu stoje použít tento přblžný vtah: l s h 4+ 3, + E e, s. h h Opovíající vpěná éla
MPa MPa MPa. MPa MPa MPa
Výpočet úhlové zdi Vstupní data Projekt Datu :..005 Materiál konstrukce Objeová tíha g.00 kn/ Výpočet betonových konstrukcí proveden podle nory ČSN 7 0 R. Beton : Beton B 0 Pevnost v tlaku Pevnost v tahu
Mezní napětí v soudržnosti
Mení napětí v soudržnosti Pro žebírkovou výtuž e stanovit návrhovou hodnotu meního napětí v soudržnosti vtahu: = η η ctd kde je η součinite ávisý na kvaitě podmínek v soudržnosti a pooe prutu během betonáže
Statický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
Téma 4 Normálové napětí a přetvoření prutu namáhaného tahem (prostým tlakem)
Pružnost a pasticita, 2.ročník bakaářského studia Téma 4 ormáové napětí a přetvoření prutu namáhaného tahem (prostým takem) Zákadní vztahy a předpokady řešení apětí a přetvoření osově namáhaného prutu
1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil
OHYB NOSNÍKU - SVAŘOVANÝ PROFIL TVARU Ι SE ŠTÍHLOU STĚNOU (Posouzení podle ČSN 0-8) Poznámka: Dále psaný text je lze rozlišit podle tpu písma. Tpem písma Times Ne Roman normální nebo tučné jsou psané poznámk,
PROTLAČENÍ. Protlačení 7.12.2011. Je jev, ke kterému dochází při působení koncentrovaného zatížení na malé ploše A load
7..0 Protlačení Je jev, ke kterému ochází při působení koncentrovaného zatížení na malé ploše A loa PROTLAČENÍ A loa A loa A loa Zatěžovací plochu A loa obyčejně přestavuje kontaktní plocha mezi sloupem
Uplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Typ výpočtu. soudržná. soudržná
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Datu : 2.11.2005 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek ϕ ef [ ] c ef [] γ [/ 3 ] γ su [/ 3 ] δ [ ] 1 Třída S4 3 17.50 7.50 2 Třída R4, přetváření křehké
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
KP1 2. úloha / 2. část
KP1 2. úloha / 2. část Konzultace příš7 týen opaají L - v ponělí 19.3. jsem v zahraničí - střea pátek jsem nakonferenci + jenání v Břeclavi Omlouvám se. Úloha 2: Návrh konstrukčních systémů 1x A3, 1:200
pedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
Posouzení plošného základu Vstupní data
Posouzení plošného základu Vstupní data Projekt Akce Část Datu CEMEX 5..07 Základní paraetry zein Číslo Název Vzorek j ef [ ] c ef g [/ 3 ] g su [/ 3 ] d [ ] 9,00,00 3,00 Pro výpočet tlaku vklidu jsou
Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
NOVÁ METODA NÁVRHU PRŮMYSLOVÝCH PODLAH Z VLÁKNOBETONU
NOVÁ METODA NÁVRHU PRŮMYSLOVÝCH PODLAH Z VLÁKNOBETONU Jan Loško, Lukáš Vrábík, Jaromír Jaroš Úvod Nejrozšířenějším příkadem využití váknobetonu v současné době jsou zřejmě podahové a zákadové desky. Při
ČVUT v Praze, fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Zadání předmětu RBZS obor L - zimní semestr 2015/16
ČVUT v Praze, fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Zadání předmětu RBZS obor L - zimní semestr 2015/16 Přehled úloh pro cvičení RBZS Úloha 1 Po obvodě podepřená deska Úloha 2 Lokálně
D STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ
D.1.2 - STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ - TECHNICKÁ ZPRÁVA - STATICKÝ VÝPOČET Vypracoval: Ing. Andrej Smatana Autorizovaný inženýr pro statiku a dynamiku staveb ČKAIT: 1005325 Tel.: 608 363 318 web: www.statikastaveb.eu
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
list číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
Příklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET
POŽADAVKY NA STATICKÝ VÝPOČET Statický výpočet je podkladem pro vypracování technické specifikace konstrukční části a výkresové dokumentace Obsahuje dimenzování veškerých prvků konstrukcí, které jsou obsahem
STATICKÉ POSOUZENÍ NÁVRH ZESÍLENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE
Akce: STAVEBNÍ ÚPRAVY objektu č.p.147 v obci Bělov Objednatel: Obec Bělov, Bělov č.p.77, 768 21 Bělov STATICKÉ POSOUZENÍ NÁVRH ZESÍLENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE V Napajedlích 1.6.2017 Vypracoval: Ing. Josef
SPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY
SPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY Charakteristická únosnost spoje ocel-řevo je závislá na tloušťce ocelových esek t s. Ocelové esky lze klasiikovat jako tenké a tlusté: t s t s 0, 5 tenká eska,
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
7 Mezní stavy použitelnosti
7 Mezní stavy použitenosti Cekové užitné vastnosti konstrukcí mají spňovat dva zákadní požadavky. Prvním požadavkem je bezpečnost, která je zpravida vyjádřena únosností. Druhým požadavkem je použitenost,
Ing. Jan Rýpal Nádražní Moravský Písek IČO: Moravský Písek, STATICKÝ VÝPOČET
Ing. Jan Rýpal Nádražní 335 696 85 Moravský Písek IČO: 62819348 Moravský Písek, 20. 1. 2015 STATICKÝ VÝPOČET Stavba: REKONSTRUKCE BÝVALÉ ZÁKLADNÍ ŠKOLY SYROVÍN Investor: Obec Syrovín, Syrovín 70, 69684
Schöck Isokorb typ K. Schöck Isokorb typ K
Schöck Isokorb typ Schöck Isokorb typ (konzola) Používá se u volně vyložených ů. Přenáší záporné ohybové momenty a kladné posouvající síly. Prvek Schöck Isokorb typ třídy únosnosti ve smyku VV přenáší
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Statika 2. Vetknuté nosníky. Miroslav Vokáč 2. listopadu ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 2. M.
3. přednáška Průhybová čára Mirosav Vokáč mirosav.vokac@kok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakuta architektury 2. istopadu 2016 Průhybová čára ohýbaného nosníku Znaménková konvence veičin M z x +q +w +ϕ + q...
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí Diplomová práce BYTOVÝ DŮM D.1.2.3. STATICKÝ VÝPOČET Vypracovala: Vedoucí práce K134: Ing. Anna Kuklíková,
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
Nosné izolační ložisko NIL EX Y-G 20
Nosné izolační ložisko NIL EX Y-G 20 STATICKÉ PARAMETRY - 1.ČÁST Schéma Nosné izolační ložisko NIL Y-G 20 EX (krytí 20+30) pro balkóny ze systému NEICO výšky 200 mm 2ФR10+2ФR10 balkón 200 mm strop 80 mm
MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
Program předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE
STATICKÝ VÝPOČET D.1.2 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ REKONSTRUKCE 2. VÝROBNÍ HALY V AREÁLU SPOL. BRUKOV, SMIŘICE Datum: 01/2016 Stupeň dokumentace: Dokumentace pro stavební povolení Zpracovatel: Ing. Karel
Zděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1
Zděné konstrukce podle ČSN EN 1996-1-2: 2006 Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1 OBSAH: Úvod zděné konstrukce Normy pro navrhování zděných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí na účinky požáru: EN
f = f = . mk, 1.Vstupní hodnoty 2.Charakteristiky rostlého dřeva třídy SI 3.Určení návrhových pevností
Přía č.8 Navrhněte prv a tesařsé spoje rov ve tvar jenochého věšaa na rozpětí a.6,0m. Son střech: A, 45 o B, 5 o. Příčna vzáenost věšae b.,0m, tří vhosti a místo reaizace si zvote. Na onstrci věšaa požijte
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET
TECHNICKÁ ZPRÁVA + STATICKÝ VÝPOČET realizačního projektu Akce: Investor: Místo stavby: Stupeň: Projektant statiky: KANALIZACE A ČOV TŘEBENICE - ČOV sdružený objekt obec Třebenice, 675 52 Lipník u Hrotovic
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY
15. ŽB TRÁMOVÉ STROPY Samostatné Společně s deskou trámového stropu Zásady vyztužování h = l/10 až l/20 b = h/2 až h/3 V každém rohu průřezu musí být jedna vyztužená ploška Nosnou výztuž tvoří 3-5 vložek
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil
4. cvičení výpočet zatížení a vnitřních sil Výpočet zatížení stropní deska Skladbu podlahy a hodnotu užitného zatížení převezměte z 1. úlohy. Uvažujte tloušťku ŽB desky, kterou jste sami navrhli ve 3.
Třetí Dušan Hložanka 30. 4. 2014. Název zpracovaného celku: MECHANISMY OBECNÉHO POHYBU ŠROUBOVÉ MECHANISMY
řeět: Roční: Vytvoři: Datu: tavba a provoz strojů Třetí Dušan Hožana 0. 4. 014 Název zpracovaného ceu: ECHANIY OBECNÉHO OHYBU ŠROUBOVÉ ECHANIY A. Charateristia Šroubový echanisus tvoří ineaticá vojice
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
Nosné konstrukce AF01 ednáška
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce AF01 3. přednp ednáška Deska působící ve dvou směrech je
14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny
Srovnání konstrukce krovu rodinného domu při použití krytiny GERARD a betonové krytiny 1. Úvod Podklady použité pro srovnání: ČSN 730035 Zatížení stavebních konstrukcí, ČSN 731701 Dřevěné konstrukce -