Statická numerická analýza pružného upevnění kolejnice k pražci Vossloh W14
|
|
- Kamil Novák
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Jan Vyčichl 1, Tadeáš Volf 2 Statická numerická analýza pružného upevnění kolejnice k pražci Vossloh W14 Klíčová slova: pružné upevnění kolejnice, Vossloh W14, ANSYS, metoda konečných prvků Úvod Železniční doprava má celosvětově a i v České republice stále nezastupitelnou roli. Na železniční tratě jsou kladeny stále vyšší nároky, především co se týče zvyšování rychlosti, snížení hluku, snížení opotřebení či levnější údržby. Jedním z nejdůležitějších prvků, ovlivňujících zmíněné vlastnosti, je systém upevnění kolejnice k podpoře, většinou železničnímu pražci. Přestože se v některých vyspělých zemích prosazují progresivní konstrukce železničních tratí, jako jsou VRT nebo pevná jízdní dráha, je konvenční systém, tj. uložení kolejnic na pražcích, stále velmi rozšířený a pro standardní železniční tratě nejvýhodnější. Práce popsaná v tomto článku je úvodní studií, která se zaměřuje na problematiku statické numerické analýzy pružného upevnění kolejnice k pražci a soustřeďuje se na typ Vossloh W14. Popisuje tvorbu geometrického a konečně prvkového modelu celé sestavy železničního svršku včetně definice jednotlivých materiálů, okrajových podmínek a kontaktů. Na vytvořené sestavě byly simulovány čtyři zatěžovací stavy odpovídající reálným situacím průjezdu železničního vozidla. Výsledkem práce je statická numerická analýza pružného upevnění typu W14 od firmy Vossloh a zjištění pole napětí a deformace při definovaných zatěžovacích stavech. Hlavním cílem je tedy popis mechanického namáhání pružné svěrky Vossloh Skl 14 a ostatních částí systému Vossloh W14. Motivace Cílem této úvodní studie je prozkoumat možnosti tvorby a definice numerického modelu popisujícího pružné upevnění kolejnice k pražci. Zaměřuje se na stanovení optimálního nastavení vazeb, kontaktů a okrajových podmínek a návrh postupu a způsobu reálného zatížení sestavy. Z výsledků se snaží určit orientační hodnoty a pole deformace a napětí v jednotlivých částech sestavy. Výsledky jsou dále použitelné například pro proces optimalizace tvaru nebo konstrukčního materiálu jednotlivých částí, nebo proces určování životnosti. 1 Ing. Jan Vyčichl, Ph.D., nar. 1978, ČVUT FD, Ústav mechaniky a materiálů, specializace: mechanika, numerické modelování pomocí MKP, strukturální a dynamická analýza, reverzní inženýrství. 2 Ing. Tadeáš Volf, nar. 1988, AŽD Praha s.r.o., Závod technika, konstruktér výhybkového programu, absolvent FD ČVUT, Dopravní systémy a technika. 1
2 Železniční trať Ze stavebního hlediska se konstrukce trati rozděluje na železniční spodek a železniční svršek. Úkolem železničního spodku je zabezpečení požadované geometrické polohy koleje a přenášení statického i dynamického zatížení na zemní pláň bez její deformace. Železniční svršek slouží k nesení a vedení železničních vozidel. Skládá se z kolejového lože a koleje, tj. kolejnic, upevňovadel, pražců, drobného kolejiva. K upevnění kolejnic ke kolejnicovým podporám slouží upevňovadla a další drobné kolejivo. Nejdůležitější funkcí upevnění kolejnic je udržování stálé polohy kolejnic, předepsaného rozchodu koleje, tuhé a zároveň pružné spojení kolejnic s pražci, přenášení a roznesení sil na podporu a do železničního spodku v dostatečně dlouhém časovém intervalu [1]. Mezi další požadavky patří snadná a levná údržba systému upevnění, možnost osazení pražce ještě před pokládkou, užití pokud možno co nejmenšího počtu součástí, co největší zaměnitelnost jednotlivých součástí, možnost měnit rozchod koleje za provozu a dostatečný elektrický odpor v kolejích vybavených kolejovými obvody nebo elektrickou trakcí [2]. Předpis SŽDC S3 stanovuje, jaké sestavy mohou být užity při rekonstrukcích, modernizacích a novostavbách koleje. Použití konkrétní sestavy se volí podle provozního zatížení, rychlosti a využití dané koleje. Na jednom pražci mohou být pouze shodné systémy. Rozdělení systémů upevnění kolejnic dle typů lze nalézt v [2] a schválené sestavy upevnění v ČR v [3]. Vlastnosti upevnění od firmy Vossloh Svěrky od firmy Vossloh byly na síti SŽDC poprvé zkušebně užity v roce 1992 v traťovém úseku Bezpráví Ústí nad Orlicí, kde se nachází velmi zatížené směrové oblouky o malých poloměrech. První úsek na koridoru s tímto typem upevnění (Poříčany Český Brod) byl zprovozněn v roce Ve spolupráci Technické ústředny dopravní cesty při SŽDC a firmy Vossloh proběhla řada měření upevnění, při kterých nebylo prokázáno významnější opotřebení jednotlivých součástí [6]. Bezpodkladnicové upevnění, tj. systém W14 se svěrkou Skl 14 (Obrázek 1), umožňuje měnit rozchod koleje výměnou plastových vložek v rozsahu ±10 mm, v krocích po 2,5 mm. Svěrná síla dosahuje 10 kn při zdvihu svěrky 13 mm. Při extrémním stavu namáhání, např. při podbíjení, se pata kolejnice opře o nos svěrky [5]. 2
3 Obrázek 1 Bezpodkladnicové upevnění Vossloh systém W14 [15] Tento stav popisuje tzv. druhotná tuhost upevnění [4]. Dalším typem je systém E 14, který sdílí řadu dílů se systémem W14. Liší se použitím vysoce pružné podložky, která výrazně tlumí vibrace do okolí, a tím snižuje hlukovou zátěž. Je tedy vhodné tento systém použít tam, kde je husté osídlení v blízkosti trati. Též se doporučuje systém E14 zřizovat tam, kde je nedostatečná tloušťka štěrkového lože. Pro řešení upevnění ve směrových obloucích o malých poloměrech nabízí firma Vossloh typ W21. Pro tratě na železných mostech nebo tratě konstruované jako pevné jízdní dráhy nabízí firma Vossloh systém DFF 300, případně pro tratě nad betonovým podchodem pak systém DFF 336 [7]. Síly působící na upevnění kolejnice Železniční vozidlo při průjezdu působí na železniční svršek kolovou silou Q a vodící silou Y. Velikost těchto sil ovlivňují vlastnosti železničního vozidla koncepce pojezdu, způsob vedení dvojkolí, vypružení a tlumení, tvar jízdní plochy a údržbový stav pojezdu. Vliv trati na velikost a působení sil určuje trasování koleje, rozchod koleje, kvalita svršku a tvar kolejnice [9]. Úkolem uchycení kolejnice je tyto síly eliminovat tak, aby nebyla změněna geometrická poloha koleje. Největší nebezpečí představuje náhlé vybočení bezstykové koleje, především při déletrvajících vysokých teplotách okolního vzduchu. Je to způsobeno nízkou přítlačnou silou upevnění, působící na patu kolejnice. Dalším problematickým místem jsou směrové oblouky, především ty o malých poloměrech. Vodící síla od vozidla projíždějícího obloukem vyvíjí v kolejnici normálová napětí, 3
4 která mají tendenci kolejnici vyvracet ze stálé polohy [9]. Dlouhodobým sledováním zkušebního úseku u Brandýsa nad Orlicí bylo zjištěno, že samotná pružná svěrka (Skl 14) vzdoruje působícím silám bez pozorovatelného opotřebení, oproti tomu na úhlové vodicí vložce Wfp 14K je možné pozorovat zatlačování a trvalou deformaci, průměrně o 0,3 mm/rok [8]. Upevnění kolejnice, které má optimální tuhost, zásadní měrou snižuje dynamické účinky a napětí v ostatních částech konstrukce i železničního spodku, zmenšuje opotřebení železničního svršku a dlouho udržuje požadovanou geometrickou polohu koleje. Jednou ze zásadních sil působících v pružném upevnění kolejnice k pražci je svěrná síla. Lze ji definovat jako sílu, která působí na patu kolejnice při předepsaném utažení. Pro každý používaný typ upevnění je předepsán utahovací moment svěrkových šroubů, který vyvozuje dostatečně velkou svěrnou sílu ve smyslu ČSN EN Železniční aplikace - Kolej - Metody zkoušení systémů upevnění - Část 1: Stanovení odporu proti podélnému posunutí kolejnice [18]. Právě zaručení požadované svěrné síly po dlouhý časový interval je hlavní výhodou pružného upevnění kolejnice. Vztah mezi svěrnou silou a utahovacím momentem se určuje experimentálně. Pro systém Vossloh W14 je v předpisu SŽDC určen utahovací moment Nm, což odpovídá svěrné síle cca 20 kn. Maximální hodnota utahovacího momentu může dosahovat až 250 Nm. Zkoumání závislosti velikosti svěrné síly a utahovacího momentu upevnění typu W14 na betonovém pražci B 03 s kolejnicí S 49 přineslo zajímavé výsledky. Z těch vyplývá, že dotažení větším než předepsaným momentem již nepřináší zvýšení svěrné síly. Dotažení menším než předepsaným momentem od 180 Nm znamená snížení svěrné síly přibližně o 10 % [5]. Obecně by svěrná síla neměla poklesnout pod hodnotu 10 kn, poté už může dojít k porušení geometrické polohy koleje. Konstrukční části železničního svršku Pružné upevnění Vossloh W14 je dle schválených sestav upevnění předpisu SŽDC S3 používáno výhradně v kombinaci s pražcem B 91 S a kolejnicí UIC 60 [3]. Železniční pražec B 91 S Pražec B 91 S (sklon úložné plochy 1:40) je zcela dominantním typem při novostavbách a zásadních rekonstrukcích. Vyrábí se v různých verzích v závislosti na použitých kolejnicích a systému upevnění kolejnic. Výhodami pražců z předpjatého betonu jsou například dlouhá životnost, možnost regenerace, stabilita pro bezstykovou kolej nebo poměrně jednoduchá výroba. Nevýhodami jsou nižší pružnost ve srovnání s dřevěnými pražci, nebezpečí poškození nárazem a dynamické zatížení a namáhání kolejového lože je vyšší asi o 25%. Vyrobené pražce se dělí podle jakosti, na třídu I, třídu II a nevyhovující pražce. Kolejnice UIC 60 Nejen kolejnice UIC 60 plní základní funkci podélného a příčného vedení železničního dvojkolí. Působící síly se od průjezdu železničního vozidla roznáší na kolejnicové podpory. Kromě toho na elektrizovaných tratích plní funkci zpětného vedení pro napájení a jsou součástí kolejových obvodů zabezpečovacího zařízení. V 4
5 České republice se při stavbě koridorů používá výhradně kolejnice typu UIC 60 (kromě výhybek a vedlejších kolejí ve stanicích). Kolejnice se vyrábí z nízkolegované oceli buď kontinuálním litím, nebo litím ingotů. Chemické složení oceli pro výrobu kolejnic je přesně určeno podle stanovené jakosti. Základním materiálem pro výrobu kolejnic je ocel jakosti 900 A. Stanovené vlastnosti pro jakost 900 A jsou R m = ( MPa) a A 5 = 10%. Pro extrémně zatížené úseky (např. v obloucích s malými poloměry) se mohou použít speciální kolejnice se zvýšenou odolností proti opotřebení. Pryžová podložka pod patu kolejnice Pryžové podložky se vkládají mezi pražec a patu kolejnice z důvodů zmenšení účinku dynamických sil, snížení hlukové zátěže, vibrací a opotřebení. Podložky se vyrábí z chloroprenové pryžové směsi. Existuje více variant pro různé typy pražců a upevnění, pro SŽDC dodávají podložky například firmy Gumárny Zubří nebo Rubena. Pro sestavu Vossloh W 14 (typ WU 7 nebo WS 7) jsou 7 mm tlusté a mají rýhovaný profil [3]. Úhlová vodicí vložka Pro sestavu Vossloh W14 je určena úhlová vodicí vložka typu Wfp 14K. Ta slouží k rozložení sil mezi svěrkou a pražcem a brání svěrce v nežádoucím pohybu. Vyrábí se z materiálu Polyamid-6 PA 6 [11]. Jedná se o plast s velmi vysokou tvrdostí, pevností a houževnatostí, je rezistentní vůči chemickým rozpouštědlům a disponuje dobrou tlumicí schopností [13]. Youngův modul pružnosti pro materiál PA 6 je MPa [14], Poissonovo číslo je 0,39. Koeficient klidového tření významně závisí na drsnosti ploch, mezi PA 6 a ocelí se uvádí hodnota 0,25 0,50 [12]. Další drobné kolejivo Pro sestavu W14 jsou dle předpisu SŽDC S3 určeny vrtule R1, které jsou dotahovány určeným momentem. Mezi vrtuli a samotnou svěrkou je vložena podložka Uls 7. Numerický model Tvorba numerického modelu se dá rozdělit do několika základních kroků, které jsou popsány v následujících odstavcích. Geometrický model Geometrický model přesně respektuje hlavní tvary a proporce všech částí celé sestavy (Obrázek 2). Některé detaily, které nemají vliv na hlavní funkci pružného upevnění, jsou v modelu zanedbány. Při tvorbě geometrického modelu bylo také využito dvou symetrií, svislé podélné a svislé příčné roviny vzhledem k pražci. To umožnilo značné zjednodušení numerického modelu a zrychlení jeho výpočtu. 5
6 U geometrického modelu pražce B 91/S je pozornost věnována především přesnému tvaru v oblasti, kde dochází ke kontaktu s pryžovou podložkou a úhlovými vodicími vložkami. Průřezový profil kolejnice UIC 60 je poměrně složitý, a proto byly odstraněny některé pro výpočet nepodstatné zaoblení. Délka kolejnice byla určena ze znalosti rozdělení pražců u bezstykové koleje na železničních koridorech. Na 1 km koleje tak připadá pražců. Délka kolejnice v modelu je 600 mm. Prostorový geometrický model svěrky Skl 14 vznikl tažením průřezové kružnice po střednici svěrky získané z prostorových souřadnic, které byly odečteny z výkresové dokumentace. V místě, kde dosedá vrtule na svěrku, byla vytvořena kontaktní plocha. Vrtule R1 byla v geometrickém modelu nahrazena malým zaobleným kvádrem, který supluje její funkci. Úhlová vodicí vložka Wfp 14 byla vymodelována podle výkresů od firmy Vossloh. Podložka pod patu kolejnice byla zjednodušena, bylo zanedbáno žebrování. Síť elementů Obrázek 2 Geometrický model celé modelované sestavy Na základě vytvořeného geometrického modelu byla vygenerována kvalitní a bezchybná síť elementů. Ta je jedním z hlavních předpokladů úspěšného výpočtu numerického modelu. Limitujícím parametrem v této oblasti je omezený výpočetní výkon a maximální počet uzlů vyplývající z univerzitní licence ČVUT pro software ANSYS. Automaticky generovanou síť elementů bylo nutné optimalizovat tak, aby byla co možná nejhustší v oblastech kontaktů jednotlivých částí pružného upevnění, a tak umožnila dosáhnout co možná nejpřesnějších výsledků. 6
7 Obrázek 3 3D síť elementu Okrajové podmínky V numerickém modelu je využito již zmíněných dvou symetrií (svislé podélné a svislé příčné roviny vzhledem k pražci) a na spodní straně pražce je definováno pevné vetknutí, které zajišťuje jeho podporu. Oproti skutečnosti, kdy je pražec umístěn v štěrkovém loži, je tato podmínka dosti zjednodušena, nicméně pro statickou analýzu dostačující. Na volném konci kolejnice je umožněn pouze svislý posun ve směru osy y. V modelu je také uvažováno s gravitačním zrychlením 9,8006 m s -2 působícím ve směru osy y. Mechanické vlastnosti materiálů Mechanické vlastnosti jednotlivých částí numerického modelu jsou uvedeny v tabulce 1 a byly převzaty z materiálové knihovny softwaru ANSYS. Zvolené materiálové vlastnosti pro ocel, beton, pryž a nylon se svojí charakteristikou co nejvíce přibližují reálným materiálům. Přesnou materiálovou charakteristiku bohužel není možné zjistit bez náročných materiálových zkoušek. Výrobci jednotlivých součástí totiž z pochopitelných důvodů neposkytují informace tohoto charakteru. Za předpokladu, že všechny části soustavy pracují v lineární části pracovního diagramu daného materiálu bez trvalé deformace, lze v numerickém modelu definovat všechny použité materiály jako materiály lineárně izotropní. Lineárním materiálem rozumíme takový materiál, u něhož existuje přímá závislost mezi napětím a poměrnou deformací a platí tak Hookův zákon. Izotropní materiál má ve všech směrech stejné mechanické vlastnosti. 7
8 Název části Youngův modul pružnosti Poissonovo číslo Hustota E [MPa] µ [1] kg*m -3 Betonový pražec B 91 S , Kolejnice UIC , Úhlová vodicí vložka Wfp , Pryžová podložka [16] 2,15 0, Svěrka Skl , Vrtule R , Tabulka 1 Základní mechanické vlastnosti materiálů Definice kontaktů Pro úspěšný výpočet a reálné výsledky je nutná správná definice kontaktů v oblastech, kde dochází nebo může docházet k vzájemnému působení jednotlivých částí celé soustavy. V numerickém modelu byly použity dva typy kontaktů, pevný kontakt (bonded) a kontakt se třením (frictional), které si inicializovaly při dotyku. Nastavení jednotlivých kontaktů je vypsáno v tabulce 2. Kontakt mezi 8 Typ kontaktu Koeficient tření [1] Betonový pražec B 91 S Pryžová podložka bonded Betonový pražec Úhlová vodicí vložka B 91 S Wfp 14 bonded Kolejnice UIC 60 Pryžová podložka frictional 0,6 0,9 Kolejnice UIC 60 Úhlová vodicí vložka Wfp 14 frictional 0,1 Kolejnice UIC 60 Svěrka Skl 14 frictional 0,15 0,20 Svěrka Skl 14 Úhlová vodicí vložka Wfp 14 frictional 0,1 Svěrka Skl 14 Vrtule R1 frictional 0,15 0,20 Úhlová vodicí vložka Wfp 14 Pryžová podložka frictional 0,1 Tabulka 2 Nastavení kontaktů Zatížení Situace 1 Nezatížená kolej Tento stav představuje proces utáhnutí vrtule předepsaným utahovacím momentem a posunu hlavy svěrky směrem k patě kolejnice. Svěrka se tak pružně zdeformuje a svými konci začne normálově působit na patu kolejnice a přitlačí ji k podporám požadovanou silou. Po dotažení svěrka dosedne svým nosem na vyvýšenou část
9 úhlové vodicí vložky. To umožňuje rychlou vizuální kontrolu dotažení. V numerickém modelu došlo k nahrazení vrtule R1 a podložky Uls 7 přítlačným kvádrem. Proces utažení svěrky je uvažován pro všechny řešené situace a je shodný. Zatížení Situace 2 Nepřevýšená kolej v přímé Je uvažována kolej v přímém úseku, a jde tak o ideální případ zatížení. Na kolejnici působí pouze kolová síla Q. Pro případ zatížení 22 t na nápravu [17] dostaneme pro čtvrtinový model zatížení o velikosti 5,5 t. Toto svislé zatížení působící na temeno kolejnice je nahrazeno osamělou silou, která působí na ploše styku kolo kolejnice, která je umístěna symetricky nad podporou s pružným upevněním. Zatížení Situace 3 Směrový oblouk s nedostatkem převýšení Při průjezdu železničního vozidla obloukem působí na vozidlo odstředivá síla F o ve směru od středu od okamžité křivosti. Ke snížení účinků odstředivé síly se zřizuje v koleji převýšení D. Hodnota převýšení, která by plně eliminovala odstředivé zrychlení, se nazývá teoretická. V reálném provozu vozidla projíždějí oblouk s nedostatkem převýšení, což znamená vyšší působení sil na vnější převýšenou kolejnici, nebo s přebytkem převýšení, které více zatěžuje vnitřní kolejnici v oblouku. Pro tuto situaci je v numerickém modelu uvažován oblouk o poloměru R = 300 m, kterému náleží traťová rychlost v = 70 km h -1. Těmto navrhovaným hodnotám pak odpovídá doporučené převýšení D N = 116 mm. Z nedostatku převýšení lze pak odvodit hodnotu nevyrovnaného příčného zrychlení a q = 0,502 m s -2. Pro zatížení sestavy byla dále dopočtena dle vyhlášky UIC 518 kvazistatická síla Y qstat,lim = 65 kn. Tato hodnota zatížení byla ve složkách umístěna na vnitřní zaoblení temene vnější kolejnice v místech, kde dochází ke styku kolo kolejnice. Tento zatěžovací stav tedy popisuje situaci, kdy odstředivá síla vyvrací vnější kolejnici kolem její vnější paty. Obrázek 4 Působení sil v oblouku při nedostatku převýšení [10] 9
10 Zatížení Situace 4 Směrový oblouk s přebytkem převýšení Pomalá jízda nebo zastavení vlaku ve stavebně převýšeném oblouku výrazně zatěžuje vnitřní kolejnicový pás. Je to typické pro pomalé nákladové vlaky nebo osobní vlaky, které kvůli velkému počtu zastavení pak nedosahují potřebné rychlosti v oblouku. Pro tuto situaci budeme odvozovat zatížení pro poloměr oblouku R = 300 m s tím, že vlak bude tímto obloukem projíždět rychlostí V = 30 km h -1. Přebytek převýšení pak je E = 81 mm a odpovídá mu hodnota nevyrovnaného příčného zrychlení a q = -0,53 m s -2. Pro zatížení sestavy byla dále dopočtena dle vyhlášky UIC 518 kvazistatická síla Q qstat,lim = 145 kn. Velikost vodící síly Y budu uvažovat jako ideální případ rozložení příčných sil na jednotlivých dvojkolích Y = 11,66 kn. Tyto dvě hodnoty zatížení byly aplikovány na temeno vnitřní kolejnice v místech, kde dochází ke styku kolo kolejnice. Obrázek 5 Působení sil v oblouku při přebytku převýšení [10] Výsledky Při vyhodnocení výsledků všech provedených analýz byl kladen důraz především na posouzení namáhání pružných svěrek Skl 14 upevnění kolejnice. Právě na této části sestavy nacházíme největší deformaci, která vyplývá z funkce pružiny přitlačující kolejnici k podpěře. S tím je spojeno rozložení pole napětí na pružné svěrce a výskyt maximálních hodnot napětí na této části. Deformace na ostatních částech celé sestavy není v reálném měřítku příliš patrná. Průběh pole deformace na pružné svěrce pro zatížení situace 3 je zobrazeno na obrázku 6. Lze zde pozorovat patřičné dotažení svěrky Skl 14 na úhlovou vodicí vložku Wfp 14, přitom maximální hodnota posunutí je 14,356 mm. 10
11 Obrázek 6 Pole deformace na pružné svěrce Z výsledků provedených analýz byla dále určena místa a hodnoty maximálního ekvivalentního napětí dle Von Mises (hypotéza HMH) pro všechny části sestavy pružného upevnění. Maximálních hodnot ekvivalentního napětí je dosahováno u všech svěrek na vnitřní straně v oblasti kontaktu s úhlovou vodicí vložkou Wfp 14. Příklad pole napětí na pružné svěrce je vidět na obrázku 7 a maximální hodnoty pro obě svěrky a všechny čtyři situace jsou uvedeny v tabulce 3. Svěrka Situace 1 Situace 2 Situace 3 Situace 4 [10 3 MPa] [10 3 MPa] [10 3 MPa] [10 3 MPa] vnitřní 2,3319 2,2808 2,3361 2,221 vnější 2,3223 2,2915 2,666 2,212 Tabulka 3 Maximální ekvivalentního napětí na pružné svěrce Z výsledků je patrné, že největšího ekvivalentního napětí je dosaženo u vnitřní svěrky převýšeného kolejnicového pásu při zatížení situací 3. Vodící síla má tendenci vyvracet kolejnici kolem vnější paty a právě vnitřní pružná svěrka tomuto otáčení zabraňuje. Naopak nejmenší maximální hodnota ekvivalentního napětí na vnější svěrce byla zjištěna u situace 4. Tento stav reprezentuje velké zatížení kolovou silou, při tom vodící síla je malá. Síla tedy zatlačuje kolejnici kolmo dolů a odlehčuje tak pružné svěrky. Vyhodnocení byla podrobena i pryžová podložka vkládaná pod kolejnici. Na tu působí značná síla od projíždějících vozidel, a způsobuje tak výraznou deformaci pryžové podložky, která je postřehnutelná i v reálném měřítku. Pro názorné ukázání deformace pryžové podložky slouží obrázek 8, v němž je měřítko pro deformaci dvojnásobné. 11
12 Obrázek 7 Pole napětí na pružné svěrce Obrázek 8 Pole deformace pryžové podložky 12
13 Závěr Prezentovaná úvodní studie do problematiky pružného upevnění kolejnice k pražci Vossloh W14 splnila očekávání a autoři mohou konstatovat, že dobře postihuje všechny důležité vazby a souvislosti na celé soustavě a lze ji použít pro další studie a analýzy. Bohužel všechny modely vykazují zvýšenou maximální hodnotu ekvivalentního napětí, která nekoresponduje s realitou. To je zřejmě zapříčiněno neznalostí a zjednodušeným popisem použitých materiálů v definovaném numerickém modelu. Dalším důvodem nepřesnosti by mohla být hrubost sítě elementů a použitý typ elementů. Všechny zmíněné problémy budou v dalších studiích prozkoumány a bude zjištěn jejich vliv na přesnost výsledků. Autoři plánují další numerické modely pružného upevnění doplnit a zpřesnit a v neposlední řadě je podrobit validaci na základě reálných dat z měření. Literatura [1] Železniční stavitelství. [Online] [Citace: 28. Duben 2015.] [2] KUBÁT, Bohumil. TÝFA, Lukáš. Železniční tratě a stanice. Praha: ČVUT, [3] ČD. Předpis S3. Železniční svršek [4] PLÁŠEK, Otto. ŽELEZNIČNÍ STAVBY I Brno: VUT 2007 [5] PLÁŠEK, Otto, ZVĚŘINA, Pavel, SVOBODA, Richard, LANGER, Vojtěch. ŽELEZNIČNÍ STAVBY II Brno: VUT 2006 [6] HŘEBAČKA Milan, SAINEROVÁ Martina, TŘEŠŇÁKOVÁ Jaroslava. Nové prvky v konstrukci železničního svršku II. koridoru. Czech Raildays sborník přednášek [7] DUBSKÝ, Vladimír. Veletržní noviny Czech Raildays. [Online] [Citace: 23. Duben 2015.] [8] PAZDERA, Luboš, SMUTNÝ, Jaroslav, TOMANDL, Vladimír. Dynamická a akustická analýza pružného upevnění kolejnic bez podkladnic. Stavební obzor [9] MOUREČEK, Zdeněk, TREJTNAR, Radek. Síly mezi kolem a kolejnicí a jejich měření. [Online] [Citace: 23. Duben 2013.] [10] KOLÁŘ, Josef. Úvod do kolejových vozidel - přednášky. [11] KOLAŘÍK, Jan Vliv materiálu úhlových vodících desek na napjatost a chování u bezpodkladnicového upevnění, Diplomová práce. Zlín: Univerzita Tomáše Bati, Fakulta technologická, Sv. Diplomová práce. 13
14 [12] High performance polymers - Physical properties of Polymers. [Online] [Citace: 23. Duben 2015.] [13] Polyamid PA-6 (Silon). [Online] [Citace: 20. Červen 2012.] [14] Material properties of PA6. MATBASE. [Online] [Citace: 24. Červen 2012.] [15] Vossloh Fastening Systems, System W 14 Rail fastening systems for concrete sleepers [Citace: 23. Duben 2015.] [16] ŠARMAN, Martin. Vliv hyperelastických vlastností podkladových desek pražců na chování a napjatost, Diplomová práce. Zlín: Univerzita Tomáše Bati, Fakulta technologická, Sv. Diplomová práce. [17] PETRÁS, Jan. Přehled elektrických lokomotiv světových výrobců. [Online] [Citace: 23. Duben 2015.] [18] ČSN EN Železniční aplikace - Kolej - Metody zkoušení systémů upevnění Praha, duben 2015 Lektorovali: prof. Ing. Václav Cempírek, Ph.D. Univerzita Pardubice doc. Ing. Bohumil Culek, Ph.D. Univerzita Pardubice Ing. Marek Pětioký VUZ, Univerzita Pardubice DFJP 14
VÝHYBKY PRO VYSOKORYCHLOSTNÍ TRATĚ
VÝHYBKY PRO VYSOKORYCHLOSTNÍ TRATĚ Ing. Bohuslav Puda, DT výhybkárna a mostárna, Prostějov 1. Úvod Vývoj štíhlých výhybek a výhybek pro vysokorychlostní tratě je jedním z hlavních úkolů oddělení výzkumu
VíceSÍLY MEZI KOLEM A KOLEJNICÍ A JEJICH MĚŘENÍ. Železniční dopravní cesta 2010 Pardubice
SÍLY MEZI KOLEM A KOLEJNICÍ A JEJICH MĚŘENÍ Zdeněk Moureček VÚKV Praha a.s www.vukv.cz mourecek@vukv.cz Radek Trejtnar SŽDC s.o. www.szdc.cz trejtnar@szdc.cz Železniční dopravní cesta 2010 Pardubice 23.
VíceNOVÉ TRENDY V UPEVNĚNÍ KOLEJNIC
27. 29. března 2012 2012 NOVÉ TRENDY V UPEVNĚNÍ KOLEJNIC Nicole Wiethoff Vossloh Fastening Systems GmbH, Werdohl, Německo 1. ÚVOD Současné moderní železniční tratě kladou vysoké požadavky na systémy upevnění
VíceKonstrukce železničního svršku
Konstrukce železničního svršku Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 4. ročníku bakalářského studia oboru Konstrukce
VíceKatedra železničních staveb. Ing. Martin Lidmila, Ph.D. B 617
Katedra železničních staveb Ing. Martin Lidmila, Ph.D. B 617 Konstrukce železniční tratě dopravní plochy a komunikace, drobné stavby a zařízení železničního spodku. Konstrukce železniční tratě Zkušební
VíceZvýšení kvality jízdní dráhy ve výhybkách pomocí zpružnění
Zvýšení kvality jízdní dráhy ve výhybkách pomocí zpružnění Ing. Smolka, M. Doc. Ing. Krejčiříková, H., CSc. Prof. Ing. Smutný, J., Ph.D. DT - Výhybkárna a strojírna, a.s., Prostějov www.dtvm.cz Konference
VíceBEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
Ústav železničních konstrukcí a staveb 1 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Otto Plášek Bezstyková kolej na mostech 2 Obsah Vysvětlení rozdílů mezi předpisem SŽDC S3 a ČSN EN 1991-2 Teoretický základ interakce
VíceKonstrukce železničního svršku
Konstrukce železničního svršku Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 4. ročníku bakalářského studia oboru Konstrukce
VíceVýukový materiál zpracován v rámci projektu EU peníze školám
Výukový materiál zpracován v rámci projektu EU peníze školám Registrační číslo projektu: CZ.1.07/1.5.00/34.0230 šablona III / 2 č. materiálu VY_32_INOVACE_386 Jméno autora : Ing. Stanislav Skalický Třída
VíceExperimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin
Jaromír Zelenka 1, Jakub Vágner 2, Aleš Hába 3, Experimentální ověření možností stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin Klíčová slova: vypružení, flexi-coil, příčná tuhost, MKP, šroubovitá pružina 1.
VíceBezstyková kolej. (Continuous Welded Rail) Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb
(Continuous Welded Rail) Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Co je bezstyková kolej? Kolej s průběžně svařenými kolejnicemi o délce nejméně: q 150 m (podle předpisu SŽDC
VíceZVÝŠENÍ KVALITY JÍZDNÍ DRÁHY VE VÝHYBKÁCH POMOCÍ ZPRUŽNĚNÍ
2012 27. 29. března 2012 ZVÝŠENÍ KVALITY JÍZDNÍ DRÁHY VE VÝHYBKÁCH POMOCÍ ZPRUŽNĚNÍ Ing. Marek Smolka, DT Výhybkárna a strojírna, a.s. Prostějov, Doc. Ing. Hana Krejčiříková, CSc., ČVUT FSv v Praze, Prof.
VíceDOPRAVNÍ STAVBY KAPITOLA 7 ŽELEZNIČNÍ SPODEK A ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK
DOPRAVNÍ STAVBY KAPITOLA 7 ŽELEZNIČNÍ SPODEK A ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora studentů se specifickými vzdělávacími potřebami na Vysoké škole technické
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceDopravní a liniové stavby 12 Železniční infrastruktura
Dopravní a liniové stavby 12 Železniční infrastruktura 2.1. Konstrukce železničních vozidel Dvojkolí. U železničních vozidel jsou běžně kola pevně nalisována na nápravách a vytvářejí tak dvojkolí, která
VíceTECHNICKÉ PODMÍNKY PRO ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK NA MOSTĚ.
TECHNICKÉ PODMÍNKY PRO ŽELEZNIČNÍ SVRŠEK NA MOSTĚ. Autor: Pavel Ryjáček, ČVUT, WP3 Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky (TAČR) v rámci projektu
VíceZkoušení pružných podložek pod patu kolejnice
Zkoušení pružných podložek pod patu kolejnice Autor: Miroslava Hruzíková, VUT v Brně, WP2 Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky (TAČR) v rámci
VíceOblouky Malého železničního zkušebního okruhu jako zkušební trať exponovaných zkušebních úseků podle vyhlášky UIC 518
VĚDECKOTECHNICKÝ SBORNÍK ČD ROK 1999 ČÍSLO 7 Antonín Vaněček Oblouky Malého železničního zkušebního okruhu jako zkušební trať exponovaných zkušebních úseků podle vyhlášky UIC 518 Klíčová slova: Vyhláška
VíceHodnocení vodicích vlastností lokomotivy v obloucích velmi malých poloměrů podle nové vyhlášky UIC 518:2009
Vědeckotechnický sborník ČD č. 29/1 Jaromír Zelenka 1 Hodnocení vodicích vlastností lokomotivy v obloucích velmi malých poloměrů podle nové vyhlášky UIC 518:9 Klíčová slova: vodicí vlastnosti lokomotivy,
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceSpráva železniční dopravní cesty, státní organizace. Železniční svršek SPOJOVACÍ A UPEVŇOVACÍ SOUČÁSTI ŽELEZNIČNÍHO SVRŠKU
Správa železniční dopravní cesty, státní organizace SŽDC S3 díl VI Železniční svršek SPOJOVACÍ A UPEVŇOVACÍ SOUČÁSTI ŽELEZNIČNÍHO SVRŠKU Účinnost od 1. října 2008 ve znění změny č. 1 (účinnost od 1. října
VíceUNIVERZITA. PARDUBICE Dopravní fakulta Jana Pernera. Katedra dopravních prostředků a diagnostiky. Oddělení kolejových vozidel
UNIVERZITA PARDUBICE Dopravní fakulta Jana Pernera Katedra dopravních prostředků a diagnostiky Oddělení kolejových vozidel Dislokované pracoviště Česká Třebová Slovanská 452 56 2 Česká Třebová www.upce.cz/dfjp
VíceDIMENZOVÁNÍ PODVOZKU ŽELEZNIČNÍHO VOZU PRO VYSOKÉ KOLOVÉ ZATÍŽENÍ SVOČ FST_2018
DIMENZOVÁNÍ PODVOZKU ŽELEZNIČNÍHO VOZU PRO VYSOKÉ KOLOVÉ ZATÍŽENÍ ABSTRAKT SVOČ FST_2018 Lukáš Kožíšek, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Tato práce řeší navrhování
VíceAnalýza vodicích vlastností dieselelektrické lokomotivy s novým podvozkem CZ LOKO pomocí simulačních výpočtů
Jaromír Zelenka 1 Analýza vodicích vlastností dieselelektrické lokomotivy s novým podvozkem CZ LOKO pomocí simulačních výpočtů Klíčová slova: dvounápravový podvozek dieselelektrické lokomotivy, simulační
VíceUrčení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny
Určení hlavních geometrických, hmotnostních a tuhostních parametrů železničního vozu, přejezd vozu přes klíny Název projektu: Věda pro život, život pro vědu Registrační číslo: CZ.1.07/2.3.00/45.0029 V
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceACRI Akademie. CTN ACRI v procesu tvorby norem pro kolejová vozidla a železniční svršek. Praha 4. května Ing. Jan Lutrýn
ACRI Akademie Praha 4. května 2011 CTN ACRI v procesu tvorby norem pro kolejová vozidla a železniční svršek Ing. Jan Lutrýn Úkoly CTN v oblasti norem pro kolejová vozidla a železniční svršek (141) Zajištění
VíceVýhybky pro rychlá spojení
DT - Výhybkárna a strojírna, a.s. Dolní 3137/100, 797 11 Prostějov, Česká republika www.dtvm.cz, e-mail: dt@dtvm.cz EN ISO 9001 EN ISO 3834-2 EN ISO 14001 OHSAS 18001 Výhybky pro rychlá spojení 21.11.2013
VíceVYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ MĚŘENÍ HLUKU SROVNÁNÍ STAVU PŘED A PO REALIZACI PROTIHLUKOVÝCH OPATŘENÍ
Seminář Možnosti řešení hlukové zátěže na železniční infrastruktuře prostřednictvím kolejnicových absorbérů hluku Poděbrady 25. února 2010 VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ MĚŘENÍ HLUKU SROVNÁNÍ STAVU PŘED A PO REALIZACI
VíceNová konstrukce srdcovky s kuželovými vložkami
DT - Výhybkárna a strojírna, a.s. Dolní 3137/100, 797 11 Prostějov, Česká republika www.dtvm.cz, e-mail: dt@dtvm.cz EN ISO 9001 EN ISO 3834-2 EN ISO 14001 OHSAS 18001 Nová konstrukce srdcovky s kuželovými
VíceVýpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
VícePřednáška č. 9 ŽELEZNICE. 1. Dráhy
Přednáška č. 9 ŽELEZNICE 1. Dráhy Dráhy definuje zákon o drahách (č. 266/1994). Dráhou je cesta určená k pohybu drážních vozidel včetně pevných zařízení potřebných k zajištění bezpečnosti a plynulosti
VíceVybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
VíceNESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ. Úvod. Vzpěr prutu. Petr Frantík 1
NESTABILITY VYBRANÝCH SYSTÉMŮ Petr Frantík 1 Úvod Úloha pokritického vzpěru přímého prutu je řešena dynamickou metodou. Prut se statickým zatížením je modelován jako nelineární disipativní dynamický systém.
VíceTeorie tkaní. Modely vazného bodu. M. Bílek
Teorie tkaní Modely vazného bodu M. Bílek 2016 Základní strukturální jednotkou tkaniny je vazný bod, tj. oblast v okolí jednoho zakřížení osnovní a útkové nitě. Proces tkaní tedy spočívá v tvorbě vazných
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ VÝZKUMNÁ ZPRÁVA STABILITA VYBRANÝCH KONFIGURACÍ KOLEJOVÉHO SVRŠKU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ INFRAM a.s., Česká republika VÝZKUMNÁ ZPRÁVA STABILITA VYBRANÝCH KONFIGURACÍ KOLEJOVÉHO SVRŠKU Řešitel Objednatel Ing. Petr Frantík, Ph.D. Ústav stavební
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VícePevnostní analýza plastového držáku
Pevnostní analýza plastového držáku Zpracoval: Petr Žabka Jaroslav Beran Pracoviště: Katedra textilních a jednoúčelových strojů TUL In-TECH 2, označuje společný projekt Technické univerzity v Liberci a
VícePŘEDEPJATÉ BETONOVÉ PRAŽCE TRAMVAJOVÉ PANELY. www.zpsv.cz
PŘEDEPJATÉ BETONOVÉ PRAŽCE TRAMVAJOVÉ PANELY www.zpsv.cz PRAŽEC B 03 značka Pražec B 03 APP 80-19 Výroba a dodávka betonových předepjatých pražců typu B 03 s pružným bezpodkladnicovým upevněním kolejnic
Více1. Metody měření parametrů trolejového vedení
Jiří Kaštura 1 Diagnostika trolejového vedení Klíčová slova: trolejové vedení, trolejový vodič, proudový sběrač, trakční vedení Úvod Diagnostika trolejového vedení je proces, při kterém jsou změřeny určité
VíceKonstrukce železničního svršku
Konstrukce železničního svršku Základní konstrukční prvky. Kolejnice Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 4. ročníku
VíceInfrastruktura kolejové dopravy
Infrastruktura kolejové dopravy L u k á š T ý f a ČVUT FD, Ústav dopravních systémů (K612) Téma č. 5 Bezstyková kolej Anotace: teorie bezstykové koleje stabilita bezstykové koleje svařování kolejnic Bezstyková
VíceMechanika s Inventorem
CAD data Mechanika s Inventorem Optimalizace FEM výpočty 4. Prostředí aplikace Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Prostředí
VíceANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceŽELEZNIČNÍ TRATĚ A STANICE. cvičení z předmětu 12ZTS letní semestr 2016/2017
ŽELEZNIČNÍ TRATĚ A STANICE cvičení z předmětu 12ZTS letní semestr 2016/2017 Úloha 1 Návrh jednokolejné železniční tratě konstrukce železniční tratě Z jakých částí se skládá konstrukce železniční tratě?
VíceSEMI-AKTIVNĚ ŘÍZENÉ TLUMENÍ PODVOZKU VYSOKORYCHLOSTNÍHO VLAKU
SEMI-AKTIVNĚ ŘÍZENÉ TLUMENÍ PODVOZKU VYSOKORYCHLOSTNÍHO VLAKU Filip Jeniš, Ing. ÚSTAV KONSTRUOVÁNÍ Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně 25. 2. 2019 CÍL PRÁCE návrh a ověření algoritmu pro semi-aktivní
VícePodložky pod ložnou plochou pražce a jejich pozitivní vliv na geometrickou polohu koleje
Vědeckotechnický sborník ČD č. 21/2006 Roman Adamek Podložky pod ložnou plochou pražce a jejich pozitivní vliv na geometrickou polohu koleje Klíčová slova: podpražcová podložka, USP, betonový pražec, ocelový
VíceMezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty
Kontaktní prvky Mezi jednotlivými rozhraními resp. na nosníkových prvcích lze definovat kontakty Základní myšlenka Modelování posunu po smykové ploše, diskontinuitě či na rozhraní konstrukce a okolního
VícePilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
VíceKOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU
KOMENTÁŘ KE VZOROVÉMU LISTU SVĚTLÝ TUNELOVÝ PRŮŘEZ DVOUKOLEJNÉHO TUNELU OBSAH 1. ÚVOD... 3 1.1. Předmět a účel... 3 1.2. Platnost a závaznost použití... 3 2. SOUVISEJÍCÍ NORMY A PŘEDPISY... 3 3. ZÁKLADNÍ
VíceSOUHRN DIPLOMOVÁ PRÁCE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Obor Konstrukce a dopravní stavby Katedra betonových a zděných konstrukcí SOUHRN DIPLOMOVÁ PRÁCE Vliv teplotního cyklu na napjatost bezstykové koleje
VíceSTUDENT CAR. Dílčí výpočtová zpráva. Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera. Září 2008
STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Září 2008 Copyright 2008, Univerzita Pardubice, STUDENT CAR Dílčí výpočtová zpráva Projekt : Student Car, FDJP Univerzita Pardubice - VŠB Ostrava Datum : Září 2008 Vypracoval
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceKonstrukční uspořádání koleje
Konstrukční uspořádání koleje Rozchod a rozšíření rozchodu koleje Otto Plášek, doc. Ing. Ph.D. Ústav železničních konstrukcí a staveb Tato prezentace byla vytvořen pro studijní účely studentů 3. ročníku
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VícePosouzení mikropilotového základu
Inženýrský manuál č. 36 Aktualizace 06/2017 Posouzení mikropilotového základu Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_36.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu GEO5 SKUPINA
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VícePosouzení stability svahu
Inženýrský manuál č. 25 Aktualizace 07/2016 Posouzení stability svahu Program: MKP Soubor: Demo_manual_25.gmk Cílem tohoto manuálu je vypočítat stupeň stability svahu pomocí metody konečných prvků. Zadání
VícePROVOZNÍ OVĚŘOVÁNÍ NOVÝCH KONSTRUKCÍ
PROVOZNÍ OVĚŘOVÁNÍ NOVÝCH KONSTRUKCÍ České dráhy, a. s., www.cd.cz Technická ústředna Českých drah, www.tucd.cz Oddělení železničního svršku a spodku Přínos nové konstrukce železničního svršku a spodku
VíceBEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH
7. 9. března 01 01 BEZSTYKOVÁ KOLEJ NA MOSTECH Doc. Ing. Otto Plášek, Ph.D Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební 1. ÚVOD V současné době probíhá rozsáhlá odborná diskuze ke spolupůsobení ostní
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceKOLEJOVÉ ABSORBÉRY HLUKU A SMĚROVÉ CLONY. 1. Úvod. 2. Stav techniky, definice a zadání
KOLEJOVÉ ABSORBÉRY HLUKU A SMĚROVÉ CLONY Jan Eisenreich ředitel společnosti a předseda představenstva PROKOP RAIL, a.s. 1. Úvod Hluk a vibrace - civilizační produkt, který svojí každodenní přítomností
VíceVÝHYBKOVÉ KONSTRUKCE PRO EVROPSKÉ KORIDORY
VÝHYBKOVÉ KONSTRUKCE PRO EVROPSKÉ KORIDORY Jiří HAVLÍK Ing. Jiří HAVLÍK, DT výhybkárna a mostárna a.s., Dolní 100, 797 11 Prostějov Anotace V oddělení výzkumu a vývoje firmy jsou řešeny úkoly zejména z
VíceBIOMECHANIKA DYNAMIKA NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY, VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ SÍLY ČASOVÝ A DRÁHOVÝ ÚČINEK SÍLY
BIOMECHANIKA DYNAMIKA NEWTONOVY POHYBOVÉ ZÁKONY, VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ SÍLY ČASOVÝ A DRÁHOVÝ ÚČINEK SÍLY ROTAČNÍ POHYB TĚLESA, MOMENT SÍLY, MOMENT SETRVAČNOSTI DYNAMIKA Na rozdíl od kinematiky, která se zabývala
VícePrincipy návrhu 28.3.2012 1. Ing. Zuzana Hejlová
KERAMICKÉ STROPNÍ KONSTRUKCE ČSN EN 1992 Principy návrhu 28.3.2012 1 Ing. Zuzana Hejlová Přechod z národních na evropské normy od 1.4.2010 Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0035 = > ČSN EN 1991 Navrhování
VícePosouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule
Posouzení a optimalizace nosného rámu studentské formule Vypracoval: Martin Hloucal Vedoucí práce: Doc. Ing. Jan Zeman, Ph.D. 1 Co to je Formula Student/SAE Soutěž pro studenty technických vysokých škol,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV ŽELEZNIČNÍCH KONSTRUKCÍ A STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF RAILWAY STRUCTURES AND CONSTRUCTIONS NÁVRH
Vícea) zářez s ochranným a udržovacím prostorem
pokryvné vrstvy vegetační vrstva původní terén skrývka ornice pokryvná vrstva vegetační vrstva min.1,50 5% min.1,50 Nezvětrávající hornina 3:1-5:1 a) zářez s ochranným a udržovacím prostorem ochranný a
VíceTéma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
VíceNÁPLŇ PŘEDMĚTŮ PŘÍPRAVNÝ KURZ K VYKONÁNÍ MATURITNÍ ZKOUŠKY V OBORU DOPRAVNÍ STAVITELSTVÍ. MOSTNÍ STAVBY ( 55 hodin )
PŘÍPRAVNÝ KURZ K VYKONÁNÍ MATURITNÍ ZKOUŠKY V OBORU DOPRAVNÍ STAVITELSTVÍ NÁPLŇ PŘEDMĚTŮ MOSTNÍ STAVBY ( 55 hodin ) 1. Historický vývoj mostního stavitelství - 7 hodin 1.1. Starověk ( 1 ) 1.2. Středověk
VícePružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceModelování chování vozidla řady 680 na trati 1. národního koridoru
Jiří Izer, Jaromír Zelenka Modelování chování vozidla řady 68 na trati 1. národního koridoru Klíčová slova: dynamický model jednotky řady 68, model koleje, parametry geometrické polohy koleje, model regulace
VíceInfrastruktura kolejové dopravy
Infrastruktura kolejové dopravy L u k á š T ý f a ČVUT FD, Ústav dopravních systémů (K612) Téma č.. 8 Pevná jízdní dráha Anotace: princip konstrukce pevné jízdní dráhy výhody a nevýhody pevné jízdní dráhy
VíceP Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝM ROZPĚTÍM NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ
P Ř Í K L A D Č. 5 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S VÝRAZNĚ ROZDÍLNÝ ROZPĚTÍ NÁSLEDUJÍCÍCH POLÍ Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský
VíceMechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření. Metody charakterizace nanomateriálů 1
Mechanické vlastnosti technických materiálů a jejich měření Metody charakterizace nanomateriálů 1 Základní rozdělení vlastností ZMV Přednáška č. 1 Nejobvyklejší dělení vlastností materiálů v technické
VíceNová nápravová ložiska ZKL. Ing. Vladimír Zikmund, ředitel ZKL Výzkum a vývoj, a.s. Jedovnická 8, 628 00 Brno
Nová nápravová ložiska ZKL Ing. Vladimír Zikmund, ředitel ZKL Výzkum a vývoj, a.s. Jedovnická 8, 628 00 Brno Abstrakt Příspěvek pojednává o nových železničních ložiskách ZKL pro uložení náprav především
VíceZkušenosti z provozního ověřování technologie stykového odtavovacího svařování kolejnic mobilní svařovnou APT 1500RL - robotizované pracoviště
Zkušenosti z provozního ověřování technologie stykového odtavovacího svařování kolejnic mobilní svařovnou APT 1500RL - robotizované pracoviště Jaroslav Voltner APT 1500 RL APT 1500 RL Hnací vozidlo: MAN
VíceProgramové systémy MKP a jejich aplikace
Programové systémy MKP a jejich aplikace Programové systémy MKP Obecné Specializované (stavební) ANSYS ABAQUS NE-XX NASTRAN NEXIS. SCIA Engineer Dlubal (RFEM apod.) ATENA Akademické CALFEM ForcePAD ANSYS
VícePřípravek pro měření posuvů a deformací v průběhu svařování a chladnutí se zaměřením na využití pro numerické simulace.
KSP-2012-G-FV-02 Přípravek pro měření posuvů a deformací v průběhu svařování a chladnutí se zaměřením na využití pro numerické simulace (Typ výstupu G) Ing. Jaromír Moravec, Ph.D. V Liberci dne 21. prosince
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceOPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 ( )
OPTIMALIZACE NÁVRHU CB VOZOVEK NA ZÁKLADĚ POČÍTAČOVÉHO A EXPERIMENTÁLNÍHO MODELOVÁNÍ. GAČR 103/09/1746 (2009 2011) Dílčí část projektu: Experiment zaměřený na únavové vlastnosti CB desek L. Vébr, B. Novotný,
VíceKaBeDeX spol. s r.o., Březová 616/9, 734 01 Karviná-Ráj tel. +420 596 515 202, fax + 420 516 755, e-mail: info@kabedex.cz www.kabedex.
1 Obsah Profil společnosti 3 Kolejnice 4 Výhybky 5 Drobné kolejivo 6 Kolejový spojovací materiál 8 Pražce 9 Kontakt 12 2 Profil společnosti Firma KaBeDeX spol. s r. o. je obchodní organizace založena v
VíceVyhodnocení geometrických parametrů koleje s podpražcovými podložkami
Michaela Škovranová 1 Vyhodnocení geometrických parametrů koleje s podpražcovými podložkami Klíčová slova: geometrické parametry koleje, pražec, podpražcové podložky, kolej, kolejnice, měřící vůz, geometrické
VíceMKP v Inženýrských výpočtech
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství ÚMTMB MKP v Inženýrských výpočtech Semestrální projekt (PMM II č. 25) Řešitel: Franta Vomáčka 2011/2012 1. Zadání Analyzujte a případně modifikujte
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních
VíceCESTI Workshop KOLEJCONSULT & servis, spol. s r.o., WP2. WT 2 Drážní svršek. 2_3 Pevná jízdní dráha
CESTI Workshop 2013 KOLEJCONSULT & servis, spol. s r.o., WP2 WT 2 Drážní svršek 2_3 Pevná jízdní dráha Příspěvek byl zpracován za podpory programu Centra kompetence Technologické agentury České republiky
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceTémata pro zkoušky profilové části maturitní zkoušky. Strojírenství, varianta vzdělávání konstruování s podporou počítače
Témata pro zkoušky profilové části maturitní zkoušky Strojírenství, varianta vzdělávání konstruování s podporou počítače 1. povinná zkouška Stavba a provoz strojů 1. Pružiny 2. Převody ozubenými koly 3.
VíceFilosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování
Filosofie konstruování a dimenzování mechanických částí vozidel z hlediska jejich funkce a provozního zatěžování doc. Ing. Miloslav Kepka, CSc. ZČU v Plzni, Fakulta strojní, Katedra konstruování strojů
VícePRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
VíceVýpočet sedání kruhového základu sila
Inženýrský manuál č. 22 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání kruhového základu sila Program: MKP Soubor: Demo_manual_22.gmk Cílem tohoto manuálu je popsat řešení sedání kruhového základu sila pomocí metody
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
Více6. Viskoelasticita materiálů
6. Viskoelasticita materiálů Viskoelasticita materiálů souvisí se schopností materiálů tlumit mechanické vibrace. Uvažujme harmonické dynamické namáhání (tzn. střídavě v tahu a tlaku) materiálu v oblasti
VíceVYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK
VYHODNOCENÍ LABORATORNÍCH ZKOUŠEK Deformace elastomerových ložisek při zatížení Z hodnot naměřených deformací elastomerových ložisek v jednotlivých měřících místech (jednotlivé snímače deformace) byly
Více5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek
5 Analýza konstrukce a navrhování pomocí zkoušek 5.1 Analýza konstrukce 5.1.1 Modelování konstrukce V článku 5.1 jsou uvedeny zásady a aplikační pravidla potřebná pro stanovení výpočetních modelů, které
Více