PĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR
|
|
- Marie Beranová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING PĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR FIVE-CYLINDER IN-LINE DIESEL ENGINE DIPLOMOVÁ PRÁCE MASTER'S THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Bc. PAWEL KUJAWA prof. Ing. VÁCLAV PÍŠTĚK, DrSc. BRNO 011
2 Příloha- Výpočtová část
3 1. Základní parametry motoru p READPRN "p-alfa00.dat" MPa MPa 10 6 Pa Výkon motoru: P e_m 10kW Vrtání válce: D 105mm Zdvh pístu: Z 10mm Kompresní poměr: ε 17.8 Počet válců: v 5 Taktnost motoru: τ 0.5 Pracovní otáčky: n po 00mn 1 Maxmální otáčky: n max 500mn 1 Hmotnost rotačního podílu ojnce: m or 1.645kg Hmotnost posuvného podílu ojnce: m po 0.907kg Hmotnost ojnčního ložska: m ol 0.06kg Hmotnost pístní skupny m psk.054kg Délka ojnce: l o 15mm Z Poloměr zalomení klky: r k 0.06 m Ojnční poměr: λ r k l o πd Zdvhový objem válce: V z 4 Z cm 3 P e_m Střední efektvní tlak: p e V z n po v τ Pa Tlak atmosfercký: p a 0.1MPa Vzdálenost mez zalomením a k 136mm
4 p-dagram: Střední efektvní tlak: α deg p α deg p-v dagram: Plocha pístu: S π D Zdvhový objem jednoho válce: V z S m 4 r k L V z Objem v horn uvrat pístu: V hp ε L Objem vytvořeny pohybrm pístu: V( α) r k 1 cos( α) λ 1 cos α 4 π D 4 Okamžtý objem ve válc: V o V α ( ) V hp
5 10 8 p MPa V o cm 3 Síly a momenty v klkovém mechansmu Sly přenášenýé pístním čepem Síly od tlaku plynů: F p p p a S Maxmální úhlová rychlost klk.křídele: ω π Setrvačné síly prvního řádu od pístní skupny: n max rad s F s1 m psk m po r k ω ( cos( α) ) Setrvačné síly druhého řádu od pístní skupny: F s m psk m po Setrvačné síly od pístní skupny: F sc F s1 F s ( ω) r k λ( cos( α) ) Celková setrvačná síla posuvných hmot: F cp F p F sc úhel natočení ojnce: β asn λsn α
6 F cp Max. síla ve směru ojnce F oj cos β F p N F sc N F cp N α deg 4.4 Síly působící v ojnčním čepu Radální síla F r F oj Odstředvá síla redukované rotační hmoty a ojnčního ložska cos α β F oo m or r k ω Tangencální síla F t F oj sn α β Celková radální síla F rc F r F oo
7 Celková síla působící na ojnční čep F c F t F rc F t N F r N F rc N F c N α deg
8 Průběh kroutícího momentu jednoho zalomení: M t F t r k M t Nm α deg
9 . Vyvažování Slove vyvážení na každém zalomení Hodnoty z ProEngneeru: Vzdálenost těžště zváženého zalomení : r tz 9.1mm Hmotnost zalomen bez vyvažků m rk.3kg Redukovana hmotnost do oj. čepu m r m or m ol r tz m rk r k kg Odstředvá síla 1 zalomení F oz m r r k ω N Optmalzace vyvažku na vyvažen 60% odstředve sly Sla potřebna na vyvážení F v60 F oz 0.6 Hmotnost vývažku m Fv60 1.6kg Vzdálenost vývažku od osy rotace r Fv60 44mm Odstředvá síla rotujcího vyvažku F s60 m Fv60 r Fv60 ω F s60 Vyváženost k vyv % F v60 Optmalzace vyvažku na vyvažen 80% odstředve sly Sla potřebna na vyvážení F v80 F oz 0.8 Hmotnost vývažku (ProE) m Fv kg Vzdálenost vývažku od osy rotace (ProE) r Fv80 49mm Odstředvá síla rotujcího vyvažku F s80 m Fv80 r Fv80 ω F s80 Vyváženost k vyv % F v80
10 Momentů ze zbývajících sl rotačních pro první varantu (60%) Moment od 1 válce M 1_60 a k F oz Moment od válce M _60 a k F oz Moment od 4 válce M 4_60 a k F oz Moment od 5 válce M 5_60 a k F oz Vektorovy součet: M rcx60 M 1_60 cos 1 π 5 M _ Nm Nm cos π 5 M 4_60 cos π 5 M 5_60 M rcy60 M _60 sn 1 π M 4_60 sn π M 5_60 sn π Nm Nm Nm 8.991Nm Moment zbývajících sl rotačních M rc60 M rcx60 M rcy Nm Moment zbývajících sl rotačních ( vzorec- skrpta) M kt m r r k ω a k cos 0 M kt Nm Úhel odklonu vysledneho vektoru od osy y atan M rcy60 M rcx60 54
11 Momentů ze zbývajících sl rotačních pro druhou varantu (80%) Moment od 1 válce M 1_80 a k F oz Moment od válce M _80 a k F oz Moment od 4 válce M 4_80 a k F oz Moment od 5 válce M 5_80 a k F oz Nm Nm Nm Nm M rcx80 M 1_80 cos 1 π 5 M _80 cos 5 π M 4_80 cos π 5 M 5_80 M rcy80 M _80 sn 1 π M 4_80 sn π M 5_80 sn π Nm Nm Moment zbývajících sl rotačních M rc80 M rcx80 M rcy Nm Moment zbývajících sl rotačních ( vzorec - skrpta) M kt m r r k ω a k cos 0 M kt Nm Úhel odklonu vysledneho vektoru od osy y atan M rcy80 M rcx80 54
12 Setrvačná sla posuvná I řádu F pi m psk m po r k ω N Momentů ze setrvačných sl posuvných pro první varantu Moment od 1 válce M pi_1 a k F pi Moment od válce M pi_ a k F pi Moment od 4 válce M pi_4 a k F pi Moment od 5 válce M pi_5 a k F pi Vektorovy součet: M picx M pi_1 cos 1 π 5 M pi_ cos π 5 M pi_4 cos π 5 M pi_5 M picy M pi_ sn 1 π M pi_4 sn π M pi_5 sn π Nm Nm Nm Nm Nm Nm Moment zbývajících sl rotačních M pic M picx M picy 743.6Nm Moment zbývajících sl rotačních ( vzorec-skrpta) M kt 0.449m psk m po r k ω a k cos 0 M kt Nm Úhel odklonu vysledneho vektoru od osy y atan M picy M picx 54
13 Vyvažky na krajnch zalomench Momenty od sl posuvnych a momenty zbytkovych sl rotačních se sečtou: M pic M vc60 M rc Nm (polovna momentu posuvnych sl vyvažují vývažky na klkovém hřídel a polovínu bud vyvažovyt přdavný vyvažovací hřídel ) Hmotnost vývažku (ProE) m v kg Vzdálenost vývažku od osy y (ProE) r vx60 63mm Vzdálenost vývažku od osy x (ProE) r vy mm Vzdálenost vývažku od osy rotace r v60 r vx60 vyv 4 Počet vyvažku ( na každém krajnm zalomen) Momet rotujcího vyvažku M v60 m v60 r v60 r vy m vyv a k ω 767.4Nm M v60 Vyváženost k Mvy % M vc60 Momenty od sl posuvnych a momenty zbytkovych sl rotačních se sečtou: M pic M vc80 M rc Nm (polovna momentu posuvnych sl vyvažují vývažky na klkovém hřídel a polovínu bud vyvažovyt přdavný vyvažovací hřídel ) Hmotnost vývažku (ProE) m v kg Vzdálenost vývažku od osy y (ProE) r vx mm Vzdálenost vývažku od osy x (ProE) r vy mm Vzdálenost vývažku od osy rotace r v80 r vx80 Počet vyvažku ( na každém krajnm zalomen) vyv 4 Momet rotujcího vyvažku M v80 m v80 r v80 vyv a k ω r vy m Nm M v80 Vyváženost k Mvy % M vc80
14 3. Momenty setrvačnost a torzní tuhost Základní rozměry: Průměr hlavního čepu D hc 80mm Redukovany průměr čepu D red 80mm šířka hlavního čepu l hc 44mm Průměr hlavního čepu D oc 66mm šířka ojnčního čepu l oc 40mm Tlouštka ramene klky b zal 5mm šířka zalomen h b zal l oc Zbyvající kus hlavního čepu l hl_set 5mm Délka přruby l p_set 40mm Průměr příruby D p 110mm Zbyvající kus hlavního čepu na straně řemence l hc_k 18mm Průměr naboje pod řemencí D rem 45mm Délka naboje pod řemencí l n_rem 48mm 90mm Redukovana delka zalomen(ker-wlson): 4 l hc 0.4D hc l oc l r_zal D red 4 4 D hc D oc 0.4D oc r k 0. D hc D oc b zal h m Redukovana delka setrvačníku: l r_set l hl_set 0.085D hc D 4 hc l p_set 0.085D hc D 4 hc 4 4 D hc D p 1 l r_zal 0.185m Redukovyna delkana strane remence: 4 D l r_rem l n_rem 0.1D rem hc l hc_k 0.1D rem D 4 hc 4 4 D rem D hc 1 l r_zal 0.68m
15 Redukce posuvnych hmot: I pos_c m psk m po Redukce rotačních hmot: 1 λ 8 r k m kg I rot_c m or m ol r k m kg Momenty setrvačností jednotlvých zalomení první varanta ( z ProE ) I 1z kgm I z kgm I 3z kgm I 4z kgm I 5z kgm Momenty setrvačností jednotlvých zalomení druhá varanta ( z ProE ) I 1z kgm I z kgm I 3z kgm I 4z kgm I 5z kgm
16 Redukované momenty setrvačností jednotlvých zalomení první varanta I lzal1_60 I 1z60 I rot_c I pos_c m kg I zal1_60 I z60 I rot_c I pos_c m kg I 3zal1_60 I 3z60 I rot_c I pos_c m kg I 4zal1_60 I 4z60 I rot_c I pos_c m kg I 5zal1_60 I 1z60 I rot_c I pos_c m kg Redukované momenty setrvačností jednotlvých zalomení první varanta I lzal1_80 I 1z80 I rot_c I pos_c m kg I zal1_80 I z80 I rot_c I pos_c m kg I 3zal1_80 I 3z80 I rot_c I pos_c m kg I 4zal1_80 I 4z80 I rot_c I pos_c m kg I 5zal1_80 I 1z80 I rot_c I pos_c m kg moment setrvačnost setrvačníku (zadané) I set 1.0kgm příruba pod setrvačníkem I p_set kgm Redukovany moment setrvačnost setrvačníku I r_set I set I p_set Momenty setrvačnost řemence I rem kgm m kg Klkový hřídel pod řemencí Redukovaný momenty setrvačnost řemence I k_rem kgm I r_rem I rem I k_rem m kg
17 Systém bez tlumče první varanta Systém bez tlumče druhá varanta I Abez I Bbez I r_rem I lzal1_60 I zal1_60 I 3zal1_60 I 4zal1_60 I 5zal1_60 I r_set I r_rem I lzal1_80 I zal1_80 I 3zal1_80 I 4zal1_80 I 5zal1_80 I r_set Výpočet torzních tuhostí E MPa Possonova konstanta μ 0.3 E Modul pružnos ocel ve smyku G ocel 1 μ 4 π D hc Polarn moment v krutu I p MPa m 4
18 Torzn tuhost: C 0 I p G ocel l r_rem C Nm rad I p G ocel C 1 C l Nm r_zal rad C I p G ocel C l Nm r_zal rad C 3 I p G ocel C l Nm r_zal rad I p G ocel C 4 C l Nm r_zal rad I p G ocel C 5 C l Nm r_set rad
19 4. Vlastní kmtání Hodnoty získane z programu HOL3VG 0 6 Poměrné ampltudy první vaanty kl. hřídele prvnáí vlastní frekvence: a První vlastní frekvence N A mn 1 Ω A1 N A1 π rad s Poměrné ampltudy první vaanty kl. hřídele druhá vlastní frekvence: a Druhá vlastní frekvence N A mn 1 Ω A N A π rad s
20 1 0.5 a1 a Poměrné ampltudy první vaanty kl. hřídele prvnáí vlastní frekvence: b První vlastní frekvence N B mn 1 Ω B1 N B1 π 1374 rad s Poměrné ampltudy první vaanty kl. hřídele druhá vlastní frekvence: b Druhá vlastní frekvence N B mn 1 Ω B N B π rad s
21 b1 b Vynucené torzní kmtání Načtení hodnot kroutícího momentu n p 719 j 0 n p 1 k 0 0 k Harmoncká složka κ k Fourerova analýza kroutícího momentu v komplexním oboru n p 1 h k n p j 0 j k π n p M tj e Reálná složka: a hk Re h k Imagnární složka: b hk Im h k Absolutní hodnota: M hk h k
22 M hk k Rezonanční otáčky motoru κ rezonanční otáčky, jednoúzlové kmtání - první varanta rezonanční otáčky, dvouúzlové kmtání - první varanta rezonanční otáčky, jednoúzlové kmtání - druhá varanta n 1rez60 ( κ) n rez60 ( κ) n 1rez80 ( κ) N A1 κ N A κ N B1 κ rezonanční otáčky, dvouúzlové kmtání - druhá varanta n rez80 ( κ) N B κ
23 6. Vydatnost rezonancí Relatvní vydatnost rezonančních kmtů druhé varanty První vlastní frekvence pro k = 0,5; 3; 5,5; 8 : 1 5 Úhel mez rozestupy zážehu: δ deg Harmoncká složka: κ 0.5 Vydatnost rezonance: ε 1f_0.5 σ κδ b1 cos σ b1 sn σ První vlastní frekvence pro k = 1; 3,5; 6; 8,5 : Harmoncká složka: κ 1 σ κδ Vydatnost rezonance: ε 1f_1 b1 cos σ b1 sn σ 0.137
24 První vlastní frekvence pro k = 1,5; 4; 6.5; 9 : Harmoncká složka: κ 1.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε 1f_1.5 b1 cos σ b1 sn σ První vlastní frekvence pro k = ; 4.5; 7; 9.5 : Harmoncká složka: κ σ κδ Vydatnost rezonance: ε 1f_ b1 cos σ b1 sn σ První vlastní frekvence pro k =.5; 5; 7.5; 10 : Harmoncká složka: κ.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε 1f_.5 b1 cos σ b1 sn σ.61
25 Druhá vlastní frekvence pro k = 0,5; 3; 5,5; 8 : 1 5 Harmoncká složka: κ 0.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε f_0.5 b cos σ b sn σ Druhá vlastní frekvence pro k = 1; 3,5; 6; 8,5: : Harmoncká složka: κ 1 σ κδ Vydatnost rezonance: ε f_1 Druhá vlastní frekvence pro k = 1,5; 4; 6.5; 9 : b cos σ b sn σ Harmoncká složka: κ 1.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε f_1.5 b cos σ b sn σ 0.675
26 Druhá vlastní frekvence pro k = ; 4.5; 7; 9.5 : Harmoncká složka: κ σ κδ Vydatnost rezonance: ε f_ b cos σ b sn σ Druhá vlastní frekvence pro k =.5; 5; 7.5; 10 : Harmoncká složka: κ.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε f_.5 b cos σ b sn σ 1.743
27 Závslost vydatnost rezonancí na řádu harmoncké složky První frekvence Druhá frekvence ε 1f ε 1f_0.5 ε 1f_1 ε 1f_1.5 ε 1f_ ε 1f_.5 ε 1f_0.5 ε 1f_1 ε 1f_1.5 ε 1f_ ε 1f_.5 ε 1f_0.5 ε 1f_1 ε 1f_1.5 ε 1f_ ε 1f_.5 ε 1f_0.5 ε 1f_1 ε 1f_1.5 ε 1f_ ε 1f_.5 ε f ε f_0.5 ε f_1 ε f_1.5 ε f_ ε f_.5 ε f_0.5 ε f_1 ε f_1.5 ε f_ ε f_.5 ε f_0.5 ε f_1 ε f_1.5 ε f_ ε f_.5 ε f_0.5 ε f_1 ε f_1.5 ε f_ ε f_.5
28 j 0 19 κ 0.5j 0.5 j 3.5 ε 1f ε f κ Torzní výchylky volného konce klkového hřídele pro harmoncký řád κ: Velkost tlumícího odporu: ξ. Nm sec rad Výchylky pro první vlastní frekvenc: Výchylky pro druhou vlastní frekvenc: ϕ 1bj ϕ bj ξω B1 ξω B M hj ε 1f j 5 1 M hj ε f j 5 1 b1 b
29 4 3 ϕ 1b deg ϕ b deg κ Hodnoty ze souboru SYNTEZA : n 1 ϕ 1 ϕ M bez1 M bez M s1 M s ϕ 11 ϕ ϕ 1tl READPRN "otacky.txt" READPRN "vychylen1.txt" deg READPRN "vychylen.txt" deg READPRN "momentybez+.txt" Nm READPRN "momentybez-.txt" Nm READPRN "momentys+.txt" Nm READPRN "momentys-.txt" Nm READPRN "vychylkya+.txt" deg READPRN "vychylkya-.txt" deg READPRN "vychylen1tl.txt" deg ϕ tl READPRN "vychylentl.txt" deg
30 1 ϕ deg ϕ deg ϕ deg 0.5 ϕ deg n 1 7. Torzní kmtání systemu s tlumčem torzních kmtů Moment setrvačnost tlumče torzních kmtů I tl 0.035kgm 0 6 Efektvní moment setrvačnost soustavy bez tlumče I ef I tl Poměrná velkost tlumče μ tl I Bbez b I ef 0.13 m kg Optmální ladění tlumče w 1 1 μ tl Úhlová frekvence tlumče Ω tl Ω B1 w Tuhost tlumče C tl I tl Ω tl s Nm rad
31 Vlastní kmtání soustavy s tlumčem Hodnoty získane z programu HOL3VG 0 7 První vlastní frekvence N B mn Ω B3 N B3 π rad s Poměrné ampltudy druhé vaanty kl. hřídele s tlumčem torzních kmtů druhá vlastní frekvence: b b3 b
32 První vlastní frekvence N B mn Ω B4 N B4 π rad s Poměrné ampltudy druhé vaanty kl. hřídele s tlumčem torzních kmtů druhá vlastní frekvence: b b4 b
33 Vynucené torzní kmtání κ rezonanční otáčky, jednoúzlové kmtání - druhá varanta s tlumčem n 1rez80tl ( κ) rezonanční otáčky, dvouúzlové kmtání - druhá varanta s tlumčem n rez80tl ( κ) N B3 κ N B4 κ Vydatnost rezonancí soustavy s tlumčem 6 První vlastní frekvence pro k = 0,5; 3; 5,5; 8 : Úhel mez rozestupy zážehu: δ deg Harmoncká složka: κ 0.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε 1ft_0.5 b3 cos σ b3 sn σ 0.7 První vlastní frekvence pro k = 1; 3.5; 6; 8.5 : Harmoncká složka: κ 1 Vydatnost rezonance: ε 1ft_1 σ κδ b3 cos σ b3 sn σ 0.01
34 První vlastní frekvence pro k = 1,5; 4; 6,5; 9 : Harmoncká složka: κ 1.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε 1ft_1.5 b3 cos σ b3 sn σ 0.01 První vlastní frekvence pro k = ; 4.5; 7; 9.5 : Harmoncká složka: κ Vydatnost rezonance: ε 1ft_ σ κδ b3 cos σ b3 sn σ 0.7 První vlastní frekvence pro k =.5; 5; 7.5; 10 : Harmoncká složka: κ.5 Vydatnost rezonance: ε 1ft_.5 b3 cos σ σ κδ b3 sn σ Druhá vlastní frekvence pro k = 0,5; 3; 5,5; 8 : Harmoncká složka: κ 0.5 Vydatnost rezonance: ε ft_0.5 b4 cos σ σ κδ b4 sn σ 1.1
35 Druhá vlastní frekvence pro k = 1; 3,5; 6; 8,5: : Harmoncká složka: κ 1 σ κδ Vydatnost rezonance: ε ft_1 b4 cos σ b4 sn σ 0.14 Druhá vlastní frekvence pro k = 1,5; 4; 6.5; 9 : Harmoncká složka: κ 1.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε ft_1.5 b4 cos σ b4 sn σ 0.14
36 Druhá vlastní frekvence pro k = ; 4.5; 7; 9.5 : Harmoncká složka: κ σ κδ Vydatnost rezonance: ε ft_ b4 cos σ b4 sn σ 1.1 Druhá vlastní frekvence pro k =.5; 5; 7.5; 10 : Harmoncká složka: κ.5 σ κδ Vydatnost rezonance: ε ft_.5 b4 cos σ b4 sn σ 3.419
37 Závslost vydatnost rezonancí na řádu harmoncké složky První frekvence Druhá frekvence ε 1ft ε 1ft_0.5 ε 1ft_1 ε 1ft_1.5 ε 1ft_ ε 1ft_.5 ε 1ft_0.5 ε 1ft_1 ε 1ft_1.5 ε 1ft_ ε 1ft_.5 ε 1ft_0.5 ε 1ft_1 ε 1ft_1.5 ε 1ft_ ε 1ft_.5 ε 1ft_0.5 ε 1ft_1 ε 1ft_1.5 ε 1ft_ ε 1ft_.5 ε ft ε ft_0.5 ε ft_1 ε ft_1.5 ε ft_ ε ft_.5 ε ft_0.5 ε ft_1 ε ft_1.5 ε ft_ ε ft_.5 ε ft_0.5 ε ft_1 ε ft_1.5 ε ft_ ε ft_.5 ε ft_0.5 ε ft_1 ε ft_1.5 ε ft_ ε ft_.5
38 j 0 19 κ 0.5j 0.5 j 4 3 ε 1ft ε ft κ Poměrný útlum Tlumící odpor tlumče γ 0.09 ξ tl γi tl Ω B m kg s Poměrná ampltuda tlumče Δb3 tl 1 b Torzní výchylka volného konce klkového hřídele pro první vlastní frekvync ϕ 1tj Ω B3 ξ 7 0 M hj ε 1ftj b3 ξ tl Δb3 tl Poměrná ampltuda tlumče Δb4 tl 1 b
39 Torzní výchylka volného konce klkového hřídele pro druhou vlastní frekvync ϕ tj Ω B4 ξ 6 M hj ε ftj b4 ξ tl Δb4 tl ϕ 1t 0.6 deg ϕ t deg κ
40 Hodnoty ze souboru SYNTEZA (torzní výchylka volného konce s tl. a bez): 1 ϕ 1tl 0.5 deg ϕ tl deg ϕ deg 0.5 ϕ deg n 1
41 8. Pryžový tlumč torzních kmtů Modul pružnost ve smyku pryže G p 1MPa Šířka pryžového prstence se volí b p 6mm Vntřní průměr gumového prstence se volí D 1 130mm 4 Vnější průměr pryžového prstence D D 1 Vntřní poloměr ocelového prstence r 1 4 D 1 3b p C tl πg p 0.3 m Hustota ocele ρ oc 7850kgm 3 Šířka prstence se volí b hk 1.5mm 4 Vnější poloměr ocelového prstence r 4 r 1 I tl πρ oc b hk 0.15 m
42 9. Pevnostní kontrola Všechny použté hodnoty jsou vzaty z lt : NOVOTNÝ, P. Výpočtové modely (přednáška) Brno:Vysoké učení techncké, Fakulta strojního nženýrství, Mez kluzu R e 900MPa Mez pevnost R m 183MPa Mez unavy z ohybu σ CO 55MPa Mez unavy z tahu σ CT 495MPa Vlv povrchu ν σ 0.79 Vlv velkost η σ 0.91 Průměr skušebního vzorku d vz 7.5mm M bez1 M bez M s M s n 1
43 max M bez max M s1 3.3 mn M bez mn M s Nm Nm Nm Nm Zatížení - sílou a momentem soustava bez tlumče Redukovane napět dle von Mses σ VMa 509MPa První hlavní napět σ 1a 567MPa Třetí hlavní napět σ 3a 51MPa Nejvetší redukovane napět v rádusu σ ex σ VMa Šířka ovlvněné vrstvy xx mm Nejmenší redukovane napět v rádusu σ ex1 307MPa Zatížení - momentem soustava bez tlumče Redukovane napět dle von Mses σ VMb 1MPa První hlavní napět σ 1b 1MPa Třetí hlavní napět σ 3b 13 MPa Poměrný gradent 1 σ ex σ ex1 χ R σ ex xx 1 mm Korekční součntel f G 1 σ CO 1 σ CT χ R d vz
44 Poměr χ R α β 1 χ R Stanoevní ampltudy a střední hodnoty ekvvalentního napětí σ emax σ emn sgnσ 1a σ VMa sgnσ 1b σ VMb Ampltuda ekvvalentního napětí Střední hodnota ekvvalentního napětí σ emax σ emn σ em σ emax σ emn σ ea 360.5MPa 148.5MPa σ ea Součntel bezpečnost k α β σ CO η σ ν σ f G σ em R m Kalene rádusy k kaleno 1.3 k Zatížení - sílou a momentem soustava bez tlumče Redukovane napět dle von Mses σ VMa 393MPa První hlavní napět σ 1a 461MPa Třetí hlavní napět σ 3a 33MPa Nejvetší redukovane napět v rádusu σ ex σ VMa Šířka ovlvněné vrstvy xx Nejmenší redukovane napět v rádusu σ ex1 18MPa m Zatížení - momentem soustava s tlumčem
45 Redukovane napět dle von Mses σ VMb 96 MPa První hlavní napět σ 1b 99 MPa Třetí hlavní napět σ 3b 11 MPa Poměrný gradent 1 σ ex σ ex1 χ R σ ex xx 1 mm Korekční součntel f G 1 σ CO 1 σ CT χ R d vz Poměr χ R α β 1 χ R Stanoevní ampltudy a střední hodnoty ekvvalentního napětí σ emax σ emn sgnσ 1a σ VMa sgnσ 1b σ VMb Ampltuda ekvvalentního napětí Střední hodnota ekvvalentního napětí σ emax σ emn σ em σ emax σ emn σ ea 44.5MPa 148.5MPa σ ea Součntel bezpečnost k α β σ CO η σ Kalene rádusy k kaleno 1.3 k ν σ f G.87 σ em R m Konec
46
47
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceOBSAH. MODÁLNÍ VLASTNOSTI KLIKOVÉHO ÚSTROJÍ FSI VUT BRNO ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU Ústav automobilního 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET...
OBSAH 1 VSTUPNÍ HODNOTY PRO VÝPOČET... 3 2 REDUKCE ROTAČNÍCH HMOT... 5 2.1 MOMENT SETRVAČNOSTI ROTAČNÍ HMOTY OJNICE... 5 2.2 MOMENT SETRVAČNOSTI JEDNOTLIVÝCH ZALOMENÍ... 5 3 REDUKCE POSUVNÝCH HMOT... 5
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceKinematika pístní skupiny
Kinematika pístní skupiny Centrický mechanismus s = r( cos(α)) + l [ ( λ 2 sin 2 α) 2] Dva členy z binomické řady s = r [( cos (α)) + λ ( cos (2α))] 4 I. harmonická s I = r( cos (α)) II. harmonická s II
VíceVYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ
VYNUCENÉ TORSNÍ KITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ Vlstní torsní kmtání po čse vymí vlvem tlumení, není smo o sobě nebepečné. Perodcký proměnný kroutící moment v jednotlvých lomeních vybudí vynucené kmtání, které
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VícePŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES
PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES OBSAH Příloha 1 Výpočtová zpráva z programu Mathcad. Příloha Výstupní protokoly pro ozubená soukolí z programu Tvarová pevnost ozubených kol společnosti
VícePĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceHNACÍ ÚSTROJÍ NEKONVENČNÍHO VIDLICOVÉHO VZNĚTOVÉHO ŠESTIVÁLCE S VYVAŽOVACÍM HŘÍDELEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceZÁŽEHOVÝ MOTOR PRO MALÁ OSOBNÍ VOZIDLA SPARK IGNITION ENGINE FOR SMALL PASSENGER CAR
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceMODÁLNÍ VLASTNOSTI KLIKOVÉHO ÚSTROJÍ ČTYŘVÁLCOVÉHO TRAKTOROVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceOperační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)
1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
Vícetrubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem.
Namáhání krutem Uvažujme přímý prut neměnného kruhového průřezu (Obr.2), popřípadě trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek : Prut namáhaný kroutícím momentem.
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceHNACÍ ÚSTROJÍ NEKONVENČNÍHO VIDLICOVÉHO VZNĚTOVÉHO ŠESTIVÁLCE S PRYŽOVÝM TLUMIČEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více1 VÝPOČTY ODPRUŽENÍ 1.1 ZDVIH KOLA PŘI NAKLOPENÍ KAROSERIE O HMOTNOSTI A TĚŽIŠTĚ. Naklopení karoserie: ψ = 2 deg Rozchod kol: t = 1605 mm
PŘÍLOHA I OBSAH 1 Výpočty odpružení...iv 1.1 Zdvih kola při naklopení karoserie o...iv 1. Hmotnosti a těžiště...iv 1.3 Tuhost pružin...vi 1.4 Klopení karoserie... VIII 1.4.1 Klopné tuhosti pružin...ix
VíceDVOUVÁLCOVÝ MOTOCYKLOVÝ MOTOR TWO-CYLINDER MOTORCYCLE ENGINE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceNÁSTROJE PRO NÁVRH PARAMETRŮ VYVÁŽENÍ MOTOCYKLOVÉHO ČTYŘTAKTNÍHO MOTORU
NÁSTROJE PRO NÁVRH PARAMETRŮ VYVÁŽENÍ MOTOCYKLOVÉHO ČTYŘTAKTNÍHO MOTORU P. Vrátník Katedra konstruování strojů - Fakulta strojní - Západočeská univerzita v Plzni Abstrakt Od sedmdesátých let minulého století
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceVÁLCOVÁ JEDNOTKA DVOUDOBÉHO MOTOCYKLOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRO UIVERSITY OF TECHOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePĚTIVÁLCOVÝ ŘADOVÝ VZNĚTOVÝ MOTOR S PRYŽOVÝM TLUMIČEM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více7. CVIČENÍ. Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku:
Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku: Mohrova kružnice pro rovinnou napjatost Kritéria pevnosti (pro rovinnou napjatost) Příklady MOHROVA KRUŽNICE PRO ROVINNOU NAPJATOST Rovinná, neboli dvojosá
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceZáklady stavby výrobních strojů Tvářecí stroje I KLIKOVÉ MECHANISMY MECHANICKÝCH LISŮ
KLIKOVÉ MECHANISMY MECHANICKÝCH LISŮ URČEN ENÍ PRÁCE KLIKOVÉHO LISU URČEN ENÍ SETRVAČNÍKU KLIKOVÉHO LISU KLIKOVÉ MECHANISMY MECHANICKÝCH LISŮ KLIKOVÁ HŘÍDEL OJNICE KLIKOVÁ HŘÍDEL BERAN LOŽISKOVÁ TĚLESA
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceTA Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace
Jaroslav Lacina, Martin Zlámal SANACE TUNELŮ TECHNOLOGIE A MATERIÁLY, SPÁROVACÍ HMOTY PRO OSTĚNÍ TA03030851 Sanace tunelů - technologie, materiály a metodické postupy Zesilování Optimalizace Petr ŠTĚPÁNEK,
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceKOGENERAČNÍ JEDNOTKA SE DVĚMA PLYNOVÝMI VIDLICOVÝMI ŠESTNÁCTIVÁLCI
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceHNACÍ ÚSTROJÍ ŘADOVÉHO TŘÍVÁLCOVÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVO O MOELOVÁNÍ V MECHNICE MECHNIK KOMPOZITNÍCH MTERIÁLŮ 2 Přednáška č. 7 Robert Zemčík 1 Zebry normální Zebry zdeformované 2 Zebry normální Zebry zdeformované 3 Zebry normální 4 Zebry zdeformované protažené?
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VíceŠnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.
.. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena
Víceexcentrický klikový mechanismus, vyvažování klikového mechanismu, torzní kmitání, vznětový čtyřválcový motor
ABSTRAKT, KLÍČOVÁ SLOVA ABSTRAKT Cílem diplomové práce je vyhodnocení vlivu excentricity klikového mechanismu na síly působící mezi pístem a vložkou válce pro zadaný klikový mechanismu. Následně je vyšetřen
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceKONSTRUKČNÍ NÁVRH PŘÍPRAVKŮ PRO ZMĚNU VÝROBNÍHO POSTUPU TLAKOVÝCH ZÁSOBNÍKŮ COMMON RAIL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceCTJ. Lineární moduly CTJ. Charakteristika. 03 > Lineární jednotky
Lneární moduly CTJ Charakterstka CTJ Lneární jednotky (moduly) řady CTJ jsou moduly s pohonem ozubeným řemenem a se dvěma paralelním kolejncovým vedením. Kompaktní konstrukce lneárních jednotek CTJ umožňuje
VíceJEDNOTKY. E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze. Abstrakt
SIMULAČNÍ MODEL KLIKOVÉ HŘÍDELE KOGENERAČNÍ JEDNOTKY E. Thöndel, Ing. Katedra mechaniky a materiálů, FEL ČVUT v Praze Abstrakt Crankshaft is a part of commonly produced heat engines. It is used for converting
VíceTŘÍVÁLCOVÝ ŘADOVÝ ZÁŽEHOVÝ MOTOR THREE-CYLINDER IN-LINE GASOLINE ENGINE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceCvičení Na těleso působí napětí v rovině xy a jeho napěťový stav je popsán tenzorem napětí (
Cvičení 11 1. Na těleso působí napětí v rovině xy a jeho napěťový stav je popsán tenzorem napětí ( σxx τ xy τ xy σ yy ) (a) Najděte vyjádření tenzoru napětí v soustavě souřadnic pootočené v rovině xy o
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Více1. Řešená konstrukce Statické řešení Výpočet průhybové čáry Dynamika Vlastní netlumené kmitání...
. Řešená konstrukce.... Statické řešení.... Výpočet průhybové čáry... 5. Dynamika.... Vlastní netlumené kmitání..... Jacobiho metoda rovinné rotace... 4.. Popis algoritmu... 4. Vynucené kmitání... 5 4.
VíceHNACÍ ÚSTROJÍ DESETIVÁLCOVÉHO LETECKÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILOVÉHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VícePřednáška 10. Kroucení prutů
Přednáška 10 Kroucení prutů 1) Kroucení prutu s kruhovým průřezem 2) Volné kroucení prutu s průřezem a) Masivním b) Tenkostěnným otevřeným, střed smyku c) Tenkostěnným uzavřeným 3) Ohybové (vázané) kroucení
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceOsové a deviační momenty setrvačnosti ploch (opakování ze 4. cvičení) Momenty setrvačnosti k otočeným osám Kroucení kruhových a mezikruhových průřezů
Jedenácté cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku: Osové a deviační momenty setrvačnosti ploch (opakování ze 4. cvičení) Momenty setrvačnosti k otočeným osám Kroucení kruhových a mezikruhových průřezů
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceZpráva pevnostní analýzy
1 z 26 18.6.2015 9:52 Analyzovaný soubor: MKP_vidlička1.iam Verze aplikace Autodesk Inventor: 2015 SP1 (Build 190203100, 203) Datum vyhotovení: 18.6.2015, 9:51 Autor simulace: Souhrn: Václav Široký MKP
VíceNAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT
Φd Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT KRUT KRUHOVÝCH PRŮŘEZŮ Součást je namáhána na krut
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceStanovení kritických otáček vačkového hřídele Frotoru
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky Stanovení ických otáček vačkového hřídele Frotoru Řešitel: oc. r. Ing. Jan upal Plzeň, březen 7 Úvod: Cílem předložené zprávy je
Vícelist číslo Číslo přílohy: číslo zakázky: stavba: Víceúčelová hala Březová DPS SO01 Objekt haly objekt: revize: 1 OBSAH
revize: 1 OBSAH 1 Technická zpráva ke statickému výpočtu... 2 1.1 Úvod... 2 1.2 Popis konstrukce:... 2 1.3 Postup při výpočtu, modelování... 2 1.4 Použité podklady a literatura... 3 2 Statický výpočet...
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceI. část - úvod. Iva Petríková
Kmitání mechanických soustav I. část - úvod Iva Petríková Katedra mechaniky, pružnosti a pevnosti Osah Úvod, základní pojmy Počet stupňů volnosti Příklady kmitavého pohyu Periodický pohy Harmonický pohy,
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Semestrální práce z předmětu MM Stanovení deformace soustav ocelových prutů Václav Plánčka 6..006 OBSAH ZADÁNÍ... 3 TEORETICKÁ ČÁST... 4 PRAKTICKÁ ČÁST...
VíceČelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými
VíceZpráva pevnostní analýzy
1 z 26 18.6.2015 10:01 Analyzovaný soubor: MKP_vidlička3.iam Verze aplikace Autodesk Inventor: 2015 SP1 (Build 190203100, 203) Datum vyhotovení: 18.6.2015, 10:01 Autor simulace: Souhrn: Václav Široký MKP
VíceTéma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání
Počítačová podpora statických výpočtů Téma: Dynamiky - Základní vztahy kmitání 1) Vlastnosti materiálů při dynamickém namáháni ) Základní vztahy teorie kmitání s jedním stupněm volnosti Katedra konstrukcí
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
VíceAnotace. Annotation. Klíčová slova. Key words
Anotace Cílem této bakalářské práce je navrhnout ojnici pro čtyřdobý vznětový motor na základě daných parametrů motoru. Mojí úlohou bylo navrhnout rozměry ojnice a provést pevnostní výpočet pro jednotlivé
VíceVYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ
VYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ Vlastní torsní kmitání po čase vymií vlivem tlumení, není samo o sobě nebepečné. Periodický proměnný kroutící moment v jednotlivých alomeních vybudí vynucené kmitání,
VíceHNACÍ ÚSTROJÍ TŘÍVÁLCOVÉHO ŘADOVÉHO VZNĚTOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ HŘÍDELE A ČEPY
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 4.1.Hřídele a čepy HŘÍDELE A ČEPY Hřídele jsou základní strojní součástí válcovitého tvaru, která slouží k
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceHNACÍ ÚSTROJÍ PĚTIVÁLCOVÉHO ZÁŽEHOVÉHO HVĚZDICOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INTSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceLaboratorní cvičení L4 : Stanovení modulu pružnosti
Laboratorní cvčení L4 Laboratorní cvčení L4 : Stanovení modulu pružnost 1. Příprava Modul pružnost statcký a dynamcký (kap. 3.4.2., str. 72, str.36, 4) Měření statckého modulu pružnost (kap. 5.11.1, str.97-915,
VíceŘešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty
Dokument: SX011a-CZ-EU Strana 1 z 7 Eurokód Vypracoval rnaud Lemaire Datum březen 005 Kontroloval lain Bureau Datum březen 005 Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými Tento příklad seznamuje
Vícepneumatiky a kola zavěšení kol odpružení řízení
Podvozky motorových vozidel Obsah přednášky : pneumatiky a kola zavěšení kol odpružení řízení Podvozky motorových vozidel Podvozky motorových vozidel - nápravy 1. Pneumatiky a kola. Zavěšení kol 3. Odpružení
VícePÍST ČTYŘDOBÉHO ZÁŽEHOVÉHO MOTORU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
VíceAnotace. Klíčová slova. Annotation. Key words
Anotace Klíčová slova Annotation Key words Abstrakt Cílem této diplomové práce je návrh klikového hřídele vznětového leteckého motoru se zadanými základními parametry. Motor je plochý čtyřválcový s protiběžnými
VíceFYZIKA I. Rovnoměrný, rovnoměrně zrychlený a nerovnoměrně zrychlený rotační pohyb
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ FYZIKA I Rovnoměrný, rovnoměrně zrychlený a nerovnoměrně zrychlený rotační pohyb Prof. RNDr. Vilém Mádr, CSc. Prof. Ing. Libor Hlaváč, Ph.D.
VíceZákladní parametry a vlastnosti profilu vačky
A zdvih ventilu B časování při 1mm zdvihu C časování při vymezení ventilové vůle D vůle ventilu Plnost profilu vačky má zásadní vliv na výkonové parametry motoru. V případě symetrického profilu se hodnota
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNIHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceProjekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/ Teorie frézování
Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/03.0009 Teorie frézování Geometrie břitu frézy Aby břit mohl odebírat třísky, musí k tomu být náležitě upraven. Každý
VíceŘešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného průřezu
Dokument: SX036a-CZ-EU Strana 1 z 8 Řešený příklad: Požární odolnost uzavřeného svařovaného Příklad ukazuje návrh uzavřeného svařovaného z oceli S355. Nosník o rozpětí 35 metrů je součástí střešní konstrukce,
VíceMěření momentu setrvačnosti
Měření momentu setrvačnosti Úkol : 1. Zjistěte pro dané těleso moment setrvačnosti, prochází-li osa těžištěm. 2. Zjistěte moment setrvačnosti daného tělesa k dané ose metodou torzních kmitů. Pomůcky :
Více1 Elektrotechnika 1. 9:00 hod. G 0, 25
A 9: hod. Elektrotechnka a) Napětí stejnosměrného zdroje naprázdno je = 5 V. Př proudu A je svorkové napětí V. Vytvořte napěťový a proudový model tohoto reálného zdroje. b) Pomocí přepočtu napěťových zdrojů
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ PRŮVODCE GB01-P03 MECHANIKA TUHÝCH TĚLES
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Prof. RNDr. Zdeněk Chobola,CSc., Vlasta Juránková,CSc. FYZIKA PRŮVODCE GB01-P03 MECHANIKA TUHÝCH TĚLES STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU
VícePOJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceČTYŘDOBÝ MOTOR PRO MALOU MECHANIZACI FOUR-STROKE ENGINE FOR SMALL MECHANIZATION
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceŘešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice
Dokument č. SX014a-CZ-EU Strana 1 z 10 Eurokód Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice V příkladu je navržen rovnoměrně zatížený prostě uložený spřažený stropní nosník. Nosník je zatížen:. vlastní
VíceStavební fakulta Katedra mechaniky. Jaroslav Kruis, Petr Štemberk
České vysoké učení technické v Praze Stavební fakulta Katedra mechaniky Fuzzy množiny, fuzzy čísla a jejich aplikace v inženýrství Jaroslav Kruis, Petr Štemberk Obsah Nejistoty Teorie pravděpodobnosti
VíceDVOUVÁLCOVÝ ZÁŽEHOVÝ MOTOR PRO OSOBNÍ AUTOMOBIL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více13. Zděné konstrukce. h min... nejmenší tloušťka prvku bez omítky
13. Zděné konstrukce Navrhování zděných konstrukcí Zděné konstrukce mají široké uplatnění v nejrůznějších oblastech stavebnictví. Mají dobrou pevnost, menší objemová hmotnost, dobrá tepelně izolační schopnost
VícePŘÍLOHA A. ÚSTAV VÝKONOVÉ ELEKTROTECHNIKY A ELEKTRONIKY Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně
Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií 72 Vysoké učení technické v Brně PŘÍLOHA A Obrázek 1-A Rozměrový výkres - řez stroje Označení Název rozměru D kex Vnější průměr kostry D kvn Vnitřní
VíceNosné desky. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek (h/l < 1/10) 3. Mindlinova teorie pro tlusté desky (h/l < 1/5)
Nosné desky Deska je těleso, které má jeden rozměr mnohem menší než rozměry zbývající. Zatížení desky je orientováno výhradně kolmo k její střednicové rovině. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek
VíceMOŽNOSTI VYVÁŽENÍ DVOUVÁLCOVÉHO MOTORU PRO TRAKTOROVÉ POUŽITÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceMATEMATIKA III. π π π. Program - Dvojný integrál. 1. Vypočtěte dvojrozměrné integrály v obdélníku D: ( ), (, ): 0,1, 0,3, (2 4 ), (, ) : 1,3, 1,1,
MATEMATIKA III Program - vojný integrál. Vpočtěte dvojrozměrné integrál v obdélníku : + dd = { < > < > } ( 3), (, ) : 0,, 0,, dd = { < > < > } ( 4 ), (, ) :,3,,, + dd = { < > < > } ( ), (, ):,0,,, + dd=
Více