Úvod do RTfermo uživatelská příručka

Úvod do RTfermo uživatelská příručka

Tato uživatelská příručka je určena jako pracovní předloha uživatelům systémů RIBTEC. Postupy uvedené v této příručce, jakož i příslušné programy, jsou majetkem RIB. RIB si vyhrazuje právo bez předchozího upozornění provádět změny v této dokumentaci. Software popisovaný v této příručce je dodáván na základě Kupní softwarové smlouvy. Tato příručka je určena výhradně zákazníkům RIB. Veškeré uváděné údaje jsou bez záruky. Bez svolení RIB nesmí být tato příručka rozmnožována a předávána třetím osobám. V otázkách záruky odkazujeme na naše Všeobecné smluvní podmínky pro software. Copyright 215 RIB Software AG Český překlad a rozšíření, copyright 215 RIB stavební software s.r.o. RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 156/99 14 Praha 4 telefon: +42 241 442 78 email: info@rib.cz Stav dokumentace: 3-215 RIBTEC je registrovaná značka RIB stavební software s.r.o. Windows Vista, Windows 7 a Windows 8 jsou registrovanými obchodními značkami společnosti Microsoft Corp. Další v této příručce používané názvy produktů jsou pravděpodobně vlastnictvím jiných společností a jsou používány pouze pro účely identifikace

OBSAH 1 ZÁKLADY OBSLUHY 5 1.1 Start programu 5 1.2 Záložky panelu 6 1.3 Panel nástrojů 6 1.4 Pull-Down-Menu 7 1.4.1 Menu Dílec 7 1.4.2 Menu Statika 7 1.4.3 Menu Možnosti 7 1.4.4 Menu Nastavení 7 1.4.5 Menu? 8 1.5 Grafické okno 8 1.6 Popis průřezu 8 1.6.1 Geometrie průřezu 8 Obdélník 8 Deska 8 Průřez T 8 Zdvojené T 9 Zdvojené T s náběhy 9 1.6.2 Torzní charakteristiky 1 1.6.3 Náběhy průběh průřezů 1 1.7 Stavy statického systému 11 1.8 Časová osa 11 1.9 Předpětí 12 1.9.1 Geometrie kabelů 12 Předpětí v licí formě 12 Dodatečné předpětí 12 1.9.2 Podmínky předpětí 12 1.1 Oblasti diskontinuit 12 1.11 Požární odolnost 13 1.12 Dokumentace výsledků 13 1.13 Řízení výstupů 13 1.13.1 Časy návrhů 13 1.13.2 Formát tisku 14 1.13.3 Výsledková sestava 14 1.13.4 Dokumentace 14 1.14 Přenos dat CAD 14 1.14.1 Import makra ZAC do ZACView 14 2 ÚVOD 15 2.1 Popis dílce 15 2.1.1 Průřez 15 2.1.2 Popis statického systému 16 2.1.3 Data materiálu 16 2.2 Jednotlivé pracovní kroky 16 3 SYSTÉM 17 3.1 Zadání systému 17 4 ÚČINKY 18 4.1 Druhy účinků 18 4.1.1 Kombinační součinitele 18 4.1.2 Časová osa 18 4.2 Zadání zatížení 18

OBSAH 5 PŘEDPĚTÍ 19 6 NÁVRHOVÉ PARAMETRY 19 6.1 Minimální výztuž 19 6.1.1 Definice výztuže 2 6.2 Mezní průměr 2 7 ŘÍZENÍ VÝSTUPŮ 2 7.1 Stupeň 1: globální řízení výstupů 2 7.2 Stupeň 2: řezy pro výstup 21 7.3 21 8 VÝSTUP DOKUMENTŮ 22

Základy obsluhy Start programu 1 Základy obsluhy Program RTfermo nabízí více různých možností startu programu zadávání, nastavení, řízení výstupů přes 1. záložky panelu 2. panely nástrojů 3. menu pull down 4. grafická okna Tyto možnosti nemusí být považovány za výhradní, ale mohou být vzájemně a libovolně kombinované. Např. materiály můžeme definovat nejprve na záložce panelu a později upravovat jejich nastavení na panelu nástrojů nebo v menu pull down Nastavení a naopak. 1.1 Start programu Nabízí se více způsobů startu programu RTfermo. 1. způsob: Vstupte na panel Start Windows a proveďte START > Všechny programy > RIB > RIB stavební statika > RIBTEC > RTfermo 2. způsob: vstupte do libovolného okna Průzkumníku, např. do složky projektových dat a stiskněte pravé tlačítko myši. Nový > RIBTEC Zadávací položka > RIB stavební statika vytvořit novou položku spustí nabídku instalovaných programů RIBTEC 1. Zvolte skupinu programů RIBtec konstrukční stavební statika a program RTfermo. 2. Zadejte jako název Vazník a dále klikněte na tlačítko OK. Nyní zvolíme způsob 1 a program se bezprostředně nastartuje. Objeví se panel uživatelského prostředí RTfermo s grafickým oknem a celkem 1 záložkami. 5 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Po startu je zpravidla jako aktivní záložka Dílec. 1.2 Záložky panelu V následujícím přehledu všeobecně objasníme obsahy záložek panelu: Záložka Dílec Systém Průřezy Uložení Prostupy Zatěžovací stavy Zatížení Předpětí Vnitřní účinky Návrhy Vstupy, nastavení Název dílce Návrhová norma Typ stavby Konstrukční třída (Třída prostředí) Materiály Kombinační součinitele Nastavení k součinitelům D+S Systémové parametry Globální časová osa Spřažené průřezy: Průřez prefabrikátu (1. dílčí průřez) Průřez monolitické desky (2. dílčí průřez) Torzní charakteristiky Údaje k dodatečně vložené výztuži Průběh průřezů, skokové změny, náběhy Typ uložení Podmínky uložení, tuhosti pružin Ozuby pro koncové podpory Prostup stojiny: obdélníkový, kruhový Definice druhu účinku U nového účinku: nastavení jeho vlastností Hodnoty zatížení ke zvolenému zatěžovacímu stavu: Osamělá zatížení Liniová zatížení Automatické generování vlastní tíhy Teplotní zatížení Pro nelineární výpočet: vytvoření celkového zatížení Ideální kabel Přepínací výztuž Geometrie předpětí Podmínky předpětí Odizolování (separace kabelů) Jen u výřezu ze staticky neurčitého systému: přímé zadání externě stanovených vnitřních účinků Návrhové parametry: Minimální výztuž, osové krytí, max. průměr výztuže Nastavení k návrhům na MSÚ Nastavení k návrhům na MSP Nastavení k návrhům na MS únavy Nastavení k tabelární požární odolnosti Základy obsluhy Záložky panelu 1.3 Panel nástrojů V následujícím přehledu obecně objasníme ikony na panelu nástrojů. Mnohá z v záložkách obsažených nastavení se mohou také obsluhovat přes panelu nástrojů. Ikona panelu nástrojů Funkce Vytvořit nový nosník Načíst existující zadání Uložit zadání jako Nastavení materiálů Kombinační součinitele Nastavení k součinitelům D+S Výpočet vnitřních účinků / bez sestavy RIB stavební software s.r.o., Praha 215 6

Základy obsluhy Pull-Down-Menu Grafický náhled výsledků / bez sestavy Sestavit protokol výsledků / vytvořit dokument Návrhové parametry Posouzení napětí Posudek stability Výkres mřížky / rozhraní CAD Nápověda / dokumentace Info / informace o programu 1.4 Pull-Down-Menu Všechna existující nastavení v záložkách a panelu nástrojů můžeme obsluhovat rovněž přes menu pull down. 1.4.1 Menu Dílec Dílec Nový Načíst Zavřít Uložit Uložit jako Export (Trimas) Ukončit 1.4.2 Menu Statika Statika Spočítat vnitřní účinky Grafický náhled výsledků Sestava start výpočtu spojitého nosníku Posouzení napětí Posudek stability - podle Manna n e b o - nelineárním výpočtem FEM ve 3D s trhlinami a efektivními tuhostmi přenos dat do CAD 1.4.3 Menu Možnosti Možnosti 1.4.4 Menu Nastavení Nastavení Tiskový výstup Grafický výstup Výpočet (pouze pro nelineární výpočet!) Výstup ZAC Součinitele spolehlivosti Kombinační součinitele Součinitele D+S Výpočet (řízení nelineárního výpočtu) Rozsah výstupů Nastavení návrhů (návrhy s porušením betonu trhlinami) Výstupní řezy (lokální řízení) Konstrukční detaily (diskontinuity) 7 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

1.4.5 Menu?? Úvod Teorie Servis Info Základy obsluhy Grafické okno 1.5 Grafické okno Popisy kót lze upravovat také přímo v grafickém okně. Výběrem kóty, stisknutím pravého tlačítka myši a úpravou hodnoty v panelu, např. u geometrie systému a zatížení. V dalším se mohou zadávat všechny typy zatížení, označením stavebního prvku, stisknutím pravého tlačítka myši a zadáním v panelu zatížení. 1.6 Popis průřezu Průřezy prefabrikátu a spřaženého průřezu se skládají z parametrizovaných typů průřezů jako jsou obdélník, nosník, zdvojené T a zdvojené T s náběhy pásnic a stojiny. Typ zdvojené T představuje momentálně nejobecnější typ průřezu prefabrikátu, který může být z hlediska jeho statických hodnot uvažován i jako nesymetrický (návrh přes to pouze na rovinný ohyb). Monolitická dobetonávka se uvažuje vždy jako obdélníková. 1.6.1 Geometrie průřezu Geometrie průřezu se vytváří parametricky. Může se jednat o tyto druhy: Obdélník Obdélník Deska Šířka průřezu Výška průřezu Deska Šířka průřezu b = 1. m Výška průřezu h Průřez T Průřez T Šířka stojiny b Výška průřezu h Šířka horní pásnice bm Tloušťka desky hf b h RIB stavební software s.r.o., Praha 215 8

Základy obsluhy Popis průřezu Zdvojené T Zdvojené T Šířka stojiny b Výška průřezu h Šířka horní pásnice bfh Šířka dolní pásnice bfd Tloušťka horní pásnice hfh Tloušťka dolní pásnice hfd Zdvojené T s náběhy Zdvojené T s náběhy Šířka stojiny horní bsh Šířka stojiny dolní bsd Výška průřezu hs Šířka horní pásnice bfh Šířka dolní pásnice bfd Tloušťka horní pásnice hfh Tloušťka dolní pásnice hfd Náběh horní pásnice dfh Náběh dolní pásnice dfd Pochopitelně lze z typu zdvojené T vytvořit degenerací příslušných parametrů na numerickou nulu obdélníkový průřez, resp. průřez T s horní nebo dolní pásnicí. Pokud má být ze zdvojeného T generován průřez T s horní pásnicí, pak je třeba zadat realistickou výšku dolní pásnice např. 2 cm a její šířku nastavit na numerickou nulu např.,1 cm. Tedy existence pásnice je definovaná její šířkou. Osově nesymetrický průřez se přesto vždy navrhuje a posuzuje jako namáhaný na rovinný ohyb. Odpovídajícím způsobem se zohlední pouze průřezové charakteristiky. 1.6.2 Torzní charakteristiky U železobetonových průřezů, které jsou namáhané na kroucení, se musí přímo zadat, resp. nechat spočítat následující, obecné torzní průřezové charakteristiky: torzní moment setrvačnosti It, plocha uvnitř komory Ak, obvod střednicové čáry komory Uk, tloušťka stěny náhradní komory hk. Pokud nebyly torzní parametry nově zadaných průřezů na příslušném panelu přímo zadány nebo spočteny, tj. zůstaly nulové, pak tyto program automaticky spočte bezprostředně před vlastním výpočetním během jako ideální, tj. ze zadaných geometrických rozměrů. U ŽB průřezů je však obvyklé, podle skutečného stupně vyztužení a dalších okrajových podmínek dílce, na základě zkušeností torzní parametry průřezů redukovat (cca o 2%). Z těchto důvodů program ponechává nenulové hodnoty torzních parametrů zásadně vždy bez jakékoliv změny, tj. jejich hodnota je plně pod kontrolou uživatele. Důsledkem a potenciálním zdrojem obtíží tohoto postupu může být, že při vytváření nových zadání jako kopie z původních, starších projektů, zůstanou po úpravách geometrie 9 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Základy obsluhy Stavy statického systému průřezu jeho nenulové torzní parametry na starších, původních hodnotách, které se popř. mohou značně lišit o nové, změněné geometerie průřezu. Kroucení se u nosníků posuzuje pouze tehdy, pokud je nezbytné pro statickou rovnováhu. Návrhy na kroucení proto probíhají jen tehdy, když se uvedené se hodnoty nerovnají nule. Torzní moment setrvačnosti musí být vždy větší než. 1.6.3 Náběhy průběh průřezů U každého nového zadání se nejdříve přes celkovou osu nosníku generuje konstantní průřez stejného typu. Délka nosníku je 2,5 m. Výška nosníku je konstantní 9 cm. Nyní se má vytvořit sedlový vazník s výškou 14 cm ve vrcholu. Postupujte následujícím způsobem: 1. Aktivace záložky Průřezy 2. Zadání průřezu ve středu rozpětí: Zadání X=2,5/2=1,25 m 3. Úpravy průřezu: Úpravy, průřez Q-1 kopírovat průřez Q-2 4. Úpravy průřezu Q2: Upravit výšku h=14 cm 5. Úprava vztažné osy: Vztažná osa nosníku leží na horní hraně Q-1. Vzdálenost horní hrany Q-2 ke vztažné ose je tedy 9-14 = -5 cm Mezilehlé průřezy se interpolují. Podobný postup lze provést v oblastech nadpodporových zesílení nebo/a mají-li se vytvořit skoky v průřezech. Mezilehlé průřezy se generují následovně: 6. Vložit průřez u levé podpory. Přesah nosníku je 25 cm. Zesílení má zasahovat 1. m do pole. Souřadnice X=1.25 m 7. Úpravy průřezu: Interpolace mezi průřezem 1 a průřezem 2, interpolační faktor lze spočítat jako: dx=1,25 a dl=1,25 průřez Q-3 8. Upravit průřez Q-3: Šířka b=4 cm, výška a vztažná osa byly interpolovány automaticky 9. Totéž analogicky pro x=19,25 m. Přiřadit průřez Q-3 nebo vytvořit analogicky nový průřez Q-4 Je třeba respektovat polohu vztažné osy. Její poloha se zobrazuje souřadným systémem zakresleným v průřezu. 1.7 Stavy statického systému Program rozlišuje 3 různé statické systémy Konečný systém s nebo bez pomocných stojek; max 2 pomocné stojky se automaticky odstraňují v čase t3 Systém uskladnění Systém pro transport Stavy systému Konečný a Uskladnění se řeší v jednom výpočetním běhu. Systém pro Transport se řeší samostatně. Definice systému se nastavuje na záložce Systém, volba systému pro který běží výpočet se provádí na záložce Návrh. RIB stavební software s.r.o., Praha 215 1

Základy obsluhy Časová osa 1.8 Časová osa Pro výpočet účinku dotvarování, smršťování a relaxace musí být definovány vhodné časy na globální časové ose. Těmito časy se popisuje kdy dochází ke změně statického systému (historie systému), kdy se mění průřez (historie průřezu), kdy se aktivují zatížení (historie zatížení). Jednotkou času je den. Program předpokládá běžný (normový) průběh nárůstu pevnosti betonu, tj. bez technologických úprav. Pro tuto časovou osu, ve které dílec vzniká a slouží, se zavádějí na globální časové ose vyhodnocovací časy, které ohraničují jednotlivé intervaly dotvarování. RTfermo uvažuje maximálně 6 vyhodnocovacích časů a 4 intervaly dotvarování (interně se pro dotvarování slučují t2 + t3 a t4 + t5, což je v souladu se stavební přesností). Vyhodnocovací časy t1: vlastní tíha prefabrikátu / předpětí 1 t2: vlastní tíha monolitu t3: spřažení, uvolnění pomocných stojek t4: předpětí 2 t5: vystrojení konstrukce / proměnné zatížení t6: t 1 Zadání při jednostupňovém předpětí ve dnech: t1 < t2 < t3 < t5 < t6 Předpětí prefabrikátu v t1 ( ne v t4! ) Časové údaje předpokládají normativní podmínky, tj. časy se rozumí bez zohlednění urychlovacích přísad aj. Zadání při dvoustupňovém předpětí ve dnech: t1 < t2 < t3 < t5 < t6 Výjimka t4: předpětí 2 do zatuhnutého monolitického betonu: t4 > t3 předpětí 2 do měkkého monolitického betonu: t4 < t3 Zadání bez předpětí : t1 < t2 < t3 < t5 < t6 11 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Základy obsluhy Předpětí Součinitele dotvarování a smršťování Okrajové podmínky pro výpočet součinitelů dotvarování a smršťování mohou být definovány v panelu součinitel D+S na záložce Dílec nebo v menu PullDown Nastavení. Relativní vlhkost vzduchu Faktor pro součinitel dotvarování Faktor pro součinitel smršťování 1.9 Předpětí to až t1, to a t1 zde nejsou míněny shodně s časy na globální časové ose. Čas t1 se v tomto smyslu kryje s časem t5 na globální časové ose. t1 (vlastně = t5) až too součinitelé dotvarování se paušálně násobí tímto faktorem = 1 bez redukce = plná redukce, bez dotvarování součinitelé smršťování se paušálně násobí tímto faktorem = 1 bez redukce = plná redukce, bez smršťování 1.9.1 Geometrie kabelů Nejdříve se zadává poloha řídících bodů k podélné ose X a její výška Z oproti bodu X, Z= m, který leží zpravidla na horní hraně prefabrikátu prvního průřezu v pořadí. Předpětí v licí formě Při předpětí v licí formě (struny, lana, pruty) je zpravidla zapotřebí pouze řídících 2 bodů (standardní nastavení). Dodatečné předpětí U dodatečného předpětí je zpravidla zapotřebí nejméně 3 řídících bodů. Vedení ideálního kabelu může být po úsecích parabolické nebo jako přímé ze zadáním požadovaných podmínek tangenty. Pro kvadratickou parabolu je zapotřebí 3 řídících bodů nebo 2 bodů s podmínkou tangenty. (Podmínka tangenty ==, horizontální úsečka). Jinak se vytváří geometrie kabelů jako kubická parabola. 1.9.2 Podmínky předpětí Na konci každého ideálního kabelu (levý a pravý konec) se připouští 3 podmínky předpětí předepnout popustit dopnout zakotvit s pokluzem přichází v úvahu jako 4. podmínka předpětí Údaje předpínací sily v procentech se vztahují na dovolené napětí předpínací výztuže podle nastavené normy. Mimo to lze definovat také podmínky předpětí ležící uvnitř ideálního kabelu jako např. určitá síla na určitém místě, např. 1% na místě X=... m (podmínka předpětí Síla + Místo ). 1.1 Oblasti diskontinuit Návrhové parametry a volba návrhů pro prostupy ozuby výztuž na štěpení se nastavují na panelu Konstrukční detaily v menu pull down > Nastavení. RIB stavební software s.r.o., Praha 215 12

Základy obsluhy Požární odolnost 1.11 Požární odolnost Posouzení tabelární odolnosti pro požární stavby lze zvolit v záložce Návrhy. Třída požární odolnosti Ohoření As.prov/As.req Statický systém požadovaná délka požární odolnosti 3-stranné zespodu 4-stranné shora a zespodu = 1 staticky nutná výztuž > 1 skutečně vložená výztuž v tomto případě zpravidla staticky určitý 1.12 Dokumentace výsledků Dokumentace výsledků se skládá z následujících kroků: Řízení výstupů globální řízení výsledků řízení návrhů (čas) řezy pro výstup (výpočet, bez tisku) Výsledkové sestavy Dokumentace 1.13 Řízení výstupů V 1. kroku se stanovuje, co přesně má být spočítáno a vytisknuto, např.: protokol zadání předpětí vnitřní síly kombinace vnitřních sil dekomprese návrhy na MSÚ, MPS, únavu, napětí ozuby, prostupy výztuž na štěpení aj. Grafický výstup statického systému a vnitřních účinků lze řídit přes grafický výstup. Pod prostupy se definují nejen parametry návrhů prostupů, ale i podporových ozubů. Ve 2. kroku se stanovuje, ve kterém čase a výsledném formátu se má návrh vytisknout: 1.13.1 Časy návrhů t1: vlastní tíha prefabrikátu / předpětí 1 t2: vlastní tíha monolitu t3: spřažení, uvolnění pomocných stojek t4: předpětí 2 t5: vystrojení konstrukce / proměnné zatížení t6: t 1 13 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

1.13.2 Formát tisku Základy obsluhy Přenos dat CAD výpočet, stručný tisk a grafika, tj. výpočet a návrh probíhají na všech zvolených řezech pro výstup, ale nenásleduje sestava výsledků stručný tisk, přehledná rekapitulace výsledků detailní tisk s reprodukovatelnými výsledky pro každý návrhů Ve 3. kroku se mohou řezy pro výstup vypnout řezy pro výstup vypnout 1.13.3 Výsledková sestava Pomocí Tisk výsledků na panelu nástrojů nebo v menu pull down: Statika > Sestava se objeví ty výsledky, které byly předtím nastaveny v krocích 1 až 3. Výsledkové sestavy zpravidla obsahují grafické průběhy. 1.13.4 Dokumentace Protokol výsledků se zobrazuje buď v programu RTprint nebo v RTconfig podle toho co je zvoleno v menu pull-down Možnosti Tisk... Po levé straně okna RTconfig se zobrazují výsledky uspořádané hierarchicky ve stromové struktuře. Toto představuje obsah dokumentu a má 2 funkce. Zobrazení protokolu výsledků v uživatelem zvolené hladině (kapitole) a místě protokolu. Kliknutím levým tlačítkem myši na Zobrazení v řádku menu pull-down lze otevřít kontextové menu, ve kterém se volí globální hloubka zobrazovaných hladin (kapitol) protokolu. Pohybem ve struktuře kapitol lze rychle a cíleně zkontrolovat každý posudek, aniž by uživatel musel listovat celým obsahem protokolu tam a zpět. Přesuňte s ukazatel myši na požadovanou kapitolu ve struktuře obsahu. Kliknutím na levé tlačítko myši se v pravém okně ihned zobrazí požadovaná část protokolu. Pokud chcete tisknout nezkrácený protokol, klikněte na v menu pull-down na Export. Další kliknutí na RTprint nebo v panelu nástrojů na ikonu RTprint se přegeneruje protokol do programu RTprint. Zde lze dále protokol editovat nebo již přímo tisknout. Dokument se může v zásadě skládat z více výsledkových sestav, které se připojí přes Vložit výsledkové sestavy. Veškerá nastavení řízení výstupů a managementu dokumentace se při ukládání zachovávají; tj. při dalším spuštění programu jsou opět aktivní. 1.14 Přenos dat CAD Pomocí ikony se vytváří makro ZAC pro generování výkresů CAD. Tato data lze otevřít v CAD RIBTEC ZEICON nebo pomocí ZACView exportovat ve formátu DXF do libovolného jiného CAD. rozteč třmínků pro vedení předpínacích kabelů se zadává v panelu Přenos dat CAD exportem makra se vytvoří soubor typu <ZCC> spustí se program ZACView, do kterého se načte zmíněný <Soubor, Rozhraní> parametrický dialog ZACView se potvrdí a ukončí pomocí <Sestavit> následně se sestaví a vykreslí konstrukční dílec s informacemi o vedení předpínacích kabelů 1.14.1 Import makra ZAC do ZACView Před otevřením programu ZACView se objeví dva dotazy, které potvrdíte vždy pomocí <Sestavit> a převezmete tak předdefinovaná nastavení. Zobrazí se parametrizovaný dílec s výkresem mřížky použitých předpínacích kabelů. Data ZAC vytvořená z RTfermo se skládají ze tří stejnojmenných souborů lišících se pouze typem. Název souboru může být uživatelem upraven, typy souborů (koncovky) jsou fixní a připojují se automaticky. RIB stavební software s.r.o., Praha 215 14

Úvod Popis dílce Jeden ze souborů je zásadně typu.zcc, který pak umí dále načítat a zpracovávat CAD ZEICON. Druhý soubor obsahuje informace k projektu, typ.zci, třetí soubor je typu.bmp a usnadňuje listování v makrech ZAC při načítání do CAD ZEICON. Obrázek: Výkres CAD s vedením kabelů Důležité: Pokud přenášíte data ZAC z jednoho pracoviště na jiné, pak je pro ZEICON důležité předání všech tří uvedených souborů. V případě exportu výkresu z ZACView ve formátu DXF postačí pro přenos těchto obecných vektorových dat pouze příslušný soubor typu DXF. 2 Úvod 2.1 Popis dílce U úvodního příkladu se jedná o předpjatý vazník s rovnoběžnými pásnicemi skladovací a logistické haly, předpjatý v licí formě s okamžitou soudržností. Příčná rozteč vazníku je 6 m. Štíhlost nosníku (poměr rozpětí k výšce nosníku) je 14,2. Výpočet a návrh probíhá dle ČSN EN 1992-1-1. Návrhy na mezním stavu použitelnosti uvažují třídy prostředí XC1 a XF1. 2.1.1 Průřez Jako typ průřezu se přiřazuje průběžně podél celé délky nosníku průřez zdvojené T. Obrázek: Okótovaný průřez prefabrikátu s rozměry 15 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

2.1.2 Popis statického systému Délka prostého nosníku je 2,2 m. Níže zobrazené podpory představují jeho konečný stav. Úvod Jednotlivé pracovní kroky Obrázek: Okótovaný statický systém s rozměry 2.1.3 Data materiálu Materiál Prefabrikát C35/45 fck = 35 fctm = 3.2 Ecm = 299 Ecm = 333 Předpínací výztuž ST 157/177 fp.1k = 15 fpk = 177 Ap =.93 Ep = 195 Betonářská výztuž B 5B (vysoká duktilita) fyk = 5 Es = 2 Zatížení Předpětí Šířka trhliny 2.2 Jednotlivé pracovní kroky 1. Spustit program 2. Vlastnosti materiálů 3. Zadání systému a zatížení 4. Zadání předpětí Vlastní tíha konstrukce Vystrojení konstrukce Sníh Proměnné zatížení (kategorie E) Předpětí s okamžitou soudržností (velmi nízká relaxace) Pk,su = 1.5 Pm,t p Pk,inf =.95 Pm,t Silové zatěžování wk =.3 ds = 1 5. Výpočet vnitřních účinků včetně kombinací 6. Posouzení dekomprese ( dle normy se provádí až od třídy prostředí XC2) 7. Kontrola napětí a optimalizace předpětí (dle normy se provádí pouze pro předpjaté dílce, popř. ŽB dílce mostních staveb) 8. Návrhy a posouzení podle nastavené normy RIB stavební software s.r.o., Praha 215 16

Systém Zadání systému 3 Systém 3.1 Zadání systému Zvolte Menu > Dílec > Nový Návrhová norma Délka nosníku dělení n-tel (vnitřní konečné prvky) Osové krytí výztuže monolitu Osové krytí výztuže prefabrikátu, horní Osové krytí výztuže prefabrikátu, dolní ČSN EN 1992-1-1, pozemní stavby 2,2 m 5 4 cm 3 cm 3 cm a definujte průřez Prefabrikát Zdvojené T Úpravy upravit rozměry průřezu (viz popis dílce) Monolitická deska vzhledem k tomu, že nebude žádná provedená jsou tyto rozměry Nyní se nacházíte v záložce Dílec. Je nastaveno: Název dílce Zadat Vazník Návrhová norma ČSN EN 1992-1-1 Typ stavby Pozemní stavby Konstrukční třída třída S3 1. Zvolte materiál prefabrikátu > Součinitele spolehlivosti... > Prefabrikát > Volba... > a nastavte C35/45. 2. Zvolte typ cementu (N,R); 32.5R, 42.5N 3. Zkontrolujte dílčí součinitele spolehlivosti materiálu 4. Zopakujte krok 1. až 3. pro výztuž Zvolte jako zobrazovací program RTconfig v pull down menu Možnosti > Tisk... Přejděte k záložce Systém. Délka nosníku a vnitřní dělení FEM ntel jsou již nastaveny. Konečný systém levý přesah Konečný systém pravý přesah Systém pro uskladnění Časová osa Vlastní tíha prefabrikátu Vystrojení konstrukce too všechny další časy v tomto případě nehrají roli.15 m.15 m shodný s konečným 7 d 6 d 365 d Přejděte k záložce Průřezy. Dílčí průřez s polohami betonářské výztuže horní a dolní je již definován. Tento průřez probíhá prozatím konstantně přes celou délku nosníků bez zesílení v oblasti podpor. Návrhové řezy jsou automaticky definovány jednak přes dělení ntel a jednak polohou podpor a rozměrem podpory d. Vložit Úpravy Smazat Generovat řezy Vložit nový návrhový řez a přiřadit k němu průřez Úpravy návrhového řezu; tj. upravit průřez na daném místě Smazat návrhový řez Generují se automaticky všechny návrhové řezy 17 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Účinky Druhy účinků Smazat generované řezy Mažou se všechny automaticky generované návrhové řezy X=. m upravit označenou souřadnici X: např. zadat 2, m a vytvořit nový řez pomocí Vložit Pokud má být veden posudek na stabilitu sklopením, pak je třeba vždy zadat torzní moment setrvačnosti It. 4 Účinky Účinky se zde rozumí vnější účinky. Téma předpětí se popisuje samostatně v kapitole Předpětí. 4.1 Druhy účinků Přejděte k záložce Zatěžovací stavy. Zde se definují všechny zatěžovací stavy s ohledem na název a druh účinku. Počet přednastavených druhů účinků se liší pro pozemní nebo mostní stavby. V programu předdefinované druhy zatěžovacích stavů zpravidla postačí pro zadání všech běžných zatížení; tj. obvykle se nemusí vytvářet nové, vlastní ZS. Stejně tak není nutné všechny předdefinované zatěžovací stavy naplňovat hodnotami, pokud tyto nepřipadají v úvahu. Použití předdefinovaných zatěžovacích stavů Použití nových zatěžovacích stavů Příslušné atributy zatěžovacích stavů jsou pevně nastaveny; zde jsou uvedeny všechny možné, standardní zatěžovací stavy Platí pouze pro proměnně účinky; atributy zatěžovacích stavů se musí přiřadit; doporučuje se kontrola kombinačních součinitelů k odpovídajícím atributům zatěžovacích stavů 4.1.1 Kombinační součinitele V závislosti na atributech zatěžovacích stavů se v záložce Dílec > Kombinační součinitelé mohou modifikovat dílčí a kombinační součinitele. Tyto hodnoty jsou dané normami a jsou již přednastavené podle zvolené normy. Pokud je např. zadáno zatížení sněhem, bere si odtud program pro automatickou tvorbu kombinací nastavené součinitele pro zatížení sněhem. U pozemních staveb se musí dbát na to, aby se správně nastavila kategorie proměnných zatížení, jinak pak nesouhlasí kombinační součinitele. Toto nastavení se provádí v záložce Dílec pod Kombinačními součiniteli. 4.1.2 Časová osa Od volby druhu účinku závisí zda a kdy se má daný zatěžovací stav na časové ose historie zatěžování aktivovat (dlouhodobá zatížení). Proměnná zatížení se uvažují zásadně jako krátkodobá a nemají proto vliv na dotvarování a smršťování. Příslušný čas aktivace zatížení se definuje na záložce Systém. 4.2 Zadání zatížení Přejděte k záložce Zatížení. Rovnoměrná, osamělá, trojúhelníková nebo lichoběžníková zatížení vnější krátkodobá a dlouhodobá zatížení se mohou umístit na libovolné místo nosníku. Zadání se vztahují k aktivnímu zatěžovacímu stavu nastavenému na řádku Zatěžovací stavy. Vložit... Úpravy... Smazat Zadání nové hodnoty zatížení Upravit stávající hodnoty zatížení Smazat stávající hodnoty zatížení Superponovat zatížení Automatický výpočet vlastní tíhy Zohlednit v nelineárním výpočtu Nesouvislá zatížení rozložená podél nosníku se sloučí do jednotlivých úsekových zatížení. To přispívá k přehlednosti zatížení a umožňuje přímou selekci superponovaných úseků zatížení Dle požadavku může být aktivována generace zatížení vlastní tíhou Pokud se počítají deformace, resp. posouzení stability sklopením nelineárním výpočtem FEM s uvážením efektivních tuhostí trhlinami porušených průřezů, lze zejména u proměnných zatížení nastavit, zda mají do tohoto výpo- RIB stavební software s.r.o., Praha 215 18

Předpětí Minimální výztuž čtu vstupovat V tomto případě se zadávají následující liniová zatížení: Vlastní tíha prefabrikátu Vystrojení konstrukce a=,15 m al=2,35 m qz=21,65 kn/m Proměnná zatížení a=,15 m al=2,35 m Qz=19,55 kn/m Osamělá zatížení nejsou v tomto případě definována. Automatický výpočet vlastní tíhy 5 Předpětí Přejděte na záložku Předpětí. Navrženo je předpětí v licí formě s okamžitou soudržností 3 vrstvami 6 předpínacích lan a 2 vrstvami po 4 lanech celkem tedy 26 lan. Geometrie předpínacích kabelů s okamžitou soudržností je vždy přímočará s konstantní excentricitou k těžišti průřezu. Z uvedených předpínacích vrstev 2 až 5 jsou vždy stranově symetricky separovány 2 lana na délce 3,65 m od konců nosníků. 1. Zvolte nejprve materiál předpínací výztuže a systém předpětí 2. Zkontrolujte přednastavené parametry zvoleného předpínacího systému 3. Vytvořte 1. vrstvu předpínacích kabelů tlačítkem Nový, zadejte přitom počet lan, která tvoří tento ideální kabel 4. Přejděte tlačítkem Geometrie na zadání geometrie lan, označte 1. řádek s x=.m a zadejte z=137 cm Opakujte totéž pro druhý řádek s x=2,2m a zadejte z=137 cm 5. Stiskněte tlačítko Předepnout ; zadejte 81 % dovolené předpínací síly u počátečního předpětí, u předpětí v licí formě tento údaj dostačuje, v případě předpětí s dodatečnou soudržností se musí zadat podmínky předpětí zleva a zprava. 6. Pro vrstvy kabelů 2 až 5 opakujte analogicky zadání dle bodů 3 až 5, resp. využijte funkce kopírování vrstev kabelů se zadaným počtem a roztečí po výšce průřezu U vrstev lan 2 až 5 dále zadejte po dvou ks odizolovaných kabelů zleva a zprava v délce 3,65 m. Následující tabulka rekapituluje parametry zadání předpětí: Vrstva 1 Vrstva 2 Vrstva 3 Vrstva 4 Vrstva 5 Počet=6; z=137cm; P=81%, odizolováno= Počet =6; z=132cm; P=81%, odizolováno 2 ks =3,65m Počet =6; z=127cm; P=81%, odizolováno 2 ks =3,65m Počet =4; z=122cm; P=81%, odizolováno 2 ks =3,65m Počet =4; z=117cm; P=81%, odizolováno 2 ks =3,65m 6 Návrhové parametry Přejděte k záložce Návrhy. 6.1 Minimální výztuž Minimální výztuží se zde rozumí konstruktivní povrchová výztuž, která bude minimálně vložena. Principielně zde není třeba cokoliv zadávat neboť program zohledňuje automaticky normově předepsanou povrchovou výztuž. Je třeba pouze zkontrolovat zda nastavená osová krytí výztuže odpovídají skutečnosti. 6.1.1 Definice výztuže Program standardně navrhuje staticky nutnou měkkou výztuž při horním a dolním povrchu průřezů se zadaným, požadovaným osovým krytím výztuže. Minimální vložená výztuž může být definována buď globálně jako minimální výztuž As-horní a As- dolní v záložce Návrhy anebo přímo a individuálně na jednotlivých průřezech jako dodatečná výztuž ve vztahu k hranám průřezu (funkce Souřadnice a dodatečná výztuž...) Minimální výztuž lze rovněž zadat pro účely výpočtu realistických průhybů nebo posouzení stability nosníku se skutečně vloženou výztuží. 19 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Řízení výstupů Mezní průměr horní výztuž pásnice horní pásnice stojina horní výztuž stojiny 6.2 Mezní průměr Maximální mezní průměr betonářské výztuže je třeba vždy zadat. Tento vstupuje jako parametr do návrhu minimální výztuže a omezení šířky trhliny. V tomto případě se zadá mezní průměr 1 mm. Mimo to lze upravit parametry pro návrh na posouvající sílu omezení šířky trhlin návrhy konstrukčních detailů: prostupy, ozuby, výztuž na štěpení. 7 Řízení výstupů dolní pásnice dolní výztuž stojiny dolní výztuž pásnice do panelu Rozsah výstupů a nastavte zatr- Přejděte přes Nastavení > Rozsah výstupů... nebo přes ikonu žením požadované výstupy. 7.1 Stupeň 1: globální řízení výstupů Protokol zadání Předpětí Vnitřní účinky jednotlivé a kombinace Deformace I jednotlivé a kombinace Návrhové kombinace: základní výjimečná občasná častá kvazistálá Dekomprese Návrhy na MSÚ, MSP, únavu, napětí Návrhy na posouvající sílu a kroucení Deformace (ve II. mezním stavu) = s trhlinami Posudek stability sklopením s uvážením trhlin a efektivních tuhostí Grafický výstup: Vnitřní účinky Posuvy Systém se zatížením Konstrukční detaily: Prostupy Ozuby Štěpení ano ano ne ne ne ne ne ne ne ne ano ano ano ano ano ano ano ne ne ano RIB stavební software s.r.o., Praha 215 2

Řízení výstupů Stupeň 2: řezy pro výstup 7.2 Stupeň 2: řezy pro výstup V panelu Rozsah výstupů lze pomocí funkce Řezy pro výstup... cíleně volit návrhové řezy pro výstup. Pokud existují geometrické a/nebo statické oblasti diskontinuit, pak se zásadně na těchto místech automaticky generují zdvojené řezy a zpracovávají odpovídajícím způsobem. Volba návrhového řezu pro výstupní protokol X=, začátek nosníku ne X=,15 podpora ano X=1,62 vzdálenost d od podpory ano X=4,4 X=8,8 X=1,1 X=12,12 X=16,16 ne ne ano X=18,58 vzdálenost d od podpory ano X=2,5 podpora ano X=2,2 začátek nosníku ne 7.3 Časové body Výpočet Stručný výstup Podrobný výstup to ano ano ne t1 ne ne ne t2 ne ne ne t3 ne ne ne t4 (vystrojení, ) ano ano ne t5 ( too) ano ano ano Veškerá zmíněná nastavení se ukládají spolu se zadáním. Kompletní stručný výstup obsahuje přehledně všechny podstatné informace. ne ne Pro detailní rozbor výsledků mohou být dodatečně zvoleny tzv. podrobné výstupy. Tato možnost je však vhodná pouze v ojedinělých případech, protože rozsah výstupů tímto extrémně naroste, pokud je třeba např. zpětně ověřit výsledky výpočtu a návrhů. Výsledky se zde dokumentují po jednotlivých hranách průřezů. Hrany přitom leží rovnoběžně s obrysem průřezu. Hrana 2-3 např. znamená výztuž uloženou v místě od bodu 2 po bod 3 průřezu. Z toho vyplývá, že se např. hodní výztuž celého průřezu typu T skládá ze součtu výztuže hran 1-2, 2-3, 3-4. Analogicky pak dolní výztuž. 21 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Obrázek: Hrany výztuže v detailním výstupu Obě horní polohy výztuže v monolitické desce jakož i prefabrikátu vyplývají z různých časových okamžiků. V časech t1 a t2 leží horní poloha výztuže vždy v prefabrikátu, ve všech dalších časech může ležet její horní poloha v monolitu (spřaženém průřezu) nebo v prefabrikátu (pouze prefabrikát, tj. bez monolitické dobetonávky). 8 Výstup dokumentů Pro výstup výsledků proveďte buď Výpočet vnitřních veličin / bez sestavy Tímto příkazem se spočtou vnitřní účinky. Nevytváří se výsledková sestava. Grafický náhled výsledků / bez sestavy Tímto příkazem se objeví grafický náhled na vnitřní účinky. Vnitřní účinky se počítají pouze tehdy, pokud již nebyly dříve spočteny. Nevytváří se výsledková sestava. Pokud proběhne úprava statického systému nebo zatížení, vnitřní účinky se automaticky opět před zobrazením náhledu spočtou. Vytvořit výsledkovou sestavu / vytvořit dokument Tímto příkazem se sestaví dokument s požadovanými výsledky. Vnitřní účinky se počítají pouze tehdy, pokud již nebyly dříve spočteny; tj. tuto funkci lze opakovaně provádět, aniž by se nutně znovu počítaly vnitřní účinky. Klikněte na tlačítko Tisk výsledků. Tím se provede výpočet a návrhy a zobrazí se na závěr panel s přehledem dosažených stupňů využití k jednotlivým návrhům. Po jeho potvrzení se provedou zvolená nastavení výstupů a zobrazí se výsledková sestava v zobrazovači RTconfig. Vlevo ve stromové struktuře se zobrazuje přehled kapitol protokolu a vpravo v okně pak jako tabelární a grafický obsah. RIB stavební software s.r.o., Praha 215 22

Stávající celková výsledková sestava může být dle konkrétních potřeb konfigurována. Konfigurace se provádí pomocí obsahu kapitol. Cílenou aktivací/zrušením zelených zatržení v rámečcích u kapitol a obrázků kliknutím levým tlačítkem myši se modifikuje konečný obsah protokolu. V hieraticky podřízených kapitolách se aktivace/zrušení zatržení automaticky dědí. Kliknutím do prázdného rámečku se příslušný obsah opět aktivuje. Všechna tato nastavení se ukládají spolu s konkrétním zadáním a individuální konfigurace výstupů je tak opakovatelná. Pokud se v nastavení výstupů cokoliv změní, klikněte na ikonu, obsah struktury kapitol se provedeným změnám automaticky přizpůsobí a všechny změny se okamžitě přenesou do sestavy. Tento proces může být opakován libovolněkrát. Opakovatelnost výstupů je tímto zaručena. Následuje výtah z protokolu výsledků včetně detailního výstupu v čase 1 roků pro řez středem rozpětí. 23 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Vazník Výstup dokumentů Soubor: Uvodni_priklad.fmo.15.15 2.2 Y 1 2 12 11 Z 4 3 14. 1 9 5 6 8 7. 7 Průřez: Nosník x =. m Y 1 2 12 11 Z 4 3 14. 1 9 5 6 8 7. 7 Průřez: Q-1Střed_nosníku x = 1.1 m RIB stavební software s.r.o., Praha 215 24

Protokol zadání Systém Druh stavby : Pozemní stavby Norma : CSN EN 1992 Konstrukční třída : S3 Třídy prostředí dc.dev c.nom Kon.tř. Beton [mm] [mm] [min] [min] horní: XC1/XF1 2 S3 C3/37 dolní: XC1/XF1 2 S3 C3/37 stran: XC1/XF1 2 S3 C3/37 Délka nosníku L = 2.2 m Rameno vlevo Vnitř. pole Rameno vpravo Uskladnění L1=.15 m L2= 19.9 m L3=.15 m Transport L1=.15 m L2= 19.9 m L3=.15 m Kon. stav L1=.15 m L2= 19.9 m L3=.15 m Uložení (1=pevné, =volné) Ozub dx dz rx ry b h vlevo 1 1 1.. cm vpravo 1 1.. cm Materiálové parametry - Beton Prefabrikát t = C35/45 fck = 35. MN/m2 gamma.c = 1.5 alfa.cc = 1. fctm = 3.2 MN/m2 E-Modul = 341 MN/m2 G-Modul = 1417 MN/m2 Sp.tíha = 25. kn/m3 alfat = 1. E-5 1/K Cement (N,R) 32,5R;42,5N Materiálové parametry - měkká výztuž B5S fyk = 5. MN/m2 ftk = 54. MN/m2 dov.sig = 4. MN/m2 (charakt.komb.) gamma.s = 1.15 eps.uk = 1. o/oo E-Modul = 2 MN/m2 25 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Časová osa (dny) Vznik prefabrikátu t = Prefabrikát, Předpětí 1 t1 = 7 Monolit t2 = 3 Spřažení / odstojkování t4 = 31 Předpětí 2 t5 = 31 Dodatečná/proměnná zatížení t6 = 6 T = nekonečno t8 = 365 Zatížení Automatický výpočet vlastní tíhy pro zať. stavy: a a1 g g1 [m] [m] [kn/m] [kn/m] Zatěžovací stav: Vlastní tíha prefabrikát. 2.2 z 11.12 11.12 Liniová zatížení a a1 q m q1 m1 [m] [m] [kn/m] [knm/m] [kn/m] [knm/m] Zatěžovací stav: Dodatečná zatížení.15 2.5 21.65. Zatěžovací stav: Užitné2.15 2.5 19.55. Dílčí a kombinační součinitele nepřízn. přízn. Komb. částá kvazis. občasná gam.sup gam.inf psi. psi.1 psi.2 psi.1' Stálé zatížení 1.35 1. Proměnné zať. 1.5..7.7.6 1. Průřez.charakter. x A Iy zs Wh Wd E-ideál t [m] [m2] [m4] [cm] [m3] [m3] [MN/m2] [dny].15.4445.98955 61.6.1627.125351 341.15.4454.99399 61.2.162413.126144 341 7.15.4454.99399 61.2.162413.126144 341 365 1.62.443.98233 6.82.16156.12467 341 1.62.4526.12731 62.28.164947.132184 341 7 1.62.4526.12731 62.28.164947.132184 341 365 4.4.4428.98153 6.79.16145.123923 341 4.4.4535.1389 62.41.165186.132859 341 7 4.4.4535.1389 62.41.165186.132859 341 365 8.8.4423.97928 6.72.16129.123515 341 8.8.4561.1491 62.76.165855.134764 341 7 RIB stavební software s.r.o., Praha 215 26

Průřez.charakter. x A Iy zs Wh Wd E-ideál t [m] [m2] [m4] [cm] [m3] [m3] [MN/m2] [dny] 8.8.4561.1491 62.76.165855.134764 341 365 1.1.4423.97928 6.72.16129.123515 341 1.1.4561.1491 62.76.165855.134764 341 7 1.1.4561.1491 62.76.165855.134764 341 365 12.12.4423.97928 6.72.16129.123515 341 12.12.4561.1491 62.76.165855.134764 341 7 12.12.4561.1491 62.76.165855.134764 341 365 16.16.4428.98153 6.79.16145.123923 341 16.16.4535.1389 62.41.165186.132859 341 7 16.16.4535.1389 62.41.165186.132859 341 365 18.58.443.98233 6.82.16156.12467 341 18.58.4526.12731 62.28.164947.132184 341 7 18.58.4526.12731 62.28.164947.132184 341 365 2.5.4445.98955 61.6.1627.125351 341 2.5.4454.99399 61.2.162413.126144 341 7 2.5.4454.99399 61.2.162413.126144 341 365 Souřadnice průřezů a minimální výztuž Průřez: Nosník x =. m Bod y z min As y z [cm] [cm] [cm2] [cm] [cm] 1-35.. 2 35.. 3 35. 2. 4 9.5 27.9 5 9.5 15.5 6 19. 115. 7 19. 14. 8-19. 14. 9-19. 115. 1-9.5 15.5 11-9.5 27.9 12-35. 2. 27 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Koeficienty dotvarování a smršťování Koeficienty dotvarování a smršťování při normální teplotě relativní vlhkost RH = 7 % x h A u eps(t-tn) phi(t1-tn) [m] [mm] [cm2] [cm] [1E+5]. 25 4447 433-35. 2.24 Prefabrikát 2.2 25 4447 433-35. 2.24 Předpětí Předpětí - ideální kabely Součinitele Odizolování Č. Poč Druh Typ E-Modul Az r-sup r-inf Poč vlevo vpravo [MN/m2] [MN/m2] [cm2] [m] [m] 1 6 V1 15/177 195.93 1.1.9.. 2 6 V1 15/177 195.93 1.1.9 2 3.65 3.65 3 6 V1 15/177 195.93 1.1.9 2 3.65 3.65 4 4 V1 15/177 195.93 1.1.9 2 3.65 3.65 5 4 V1 15/177 195.93 1.1.9 2 3.65 3.65 Předpětí - materiálové parametry č. nechť. koef. pokluz min. D.kanál. D.kanál. přenos. relaxace rad.úhl. tření radius vnitř. vněj. délka 6% 7% 8% [ ] [-] [mm] [m] [mm] [mm] [m] [%] [%] [%] 1.....81 1. 2.5 4.5 2.....81 1. 2.5 4.5 3.....81 1. 2.5 4.5 4.....81 1. 2.5 4.5 5.....81 1. 2.5 4.5 Předpětí - dovolená napětí č. při předpínání čas t čas tn [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] 1 135. 1275. 1275. 2 135. 1275. 1275. 3 135. 1275. 1275. 4 135. 1275. 1275. 5 135. 1275. 1275. Vedení kabelů - fixní body Č. x z sklon [m] [cm] [tg] RIB stavební software s.r.o., Praha 215 28

Vedení kabelů - fixní body 1. 137. 1 2.2 137. 2. 132. 2 2.2 132. 3. 127. 3 2.2 127. 4. 122. 4 2.2 122. 5. 117. 5 2.2 117. Předpětí - výšky kabelů x zsp Úhel Poloměr zs Rameno V Ztráty D+S [m] [cm] [tg] [m] [cm] [cm] [kn] [%] Id. kabel 1 (předpětí v licí formě čas: 7 [dny]).15 137.. 61.2 75.8 576.3 9.8 1.62 137.. 62.3 74.7 576.3 17.1 4.4 137.. 62.4 74.6 576.3 12.9 8.8 137.. 62.8 74.2 576.3 11.5 1.1 137.. 62.8 74.2 576.3 1.9 12.12 137.. 62.8 74.2 576.3 11.5 16.16 137.. 62.4 74.6 576.3 12.9 18.58 137.. 62.3 74.7 576.3 17.1 2.5 137.. 61.2 75.8 576.3 9.8 Id. kabel 2 (předpětí v licí formě čas: 7 [dny]).15 132.. 61.2 7.8 384.2 9.7 1.62 132.. 62.3 69.7 384.2 16.8 4.4 132.. 62.4 69.6 576.3 12.9 8.8 132.. 62.8 69.2 576.3 11.7 1.1 132.. 62.8 69.2 576.3 11.1 12.12 132.. 62.8 69.2 576.3 11.7 16.16 132.. 62.4 69.6 576.3 12.9 18.58 132.. 62.3 69.7 384.2 16.8 2.5 132.. 61.2 7.8 384.2 9.7 Id. kabel 3 (předpětí v licí formě čas: 7 [dny]).15 127.. 61.2 65.8 384.2 9.7 1.62 127.. 62.3 64.7 384.2 16.4 4.4 127.. 62.4 64.6 576.3 12.9 8.8 127.. 62.8 64.2 576.3 11.9 1.1 127.. 62.8 64.2 576.3 11.3 12.12 127.. 62.8 64.2 576.3 11.9 29 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Předpětí - výšky kabelů x zsp Úhel Poloměr zs Rameno V Ztráty D+S [m] [cm] [tg] [m] [cm] [cm] [kn] [%] 16.16 127.. 62.4 64.6 576.3 12.9 18.58 127.. 62.3 64.7 384.2 16.4 2.5 127.. 61.2 65.8 384.2 9.7 Id. kabel 4 (předpětí v licí formě čas: 7 [dny]).15 122.. 61.2 6.8 192.1 9.6 1.62 122.. 62.3 59.7 192.1 16.1 4.4 122.. 62.4 59.6 384.2 12.9 8.8 122.. 62.8 59.2 384.2 12. 1.1 122.. 62.8 59.2 384.2 11.6 12.12 122.. 62.8 59.2 384.2 12. 16.16 122.. 62.4 59.6 384.2 12.9 18.58 122.. 62.3 59.7 192.1 16.1 2.5 122.. 61.2 6.8 192.1 9.6 Id. kabel 5 (předpětí v licí formě čas: 7 [dny]).15 117.. 61.2 55.8 192.1 9.5 1.62 117.. 62.3 54.7 192.1 15.8 4.4 117.. 62.4 54.6 384.2 12.9 8.8 117.. 62.8 54.2 384.2 12.2 1.1 117.. 62.8 54.2 384.2 11.8 12.12 117.. 62.8 54.2 384.2 12.2 16.16 117.. 62.4 54.6 384.2 12.9 18.58 117.. 62.3 54.7 192.1 15.8 2.5 117.. 61.2 55.8 192.1 9.5 Předpětí - Podmínky předpětí Kabel Poč Celk. P ř e d p í n a c í s í l y Pol. Kabel Az předepnout popustit dopnout Č. [cm2] [kn] [kn] [kn] Zač. 1 6 5.6 576.3.. Konec... Zač. 2 6 5.6 576.3.. Konec... Zač. 3 6 5.6 576.3.. Konec... Zač. 4 4 3.7 384.2.. Konec... Zač. 5 4 3.7 384.2.. Konec... RIB stavební software s.r.o., Praha 215 3

Předpětí - Podmínky předpětí Předpětí - délky kabelů Č. Délka křivky v projekci (bez přesahů) [m] [m] 1 2.2 2.2 2 2.2 2.2 3 2.2 2.2 4 2.2 2.2 5 2.2 2.2 15.9 % = 753.3 kn 1 % = 711.5 kn 56.1 % = 399.2 kn Id. kabel 1 max 576.3 min 576.3 15.9 % = 753.3 kn 1 % = 711.5 kn 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 2.1 % = 15.1 kn Id. kabel 2 max 576.3 min 384.2 31 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

15.9 % = 753.3 kn 1 % = 711.5 kn 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 54.% 2.1 % = 15.1 kn Id. kabel 3 max 576.3 min 384.2 15.9 % = 52.2 kn 1 % = 474.3 kn 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5 % = 192.1 kn Id. kabel 4 max 384.2 min 192.1 15.9 % = 52.2 kn 1 % = 474.3 kn 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5% 4.5 % = 192.1 kn Id. kabel 5 max 384.2 min 192.1 RIB stavební software s.r.o., Praha 215 32

Základní kombinace ohyb/posouvající síla -3-2 -1 1 2 3 max 3641.15 min -.17 Návrhové momenty [knm] -5 5 max 731.92 min -731.92 Návrhové posouvající síly [kn] Přehled MSÚ(M,N), MSP, MS únavy Časy posudků: 7 6 365 dny Nutná výztuž x As-h As-h As-d As-d Stojina Pásnice Stojina Pásnice [m] [cm2] [cm2] [cm2] [cm2].15 3.2 2.53.27.27 Q-6-Uložení 1.62 4.35 5.17 8.3.51 Q-8-vzdál.d 4.4 4.35 3.76 8.3 2.39 Q-2 8.8 4.35 3.58 8.3 2.4 Q-3 1.1 4.35 3.58 8.3 2.4 Q-1Střed_nosníku 12.12 4.35 3.58 8.3 2.4 Q-4 16.16 4.35 3.76 8.3 2.39 Q-5 18.58 4.35 5.17 8.3.51 Q-9-vzdál.d 2.5 3.2 2.53.27.27 Q-7-Uložení Napětí po vzniku trhlin Konstrukční třída : S3 Kombinace: charakteristická kvazistálá t fctm fac*fck(t).45*fck(t) fac dílčí průřez [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] 28 3.2-21. -15.75.6 Prefabrikát 7-19.8-12.27.7 Prefabrikát 3-21.18-15.88.6 Prefabrikát 31-21.26-15.95.6 Prefabrikát 6-22.73-17.5.6 Prefabrikát 365-26.78-2.8.6 Prefabrikát dov. Měkká výztuž Př. kabely Př. kabely(tn) 33 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

[N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] 4. 1275. 1275. charakteristická kvazistálá x Prefabrikát Spřažený Prefabrikát Spřažený Výztuž Kabely t MaxVyuž [m] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [N/mm2] [dny].15 1.62-11.25-11.25 42. 895. 7 4.4-9.81-9.81 9. 874. 7 8.8-12.73-11.79 66. 894. 7 1.1-13.74-11.61 84. 899. 6 12.12-12.73-11.79 66. 894. 7 16.16-9.81-9.81 9. 874. 7 18.58-11.25-11.25 42. 895. 7 2.5 -.3 7. 7 Stupně využití a šířky trhlin x MSÚ MSP MS únavy Beton Bet.výztuž Př.výztuž w,cal [m] [mm].15....... 1.62.22.2..59.11.67.1 4.4.5...51.2.66. 8.8.76.3..62.17.67.1 1.1.79.4..61.21.68.1 12.12.76.3..62.17.67.1 16.16.5...51.2.66. 18.58.22.2..59.11.67.1 2.5.....2.. RIB stavební software s.r.o., Praha 215 34

-4-3 -2-1 1 2 3 4-5 -4-3 -2-1 1 2 3 4 5 max 4.35 min.27 max 5.17 min.72 nut. výztuž prefabrikátu stojina horní [cm2] nut. výztuž prefabrikátu pásnice horní [cm2] -5 5 max 8.3 min.27 nut. výztuž prefabrikátu stojina dolní [cm2] -2-1.5-1 -.5.5 1 1.5 2 max 2.4 min.27 nut. výztuž prefabrikátu pásnice dolní [cm2] 35 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

-1-5 5 1 max. min -13.74 Napětí betonu (II) Prefabrikát, charakt.[n/mm2] -1-5 5 1 max. min -11.79 Napětí betonu (II) Prefabrikát, kvazistálé [N/mm2] -5 5 max 84. min. Napětí měkké výztuže [N/mm2] -5 5 max 899. min. Napětí předpínacích kabelů [N/mm2] RIB stavební software s.r.o., Praha 215 36

-1-5 5 1 max. min -11.79 Napětí betonu (II) Prefabrikát, charakt.[n/mm2] (t = 7 dny) -1-5 5 1-4 -3-2 -1 1 2 3 4 max. min -11.79 max 42. min. Napětí betonu (II) Prefabrikát, kvazistálé [N/mm2] (t = 7 dny) Napětí měkké výztuže [N/mm2] (t = 7 dny) -5 5 max 895. min. Napětí předpínacích kabelů [N/mm2] (t = 7 dny) 37 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

-1-5 5 1 max. min -12.9 Napětí betonu (II) Prefabrikát, charakt.[n/mm2] (t = 6 dny) -5 5-5 -4-3 -2-1 1 2 3 4 5 max. min -9.43 max 56. min. Napětí betonu (II) Prefabrikát, kvazistálé [N/mm2] (t = 6 dny) Napětí měkké výztuže [N/mm2] (t = 6 dny) -5 5 max 899. min. Napětí předpínacích kabelů [N/mm2] (t = 6 dny) RIB stavební software s.r.o., Praha 215 38

-1-5 5 1 max. min -13.74 Napětí betonu (II) Prefabrikát, charakt.[n/mm2] (t = 365 dny) -5 5 max. min -9.95 Napětí betonu (II) Prefabrikát, kvazistálé [N/mm2] (t = 365 dny) -5 5 max 84. min. Napětí měkké výztuže [N/mm2] (t = 365 dny) -5 5 max 852. min. Napětí předpínacích kabelů [N/mm2] (t = 365 dny) 39 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

-.5.5 -.4 -.3 -.2 -.1.1.2.3.4 -.6 -.5 -.4 -.3 -.2 -.1.1.2.3.4.5.6 -.2 -.15 -.1 -.5.5.1.15.2 max.79 min. max.4 min. max.62 min. max.21 min. Využití MSÚ Využití MSP Využití tlakových napětí betonu Využití napětí měkké výztuže -.5.5 max.68 min. Využití napětí předpjaté výztuže RIB stavební software s.r.o., Praha 215 4

Návrh na smyk Návrhové parametry x VEd VRdc VRdmax min-b red-b max-h t Průřez [m] [kn] [kn] [kn] [cm] [cm] [cm] [dny].15 733. 265.1 986.3 19. 19. 14. 365 Q-6-Uložení 1.62 633.4 265.1 193.4 19. 19. 14. 365 Q-8-vzdál.d 4.4 447.1 284.6 1114.2 19. 19. 14. 365 Q-2 8.8 15.3 324.1 1523.8 19. 19. 14. 365 Q-3 1.1. 325.2 1678.3 19. 19. 14. 365 Q-1Střed_nosníku 12.12 15.3 324.1 1523.8 19. 19. 14. 365 Q-4 16.16 447.1 284.6 1114.2 19. 19. 14. 365 Q-5 18.58 633.4 265.1 193.4 19. 19. 14. 365 Q-9-vzdál.d 2.5 733. 265.1 986.3 19. 19. 14. 365 Q-7-Uložení Nutná výztuž z návrhu na smyk M = Minimální výztuž x As,w VRds ró-l theta Dm Zi posun momentu [m] [cm2/m] [kn] [%] [ ] [cm] [cm] [cm].15 4.73 633.4 1.248 22 137. 123.3 154.1 1.62 4.73 633.4 1.248 22 137. 123.3 154.1 4.4 3.34 447.1 1.248 22 137. 123.3 154.1 8.8 1.8M 15.3 1.248 33 137. 123.3 96.1 1.1 1.8M 96.4 1.248 45 137. 123.3 61.7 12.12 1.8M 15.3 1.248 33 137. 123.3 96.1 16.16 3.34 447.1 1.248 22 137. 123.3 154.1 18.58 4.73 633.4 1.248 22 137. 123.3 154.1 2.5 4.73 633.4 1.248 22 137. 123.3 154.1 Návrh styku stojina-pásnice x Asf hf Ac VEd/av VRdmax/av VRdsy bf/b [m] [cm2/m] [cm] [m2] [kn/m] [kn/m] [kn/m].15 HP-le 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364.15 HP-pr 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364.15 DP-le 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25.15 DP-pr 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25.15 HP-le 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364.15 HP-pr 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364.15 DP-le 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25.15 DP-pr 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25 1.62 HP-le 2.3 27.9.611 121.6 1652. 11.3.364 1.62 HP-pr 2.3 27.9.611 121.6 1652. 11.3.364 1.62 DP-le 1.9z 34.5.283 83.4 276.9 83.4.25 1.62 DP-pr 1.9z 34.5.283 83.4 276.9 83.4.25 41 RIB stavební software s.r.o., Praha 215

Návrh styku stojina-pásnice x Asf hf Ac VEd/av VRdmax/av VRdsy bf/b [m] [cm2/m] [cm] [m2] [kn/m] [kn/m] [kn/m] 4.4 HP-le 2.3 27.9.611 119.6 1652. 99.7.364 4.4 HP-pr 2.3 27.9.611 119.6 1652. 99.7.364 4.4 DP-le 1.9z 34.5.283 82.1 276.9 82.1.25 4.4 DP-pr 1.9z 34.5.283 82.1 276.9 82.1.25 8.8 HP-le.4 27.9.611 21.6 1652. 18..364 8.8 HP-pr.4 27.9.611 21.6 1652. 18..364 8.8 DP-le.3z 34.5.283 14.8 276.9 14.8.25 8.8 DP-pr.3z 34.5.283 14.8 276.9 14.8.25 1.1 HP-le.4 27.9.611 22. 1652. 18.3.364 1.1 HP-pr.4 27.9.611 22. 1652. 18.3.364 1.1 DP-le.3z 34.5.283 15.1 276.9 15.1.25 1.1 DP-pr.3z 34.5.283 15.1 276.9 15.1.25 12.12 HP-le.4 27.9.611 21.6 1652. 18..364 12.12 HP-pr.4 27.9.611 21.6 1652. 18..364 12.12 DP-le.3z 34.5.283 14.8 276.9 14.8.25 12.12 DP-pr.3z 34.5.283 14.8 276.9 14.8.25 16.16 HP-le 2.3 27.9.611 119.6 1652. 99.7.364 16.16 HP-pr 2.3 27.9.611 119.6 1652. 99.7.364 16.16 DP-le 1.9z 34.5.283 82.1 276.9 82.1.25 16.16 DP-pr 1.9z 34.5.283 82.1 276.9 82.1.25 18.58 HP-le 2.3 27.9.611 121.6 1652. 11.3.364 18.58 HP-pr 2.3 27.9.611 121.6 1652. 11.3.364 18.58 DP-le 1.9z 34.5.283 83.4 276.9 83.4.25 18.58 DP-pr 1.9z 34.5.283 83.4 276.9 83.4.25 2.5 HP-le 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364 2.5 HP-pr 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364 2.5 DP-le 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25 2.5 DP-pr 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25 2.5 HP-le 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364 2.5 HP-pr 2.3 27.9.611 66.6 1652. 11.3.364 2.5 DP-le 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25 2.5 DP-pr 1.9z 34.5.283 45.7 276.9 83.4.25 z = přibližný návrh jako tažený pás na průřezu bez trhlin RIB stavební software s.r.o., Praha 215 42