RIB Software SE FERMO V18.0 Build-Nr. 04052018 Typ: Prefabrikát Soubor: Přepočet.Ferx Systémové informace Normy: ČSN EN 1992-1-1:2016 Rekonstrukce Výpočet: spolupůsobící šířky se nezohledňují Druh stavby: běžné pozemní stavby Předpětí: Předpětí ve formě Návrhová situace: trvalá Třída prostředí: horní XC1 dolní XC1 Třída požární odolnosti: R60 Ohoření: 3-stranné Průřezy, geometrie Prefabrikát Typ Typ průřezu b h Šířka horní pásnice b w Šířka stojiny d h Tloušťka horní pásnice h w Výška stojiny b d Šířka dolní pásnice z s Vzdálenost těžíště od HH d d Tloušťka dolní pásnice Geometrie prefabrikátu Průřez bw [cm] hw [cm] bh [cm] dh [cm] bd [cm] dd [cm] Ac [cm²] Iy [cm⁴] zs [cm] IX1 27.0 66.0 140.0 6.0 21.0 2280.0 967074 23.1 Délka Průřez 15.20 IX1 Monolitické deska Geometrie monolitické desky Materiál Souř. x Délka hdo [cm] bdo [cm] ΔhDo [cm] e [cm] 0 15.200 6.0 140.0 0.0 0.0 Beton fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C30/37_(B45) 30.0 32800 1.50 1.00 20.0 2.9 25.00 Dobetonávka fck [N/mm²] Ecm [N/mm²] γc αcc fcd [N/mm²] fctm [N/mm²] γ [kn/m³] C25/30 25.0 31500 1.50 1.00 16.7 2.6 25.00 Vzrůstající větev pracovního diagramu napětí-přetvoření se uvažuje dle kap. 3.2.7 (2)a. strana:1/11
Výztuž Použití fyk [N/mm²] ftk,cal [N/mm²] Es [N/mm²] γs fyd [N/mm²] ΔσRSK B420S Podél & 42 453.60 200000 1.15 365.2 162.50 příčně B420S Smyková spára 42 453.60 200000 1.15 365.2 162.50 Předpjatá výztuž ST1570/1770 Druh/Typ Soudržnost Lana okamžitá fp01,k fp01,d [N/m m²] 1500 1304 fpk Ep fpd ΔσRSK [N/m [N/mm²] m²] 1770 1539 195000 185 γinf γsup 0.95 1.05 γp lpt 1.15 0.86 Øvni Øvně 0 0 k [ /m] µ s [mm] Rmin 0.0 0.0 σpo/fpk 60% 70% 80% 1.0 2.5 4.5 Časová osa Časová osa ve dnech Posudek Prefabrik Spřažený Pr fcm(t) [N/mm²] Statické schéma át Vlastní tíha / předpětí 1 ANO 4 0 - Dílenské schéma Zahájení dobetonávky ANO 20 - - Pomocné stojky too ANO - 36500 - Provozní schéma Statická schémata Statické schéma Podpora x Typ cx [kn/m] cz [kn/m] ba [cm] h [cm] Dílenské schéma A - tuhé tuhé tuhé volně B 15.20 - volně tuhé tuhé volně Pomocné stojky 5.07 - volně tuhé volně volně 10.13 - volně tuhé volně volně Provozní schéma A přímé tuhé tuhé tuhé volně 20.0 0.0 0.0 B 15.20 přímé volně tuhé tuhé volně 20.0 0.0 0.0 Dílenské schéma: cφx cφy Šířka [cm] Ozub Zavěšení [ ] Pomocné stojky: Provozní schéma: Zadaná výztuž Podélná výztuž Výztuž horní HH dobetonávky HH prefabrikátu DH horní pásnice* HH dobetonávky HH prefabrikátu DH h.pásnice prefabrikátu Výztuž dolní HH dolní pásnice* DH prefabrikátu HH dolní pásnice prefabrikátu DH prefabrikátu e Rozteče prutů vztažené k ose symetrie xz-xk Oblast rozmístění )* Vrstvy výztuže se v návrhu zohledňují, avšak v případě nutnosti nenavyšují Vrstvy výztuže se stejnou referencí se sdružují do twžiště vrstvy Vrstva Počet ϕs [mm] As [cm²] e [cm] z [cm] z od reference xz xk 1 8 10 6.28 17.0 3.0 HH dobetonávky 0 15.200 2 8 8 4.02 17.0 3.0 HH prefabrikátu 0 15.200 3 2 16 4.02 15.0 3.0 DH prefabrikátu 0 15.200 Předpjatá výztuž Okamžitá soudržnost Typ Materiál předpjaté výzuže ζ Poměr soudržnosti předpjatá výztuž/měkká výztuž A p Plocha předpjaté výztuže jednoho kabelu z p Svislá excentricita předpínacího kabelu od HH strana:2/11
ΣA p Součet ploch předpjaté výztuže po vrstvách vlevo/vpravo Délky separace zleva/zprava p Jmenovitý průměr předpjaté výztuže P max Max. předpínací síla po lanech e Vodorovná rozteč předp. výztuže σ pmax Max. napětí po předpínacích lanech 0.0 % Krátkodobá relaxace při tepelné úpravě Vrstv a Typ np Ap [cm²] ΣAp [cm²] p [mm] ζ e [cm] zp [cm] Pmax σpmax [N/mm²] Separace np vlevo vpravo a ST1570/1770 3 0.93 2.80 12.5 0.60 4.0 61.8 97.6 1045 0 0 0 b ST1570/1770 3 0.93 2.80 12.5 0.60 4.0 57.6 97.6 1045 0 0 0 c ST1570/1770 3 0.93 2.80 12.5 0.60 4.0 53.4 97.6 1045 0 0 0 d ST1570/1770 3 0.93 2.80 12.5 0.60 4.0 49.2 97.6 1045 3 1.800 1.800 e ST1570/1770 1 0.93 0.93 12.5 0.60 4.0 45.0 97.6 1045 1 1.800 1.800 Zatížení Železobeton, všechny hodnoty zatížení v zatěžovacích stavech jsou charakteristické Vlastní tíha: qz [kn/m] = 25.00 [kn/m³] * A [m²] pro všechny Ed Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 0 Vlastní tíha (prefabrikát) 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1 Vlastní tíha (dobetonávka) 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Vystrojení 3 Kancelářské prostory 1.50 0.70 0.50 0.30 Užitné (Užitné B) 4 Předpětí (prefabrikát) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Zatěžovací stav 0 (vlastní tíha prefabrikátu): xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] 0 15.200 5.70 5.70 Vlastní tíha dobetonávky xz xk qzz [kn/m] qzk [kn/m] 0 15.200 2.10 2.10 Vlastní tíha Vlastní tíha Zatěžovací stav 2 (Vystrojení): Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Typ Vztah Směr a k začátku ql/ml qp/mp ey ez ez Délka [kn,knm] [kn,knm] [cm] [cm] Vztah Spojité zatížení Podpora A z 0 1.40 1.40 0.0 OK 15.200 Zatěžovací stav 3 (Užitné): Zatížení ve směru z bl bp strana:3/11
Zatížení v rovině XZ Typ Vztah Směr a k začátku ql/ml qp/mp ey ez ez Délka [kn,knm] [kn,knm] [cm] [cm] Vztah Spojité zatížení Podpora A z 0 10.40 10.40 0.0 OK 15.200 bl bp Výsledky Reakce Podpora, provozní stav A B ZS Č./název EXTR Ax Az Mx My Bx Bz Mx My 0 43.31 43.31 1 4.26 4.26 2 10.64 10.64 3 79.04 79.04 4-0.01 0.01 0.04 8 11.70 11.70 Součet G -0.01 69.92 69.95 Q (UZB) max Az 79.04 79.04 Q (UZB) min Az EQU min Az -0.01 62.93 62.96 ZK max Az -0.01 212.95 212.98 ZK min Az -0.01 69.92 69.95 1 Pomocná stojka 11.70 11.70 Vnitřní účinky Zať.stav 0: Vlastní tíha (prefabrikát) (Dílenské schéma) Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 4: Předpětí (prefabrikát) (Dílenské schéma) Normálové síly Nx strana:4/11
Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 0: Vlastní tíha (prefabrikát) Posouvající síly Vz Momenty My strana:5/11
Zať.stav 1: Vlastní tíha (dobetonávka) Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 2: Vystrojení Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 3: Užitné Posouvající síly Vz strana:6/11
Momenty My Zať.stav 4: Předpětí (prefabrikát) Posouvající síly Vz Momenty My Zať.stav 8: Uvolnění pomocných stojek Posouvající síly Vz strana:7/11
Momenty My Přehled vnitřních účinků Pole max MyEd min MyEd max VzEd max MtEd max NxEd min NxEd 809.19 212.94 Přehled nadpodporových vnitřních účinků Podpora max MyEd min MyEd max VzEd-Le max VzEd-Pr A 212.94 B -212.94 Návrh Kombinované vnitřní účinky Základní kombinace M yd max MtEd-Le max MtEd-Pr max NxEd min NxEd Základní kombinace V zd Charakteristická návrhová kombinace M yd strana:8/11
Častá návrhová kombinace M yd Kvazistálá návrhová kombinace M yd Nulové body ohybových momentů Oblast záporných návrhových momentů na MSÚ Tlak v dolním vláknu Tah v horním vláknu od začátku od konce od začátku od konce 15.20 15.20 Omezení průhybů Metodika Deformace nelineárně Čas Součinitel dotvarování Souč.smršťování t 1 = 60 d φ = ε cs = 0.0e-05 t = 36500 d φ = ε cs = 0.0e-05 E cm = 32800 N/mm² f ctm = 2.90 N/mm² Výpočet průhybu pro "častá návrhová kombinace", se zadanou, resp. spočtenou nutnou výztuží As l eff/250 l eff/500 l eff/100 dovolený průhyb v poli dovolený průhyb v poli (t - t 1) dovolený průhyb konzoly x 7.600 7.600 7.600 7.600 leff Čas 15.200 před t1 po t1 t t - t1 min wi [mm] -19.6-6.0-6.0 max wi [mm] -19.6-14.1-14.1 8.1 min wii [mm] -17.2-7.1-7.1 max wii [mm] -17.2-14.5-14.5 7.4 leff/w leff/500 [-] [mm] 885 1049 1049 2059 30.4 IAB [-] 0.28 0.24 0.24 0.24 Průhyby nelineárně [mm] strana:9/11
Průhyb t nelineární [mm] Průhyb Δt nelineární [mm] Rekapitulace Přehled posudků Statika spojitého nosníku s lineárním výpočtem vnitřních účinků Návrh dle ČSN EN 1992-1-1:2016 běžné pozemní stavby Rekonstrukce MSÚ Posudek MSP Posudek MS únavy Posudek Předvídatelnost ANO Dekomprese neřešeno Únava na ohyb neřešeno Ohybová únosnost vyhovuje Omezení šířky trhlin neřešeno Únava na posouvající sílu neřešeno Smyková únosnost vyhovuje Omezení napětí neřešeno Únosnost smykových spár vyhovuje Omezení deformací vyhovuje Konstr. požární odolnost vyhovuje Stabilita na klopení neřešeno Ozuby neřešeno Stupně využití (B) (F) Ohybová únosnost Konstr. požární odolnost (D) (Z) Únosnost tlačených diagonál Únosnost tažených diagonál x (B) (D) (Z) (F) strana:10/11
x (B) (D) (Z) (F) 0 0.40 1.00 1.00 0.100 0.21 0.44 1.00 1.00 0.720 0.19 0.41 1.00 1.00 1.013 0.25 0.38 1.00 1.00 1.900 0.45 0.33 1.00 1.00 2.027 0.40 0.33 1.00 1.00 3.040 0.50 0.26 0.78 1.00 4.053 0.61 0.20 0.33 1.00 5.067 0.69 0.14 0.29 1.00 6.080 0.75 0.09 0.21 1.00 7.093 0.78 0.06 0.25 1.00 7.600 0.78 0.04 0.10 1.00 8.107 0.78 0.06 0.25 1.00 9.120 0.75 0.09 0.21 1.00 10.133 0.69 0.15 0.21 1.00 11.147 0.61 0.20 0.33 1.00 12.160 0.50 0.26 0.78 1.00 13.173 0.40 0.33 1.00 1.00 13.300 0.45 0.33 1.00 1.00 14.187 0.25 0.38 1.00 1.00 14.480 0.19 0.41 1.00 1.00 15.100 0.21 0.44 1.00 1.00 15.200 0.40 1.00 1.00 maximální (B) (D) (Z) (F) Využití 0.78 0.44 1.00 1.00 Využití na ohyb Využití na smyk Spotřeba materiálu Materiál Objem [m³] Hmotnost [kg] Beton prefabrikátu Beton dobetonávky Beton.výztuž Předp.výztuž ve formě Předp.výztuž dodatečná C30/37_(B45) C25/30 B420S ST1570/1770 3.465 1.277 0.045 0.018 8663 3192 352 145 Teoretická spotřeba materiálu z výsledků návrhů bez další konstruktivní výztuže, přídavků a stykovacích délek. strana:11/11