Překla z vyztuženého ziva (v 1.0) Výpočetní pomůcka pro poouzení zěného vyztuženého překlau Smazat zaané honoty Nápověa - čti pře prvním použitím programu!!! O programu 0. Pomínka prutového či těnového noníku Světlá vzálenot popor l cl 1,200 m Výška průřezu h 0,450 m Šířka průřezu (tloušťka těny ez omítek) 0,290 m > Prutový noník varianta 1 > Stěnový noník varianta 2 čílo varianty 1 Překla ue pouzován jako prutový noník! Pokračuj oem 1.
1. Geometrie prutového noníku Popi orázku: 1.1. Rozpětí noníku L l cl + u 1 + u 2 l cl větlá vzálenot popor u 1 menší z honot: t 1 /2 /2 u 2 menší z honot: t 2 /2 /2 účinná výška průřezu (vzálenot těžiště výztuže o tlačeného okraje průřezu) t 1 šířka levé popory t 2 šířka pravé popory Světlá vzálenot popor l cl 1,200 m Výška průřezu h 0,450 m Účinná výška průřezu 0,300 m Určit rozpětí výpočtem Šířka levé popory Levá popora nemá konec Zaat šířku levé popory t 1 m > Zvolil(a) ji variantu nekonečné levé popory čílo varianty 1 > Pro alší výpočet ue uvažována honota t 1 t 1 100,000 m Honota u 1 (menší z honot t 1 /2 neo /2) u 1 0,150 m Šířka pravé popory Pravá popora nemá konec Zaat šířku pravé popory t 2 m > Zvolil(a) ji variantu nekonečné pravé popory čílo varianty 1 > Pro alší výpočet ue uvažována honota t 2 t 2 100,000 m Honota u 2 (menší z honot t 2 /2 neo /2) u 2 0,150 m Vypočtené rozpětí noníku L lcl + u 1 + u 2 L 1,500 m Zaat vlatní honotu rozpětí L m > Zvolil(a) ji variantu určení rozpětí výpočtem čílo varianty 1 Rozpětí noníku L 1,500 m
2. Geometrie těnového noníku Popi orázku: L 1,15 * l cl l cl větlá vzálenot popor h výška průřezu účinná výška průřezu z rameno vnitřních il 2.1. Geometrie Světlá vzálenot popor l cl 1,200 m Výška průřezu h 0,450 m Rozpětí noníku Určit rozpětí přiližným výpočtem L 1, 15l cl L 1,380 m Zaat vlatní honotu rozpětí L m > NEZVOLIL(A) JSI VARIANTU! čílo varianty Rozpětí noníku L 1,380 m Rameno vnitřních il e pro těnové noníky (ke h > L/2) uvažuje menší z honot: z 1 0, 7L z 1 0,966 m z 0,4 h 0, 2 L z 2 0,456 m 2 + > Pro alší výpočet ue uvažována honota ramena vnitřních il z 0,456 m Účinná výška průřezu Uvažovat přiližnou honotu 1, 3z 0,593 m Zaat vlatní honotu m > NEZVOLIL(A) JSI VARIANTU VÝPOČTU čílo varianty > Pro alší výpočet ue tey uvažována honota účinné výšky průřezu Zvol varianm
3. Zatížení překlau a vnitřní íly Popi orázku: L rozpětí noníku A B reakce V průěh poouvajících il V E maximální poouvající íla průěh ohyových momentů E maximální ohyový moment 3.1. Zatížení Návrhové zatížení na ěžný metr g 8,510 kn/m' 3.2. Vnitřní íly 1 Reakce A B g L 2 A B 6,383 kn 1 Poouvající íla VE g L V 2 E 6,383 kn oment 1 2 E g L 8 E 2,393 knm
4. ateriálové charakteritiky ziva Honoty, kategorie >>> 4.1. Dílčí oučinitel polehlivoti ziva g Zivo je vyzěno ze zících prvků kategorie I na přepiovou maltu Druh zících prvků pálené cihly > Dílčí oučinitel polehlivoti ziva 2,200 4.2. Záklaní vlatnoti ziva Délka zícího prvku p 290 mm Šířka zícího prvku p 140 mm Výška zícího prvku h p 65 mm Tloušťka ložné páry (z hleika výztuže ieálně 10-12 mm, pro tenké páry 3 mm) t l 10 mm Oová vzálenot ložných par v h + t ν 75 mm Ojemová hmotnot zících prvků ρ zp 1800 kg.m -3 4.3. Ojemová hmotnot ziva r z Zaat honotu ojemové hmotnoti ziva ρ z kg.m -3 Zjenoušeně uvažovat ojemovou hmotnot ziva rovnou ojemové hmotnoti zících prvků Provét poronější výpočet Spotřea malty m l. m -2 Ojemová hmotnot malty (ovyklá honota cca 2000 kg.m -3 ) ρ m kg.m -3 > Ojemová hmotnot ziva (A 1 1 m 2 ) 1 m m ρ ρ z z A 1 ρ zp + ρ m A 1 1000 1000 1800 kg.m -3 > Zvolil(a) ji variantu zjenoušeného výpočtu čílo varianty 2 > Pro alší výpočet ue tey uvažována honota ojemové hmotnoti ziva ρ z 1800 kg.m -3 4.4. Pevnot ziva v tlaku Skupiny, oučinitele >>> Skupina zících prvků Druh zících prvků pálené cihly Procento ěrování 25 % > Skupina zících prvků 1 Normalizovaná pevnot zícího prvku Tlaková pevnot zícího prvku (značka) u 60,000 Pa Způo konicionování zícího prvku (ěžně: na vzuchu na vzuchu (oažením 6% vlhkoti) Součinitel pole způou konicionování zícího prvku η 1,000 Součinitel tvaru vyjařující vliv šířky a výšky zícího prvku δ 0,770 > Normalizovaná pevnot zícího prvku ηδ 46,200 Pa u Tlaková pevnot malty (značka) m 10,000 Pa Součinitel K Druh zících prvků alta Skupina zících prvků pálené cihly oyčejná 1 Ve zivu e vykytuje poélná tyčná pára > vynáoit taulkové K oučinitelem 0,8 > Součinitel K K 0,550 Charakteritická pevnot ziva v tlaku kolmo na ložné páry Uvažovaná honota ( 50 Pa při použití malty pro tenké páry, jinak 75 46,200 Pa Uvažovaná honota m ( m 10 Pa při použití malty pro tenké páry, jinak m min(20 P m 10,000 Pa p l
> Charakteritická pevnot ziva v tlaku kolmo na ložné páry k 16,055 Pa Pro výpočet charakteritické pevnoti je uvažován potržený vztah: Zivo na oyčejnou neo lehkou maltu Zivo na maltu pro tenké páry, pálené zící prvky kupiny 2 neo 3 Zivo na maltu pro tenké páry, zící prvky jiné než pálené kupiny 2 neo 3 K k Návrhová pevnot ziva v tlaku kolmo na ložné páry 7,298 Pa Návrhová pevnot ziva v tlaku kolmo na tyčné páry 0,3 h 2,189 Pa Styčné páry USÍ ýt vyplněny maltou! h K 0,7 0,3 k m K k k 0,7 0,85 4.5. Pevnot ziva ve myku Honoty vk0 >>> Počáteční charakteritická myková pevnot při nulovém normálovém napětí vk0 Použít taulkovou honotu pole říve zaaného ruhu zících prvků a malty Druh zících prvků pálené cihly alta oyčejná Tlaková pevnot malty m 10,000 Pa Počáteční charakteritická myková pevnot při nulovém normálovém napětí vk0 0,300 Pa Zaat vlatní honotu Počáteční charakteritická myková pevnot při nulovém normálovém napětí vk0 Pa > Zvolil(a) ji variantu taulkové honoty čílo varianty 1 > Pro alší výpočet ue tey uvažována honota počáteční mykové pevnoti vk0 0,300 Pa Ověření pomínky vk 0 0, 065 Průměrné návrhové napětí v ložné páře překlau, při uvažování oučinitele polehlivoti zatížení: G, min 1 Plocha jenoho ěžného metru ložné páry A m, 1 A m, 0,290 m² σ A G,min m, g G [( ) ] σ 0,022 Pa Charakteritická myková pevnot vk vk min vk 0 + 0,4σ ;0, 065 > vk + 0,4 vk 0 σ vk 0,309 Pa > 0, 065 vk 3,003 Pa vk > Pro alší výpočet ue tey uvažována honota charakteritické mykové pevnoti vk 0,309 Pa Návrhová myková pevnot v 2,200 vk v 0,140 Pa v
5. Charakteritiky výztuže URFOR 5.1. Parametry oceli Třía vlivu protřeí Tříy vlivu, výztuž >>> X1 Typ výztuže RND/Z - kruhové proily/žárově pozinkovaná ocel Charakteritická mez kluzu poélných prutů yk 500 Pa Dílčí oučinitel polehlivoti oceli 1,15 Návrhová mez kluzu výztuže URFOR yk y y 435 Pa S oul pružnoti výztuže E 200 GPa ε Poměrné přetvoření výztuže na mezi kluzu y ε y 0,002174 y E 5.2. Rozměry výztužných prvků Parametry prutů Zvolit výztuž ze tanarního ortimentu Výška příhraoviny h př 50 mm Poélné pruty jou kruhového průřezu průměr pp 5 mm Průměr iagonálního prutu p 3,75 mm Poélné pruty jou oélníkového průřezu voorovný rozměr pp 8 mm 1 vilý rozměr pp,2 1,5 mm Průměr iagonálního prutu p 1,5 mm Výztuž vyroená na zakázku Výška příhraoviny h př mm Poélné pruty jou kruhového průřezu průměr pp mm Poélné pruty jou oélníkového průřezu voorovný rozměr pp mm 0 vilý rozměr pp,2 mm Průměr iagonálního prutu p mm > Zvolil(a) ji variantu tanarní výztuže čílo varianty 1 > Pro alší výpočet uou uvažovány parametry h př 50 mm pp 5 mm pp,2 -- mm p 3,75 mm Průřezová plocha jenoho poélného prutu A 1 19,63 mm 2 Celkový počet poélných prutů n 4 > Do plochy výztuže překlau e započítává pouze plocha výztuže URFOR, která leží v tažené olati překlau. Celková plocha výztuže A 78,54 mm 2
6. Ověření polehlivoti překlau 6.1. Ohy Kontrola minimální výšky překlau a maximální příputné návrhové únonoti překlau Pro zivo ze zících prvků kupiny 1 kromě zících prvků z póroetonu čílo varianty 1 > inimální účinná výška překlau E min 0,097 m min 0,4 h > aximální příputná návrhová únonot zěného vyztuženého průřezu v ohyu R, max, 4 h 0 2 R,max 22,857 knm Pro zivo ze zících prvků kupiny 2, 3 a 4 a zících prvků kupiny 1 z póroetonu čílo varianty 2 > inimální účinná výška překlau E min 0,112 m min 0,3 h > aximální příputná návrhová únonot zěného vyztuženého průřezu v ohyu R,max 17,142 knm > Varianta pole kupiny a ruhu zících prvků varianta 1 > Uvažovaná účinná výška 0,300 m Oha nutné plochy výztuže 0 > Použité rameno vnitřních il z 0,8 z 0,24 m E A, rq z y A,rq 22,937 mm² > Navržená výztuž A 78,54 mm² A A Kontrola tupně vyztužení překlau ρ ρ 0,0009028 > inimální tupeň vyztužení ρ min 0,0005000 ρ min < ρ R, max, 3 h 2 min, rq A Rameno vnitřních il Pro prutový noník le vzorce: A y z 1 0, 5 h z 0,273 m Pro těnový noník (viz J84) z 0,456 m > Rameno vnitřních il, pole typu noníku z 0,273 m > aximální rameno vnitřních il z max 95 z max 0,285 m > Rameno vnitřních il uvažované pro alší výpočet z min[ z; z ] z 0,273 m max
Návrhový moment únonoti A z R 9,326 knm > aximální příputná návrhová únonot průřezu, pole kupiny a ruhu zících prvk R,max 22,857 knm > Návrhový moment únonoti min[ ; ] R 9,326 knm > Ohyový moment o zatížení E 2,393 knm R R R < y R, max E R Průřez na ohy VYHOVUJE 6.2. Smyk Poouzení myku ve vzálenoti /2 o líce popory V E 3,830 kn Návrhová íla ve myku V V R1 12,207 kn R 1 v V < E V R1 Průřez na myk VYHOVUJE 6.3. ezní tavy použitelnoti Kontrola ohyové štíhloti překlau (l e L ) l e 1,500 m l e / 5,000 l e < 20 ezní ohyová štíhlot není překročena, překla VYHOVUJE i pro mezní tavy použitelnoti NAVRŽENÝ PŘEKLAD VYHOVUJE