1. Konvektivní přenos tepla v systému FV fasády
|
|
- Radka Matoušková
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 1. Konvektivní přenos tepla v systému FV fasády 1.1. Formulace problému Problém přenosu tepla ve fotovoltaickýc panelec spočívá v řešení Fourierovy rovnice s vnitřním objemovým zdrojem tepla a příslušnými okrajovými podmínkami []. V obecném tvaru pro podmínky neustálenéo přenosu tepla má Fourierova rovnice tvar: T T T q 1 T =, (1.1) x y z k α t k kde součinitel teplotní vodivosti α je vyjádřen jako α = (1.) ρc p Vnitřní objemové zisky q zde vyjadřují část sluneční energie, která je na solárníc článcíc přeměněna na teplo. Z povay geometrie sestavy FV panelů, kterou lze zjednodušeně cápat jako plocou vertikální rovinnou desku, je možné zjednodušit rovnici (1.1) na jednorozměrný případ vedení tepla ve směru osy x. Časová závislost je zacována, neboť započtením tepelné kapacity, tepelné vodivosti a moty FV panelů jsou vyloučeny nerealistické skoky odnot teploty na panelec při rycle se měnící intenzitě dopadajícío slunečnío záření []. Zjednodušená Fourierova rovnice má následující tvar: T q 1 T + = (1.) x k α t Pro řešení rovnice (1.) je nutné stanovit okrajové a počáteční podmínky, popřípadě přijmout některá další zjednodušení. Princip přeměny dopadající sluneční energie a přenosu následně vznikajícío tepla v systému popisují následující obrázky. PV PANES VENTIATED AIR GAP OUTER WA SURR. SURFACES Exterior GASS COVER SOAR CES BACKSHEET mecanical ventilation THERMA MASONRY INSU. Interior incident solar radiation absorbed solar radiation termal energy wind optical losses z transmit. absorpt. y x electrical energy airflow Obrázek 1: Scéma přeměny energie dopadajícío slunečnío záření. Tsurr radiation termal energy radiation mixed convection TPV,front Tcell conduction TPV,back mixed convection Twall adiabatic boundary Tambient z Tair,gap y airflow x Obrázek : Scéma přeměny vznikajícío tepla s vyznačením klíčovýc uzlovýc teplot. 1
2 Na vnějším povrcu FV panelů je teplo ze systému odváděno jednak zářením směrem k okolním povrcům, jednak konvekcí do okolnío prostředí. Na vnitřním povrcu panelů je teplo odváděno konvekcí do větrané dutiny a vyzařováno směrem k vnějšímu líci obvodové stěny budovy. Jedním z klíčovýc bodů tepelnéo modelu systému je správné určení součinitelů přestupu tepla. 1.. Popis systému a vstupní předpoklady wind direction. m mecanical ventilation RIGHT SYSTEM 66 c-si PV panels 58. m 7. kw p 14.5 m EFT SYSTEM 11 c-si PV panels 95.7 m kw p 6.6 m 4. m 4. m Geometrie FV fasády Obrázek : Scéma umístění větrané FV fasády na budově. welded steel ancor ventilated airgap 1mm výška FV fasády = 14,5 m šířka levéo FV pole W PV,left = 6,6 m šířka pravéo FV pole W PV,rigt = 4, m ploca levéo FV pole A PV,left = 95,7 m ploca pravéo FV pole A PV,rigt = 58, m výška budovy building = 4, m šířka budovy W building =, m šířka větrané dutiny H =,1 m Fasádní FV instalace se nacází v orní polovině jiozápadní stěny budovy B Fakulty stavební ČVUT v Praze. Konstrukce fasády má carakter nosnéo liníko-ocelovéo roštu kotvenéo přes svařované ocelové kotvy do zateplené obvodové stěny budovy. Mezi vnějším lícem tepelné izolace (cráněné tenkovrstvou omítkou) a zadní stranou FV panelů je 1mm široká větraná dutina. masonry termal insulation 16mm vertical steel section 1/4 pressure plate Obrázek 4: Řez větranou FV fasádou. PV panel 4mm orizontal aluminium section 4/
3 Vzducotěsnost systému je zajištěna tmelením spár mezi FV panely a těsným provedením klempířskýc prvků (boční a orní oplecování). Mecanické větrání zajišťují střešní ventilátory osazené v úrovni atiky. Ve výpočtu jsou uvažovány konstantní fyzikální vlastnosti vzducu při roční střední teplotě 9, C. Roční střední odnota byla vypočtena z odinovýc odnot teploty vnějšío vzducu pro lokalitu Praa převzatýc z databáze METEONORM 4.. Fyzikální vlastnosti vzducu ρ = 1,5 kg/m c p = 16 J/(kg.K) k =,48 W/(m.K) Pr =,71 ν = 1,41 x 1-5 m /s μ = 1,76 x 1-5 kg/(m.s) number of occurences Histogram Distribution Mean = No. of samples = 876 Minimum = Maximum = ambient temperature [ C] Obrázek 5: Rozložení odinovýc odnot teploty vnějšío vzducu. Dále budou výpočty prováděné pouze pro levé FV pole, pro pravé FV pole by byl výpočetní postup obdobný. 1.. Přenos tepla konvekcí do okolí Přestup tepla na přední straně FV panelů bude jistě ovlivněn nucenou konvekcí vyvolanou větrem i přirozenou konvekcí vyvolanou rozdílem mezi povrcovou teplotou FV panelů a teplotou okolnío vzducu. Pro výpočet konvektivnío součinitele přestupu tepla z FV panelů do okolí je nutné přijmou některá zjednodušení a zavést vstupní předpoklady: - směr proudění větru je uvažován rovnoběžný s terénem a paralelní s rovinou JZ fasády budovy; - ryclost větru po výšce budovy je neměnná; - a zároveň se předpokládá, že vítr nebo-li volné proudění sebou již nese značné turbulence způsobené konfigurací okolnío terénu (členitá městská krajina). Ryclost větru pro lokalitu Praa Z rozložení odinovýc odnot ryclosti větru pro lokalitu Praa (METEONORM 4.) je patrné, že 85% odnot spadá do rozmezí ryclostí 1 až 8 m/s a úplné bezvětří prakticky nenastává. number of occurences Histogram Distribution Mean = No. of samples = 876 Minimum =.1 Maximum = wind speed [m/s] Obrázek 6: Rozložení odinovýc odnot ryclosti větru.
4 Posouzení vlivu přirozené konvekce Před volbou vztaů pro výpočet konvektivnío součinitele přestupu tepla je nutné vyodnotit carakter konvekce, tedy zda se jedná o konvekci nucenou, přirozenou či smíšenou. Posouzení vlivu přirozené konvekce je možné provést dle následujícíc vztaů založenýc na poměru Grasofova a Reynoldsova čísla [8]: pokud Gr / Re > 4 převládá přirozená konvekce pokud Gr / Re <,5 převládá nucená konvekce pokud,5 Gr / Re 4 je konvekce smíšená (přirozená i nucená). Pro Grasofovo číslo platí vzta gβ ( Ts T ) Gr =, (1.4) ν kde β je součinitel objemové teplotní roztažnosti počítaný pro ideální plyn jako β = 1/T a T je termodynamická teplota. Reynoldsovo číslo je v tomto případě počítáno dle vztau uw PV, left Re = (1.5) ν Za předpokladu, že nucená konvekce působí ve směru orizontálním, kdežto konvekce přirozená ve směru vertikálním, je nutné brát carakteristickou délku ve vztau (1.4) jako výšku FV fasády ( = 14,5 m) a ve vztau (1.5) jako její šířku (W PV,left = 6,6 m). Výsledek posouzení je graficky znázorněn pro ryclosti větru 1 až 8 m/s. Je patrné, že jak ryclost větru, tak teplotní rozdíl mezi zadní stranou FV panelů a větracím vzducem, ovlivňují míru vlivu přirozené konvekce. Například pro ryclost větru 5 m/s je poměr Gr / Re roven, při rozdílu teplot mezi povrcem FV panelů a okolním vzducem ( T ) = C. s T Gr /Re [-] dt = C dt = 1 C dt = 5 C Obrázek 7: Posouzení vlivu přirozené konvekce srovnáním Grasofova a Reynoldsova čísla. Z posouzení vyplývá, že vliv přirozené konvekce není možné zanedbat. Při vysokýc ryclostec větru a nižšíc teplotníc rozdílec mezi FV panely a okolním vzducem převládá nucená konvekce, a naopak přirozená konvekce je dominantní při vysokýc teplotníc rozdílec a nízkýc ryclostec větru. Konvekce na přední straně FV panelů bude tedy smíšená kombinace nucené i přirozené konvekce. Výpočet součinitele přestupu tepla Pro případ smíšené konvekce je zavedený postup, kdy je součinitel přestupu tepla spočten z Nusseltovo čísla pro smíšenou konvekci dle [5], mixed, forced, natural wind speed [m/s] Nu = Nu + Nu, (1.6) kde jsou nejprve nucená a přirozená konvekce uvažovány odděleně. 4
5 Pro tento konkrétní případ však není takový postup možný díky rozdílným směrům, ve kterýc nucená a přirozená konvekce působí. Je proto nutné postupovat při výpočtu odděleně až po spočtení jednotlivýc součinitelů přestupu tepla pro nucenou i přirozenou konvekci. V obou případec se jedná o zprůměrované součinitele přestupu tepla přes celý povrc FV fasády. Celkový součinitel přestupu tepla lze vyjádřit ze vztau dle [8] = + (1.7) cout, c, forced c, natural Pro výpočet součinitele přestupu tepla při nucené konvekci platí následující vzta Nu, forced kf c, forced =, (1.8) WPV, left kde Nusseltovo číslo pro nucenou konvekci Nu, forced lze vypočítat ze vztau Nu =,7Pr Re (1.9) 1/ 4/5 Vzta (1.9) je platný pro nucené turbulentní proudění nad rovinnou deskou s konstantní povrcovou teplotou. aminární proudění na vnější straně FV panelů není uvažováno vzledem k předpokládaným turbulencím větru samotnéo. Pro Reynoldsovo číslo platí vzta (1.5). Pro výpočet součinitele přestupu tepla při přirozené konvekci platí následující vzta c, natural Nu, natural kf = (1.1) Nusseltovo číslo pro přirozenou konvekci a vertikální desku Nu, natural lze vypočíst ze vztau 1/6,87Ra Nu, natural =,85 + [1 (,49 ) 9 /16 ] 8 / 7, (1.11) + Pr který platí pro konstantní povrcovou teplotu a univerzálně pro laminární i turbulentní proudění. Rayleigovo číslo je součinem Grasofova a Prandtlova čísla Ra = Gr Pr (1.1) Z provedenéo výpočtu pro rozsa ryclosti větru až 16 m/s a rozdíl teplot Ts T = C je zřejmé, že přirozená konvekce výrazně ovlivňuje velikost součinitele přestupu tepla pouze při nižšíc ryclostec větru do cca 1,5 m/s. Při vyššíc ryclostec je již příspěvek přirozené konvekce zanedbatelný a přestup tepla probíá v turbulentním režimu nucenéo proudění. Tento výsledek je odlišný od výsledků posouzení vlivu přirozené konvekce, který předpovídal její větší vliv (až do ryclostí nad 5 m/s). Tento rozpor není dále řešen. c,out [W/(m.K)] c,mixed 15 1 c,natural 5 c,forced wind speed [m/s] Obrázek 8: Konvektivní součinitel přestupu tepla na přední straně FV panelů v závislosti na ryclosti větru s vyznačením složek přirozené a nucené konvekce. 5
6 1.4. Přenos tepla konvekcí do větrané dutiny Oblast mecanicky větrané dutiny lze cápat jako vertikální kanál mezi dvěmi deskami ve vzdálenosti H =,1 m, kde pouze na jednu desku FV panely působí konstantní tepelný tok a druá deska je adiabatická předpoklad dokonalé tepelné izolace. Při použití víceúsekové metody výpočtu (rozdělení dutiny na řadu úseků po výšce) je možné uvažovat pro každý úsek jednotnou teplotu každé vrstvy, tedy i konstantní povrcovou teplotu FV panelů energetické bilance jsou počítány pro každý úsek se vstupními odnotami z úseku minuléo. Ryclost proudění vzducu ve větrané dutině vynucená ventilátory je po výšce dutiny konstantní. Návrová ryclost proudění je uvažována w = 1, m/s jedná se o průměrnou časově střední odnotu ryclosti z teorie turbulentnío proudění. Vliv větru na poměry proudění ve větrané dutině je zanedbán. Výpočet ryclosti proudění ve větrané dutině (zjednodušeně) průřezová ploca větrané dutiny A= HW PV, left =,1 6,6 =,66 m výkon jednoo ventilátoru (objemový průtok) Q ventilator = 15 m / =,9 m /s 1 celkový větrací výkon Qvent = Qventilator =,9 =,875 m /s ryclost proudění v dutině w = Q / A=,875/,66 = 1,6 m/s vent Posouzení vlivu šířky větrané dutiny Vzledem ke geometrii větrané dutiny je nutné nejprve posoudit, zda se jedná o případ proudění mezi paralelními deskami, či zda je nutné cápat obě desky (FV panely a stěnu) odděleně. Toto posouzení plyne z teorie přirozené konvekce, ale má důsledky i při rozodování o použití vztaů pro výpočet Nusseltova čísla pro konvekci nucenou. Posouzení je založeno na definici tzv. širokéo, resp. úzkéo kanálu. Pro široký vertikální otevřený kanál platí následující nerovnost dle [9] H 1/4 > Ra, (1.1) kde H je šířka kanálu, jeo délka a Ra Rayleigovo číslo počítané ze vztau gβ ( Ts T ) k Ra =, kde α = (1.14) αν ρc p Při uvažování povrcové teploty na zadní straně FV panelů T s = 9,15 K a teploty vzducu proudícío 1 1/4 4 v dutině T s = 7,15 K je odnota Ra = 5,87 1 a následně Ra = 6, /4 4 Protože H / = 6,897 1 > Ra = 6,45 1, je splněna podmínka (1.1) a jedná se o široký kanál. V tomto případě se k deskám oraničujícím kanál (větranou dutinu) přistupuje odděleně s použitím teorie pro obtékání vertikální rovinné desky. Teorie přirozenéo ani nucenéo proudění pro případ dvou paralelníc vertikálníc desek není v tomto případě použitelná. To odpovídá závěrům uvedeným v literatuře [7]. Posouzení vlivu přirozené konvekce Obdobně jako pro konvekci na přední straně FV panelů, je nutné posoudit závažnost příspěvku přirozené konvekce dle vztaů založenýc na poměru Grasofova a Reynoldsova čísla dle [8]: pokud Gr / Re > 4 převládá přirozená konvekce pokud Gr / Re <,5 převládá nucená konvekce pokud,5 Gr / Re 4 je konvekce smíšená (přirozená i nucená). 1 Hodnota pro radiální střešní ventilátor typu WD, výrobce DOSPĚ 6
7 Větraná dutina je cápána jako dvě oddělené stěny. Výpočet je obdobou posouzení vlivu přirozené konvekce na přední straně FV panelů. Pro Grasofovo číslo platí vzta gβ ( Ts T ) Gr =, (1.15) ν kde β je součinitel objemové teplotní roztažnosti počítaný pro ideální plyn jako β = 1/T, kde T je termodynamická teplota. Reynoldsovo číslo je v tomto případě počítáno dle vztau w Re = (1.16) ν Carakteristická délka je pro oba vztay (1.15) a (1.16) sodně výška větrané dutiny ( = 14,5 m). V tomto posouzení je uvažována průměrná střední ryclost proudění v dutině vynucená ventilátory v rozmezí,5 až 1,5 m/s. Je uvažována konstantní teplota vzducu ve větrané dutině C (pro odlišné teploty jsou rozdíly ve výpočtu Gr / Re v rámci posouzení zanedbatelné). Pro rozdíl mezi teplotou vzducu ve větrané dutině a teplotou na zadní straně FV panelů jsou uvažovány případy rozdíl 5 C, 1 C a C. Obrázek 9: Posouzení vlivu přirozené konvekce srovnáním Grasofova a Reynoldsova čísla. Je patrné, že jak ryclost proudění vzducu ve větrané dutině, tak teplotní rozdíl mezi zadní stranou FV panelů a větracím vzducem, ovlivňují míru vlivu přirozené konvekce. Pro většinu případů je však příspěvek přirozené konvekce nezanedbatelný a při vyššíc rozdílec teplot mezi FV panely a větracím vzducem bude vliv přirozené konvekce rozodující. Proudění je nadále nutné cápat jako smíšené, tedy jako kombinaci přirozené a nucené konvekce. Výpočet součinitele přestupu tepla Pro případ smíšené konvekce je Nusseltovo číslo možné vypočíst ze vztau dle [5], mixed, forced, natural Nu = Nu + Nu, (1.17) kde jsou nejprve nucená a přirozená konvekce uvažovány odděleně. Pro výpočet Nusseltovo čísla pro přirozenou konvekci směrem do větrané dutiny je možné použít stejný postup jako v případě přirozené konvekce na přední straně FV panelů, kde je Nu, natural počítáno ze vztau Nu, natural,87ra =,85 + [1 + (,49 Pr ) ] 1/6 9 /16 8 / 7 Výpočet Nusseltovo čísla pro nucenou konvekci Nu, forced lze provést několika způsoby: Gr /Re [-] dt = C dt = 1 C average airspeed [m/s] dt = 5 C Gr /Re = 6.16 =.8 = 1.54 (1.18) 7
8 var. I. První možností je použití vztau, který předpokládá smíšené laminární a turbulentní obtékání rovinné desky 1/ 1/ 1/ 4/5 4/5 Nu =,664Rex, c Pr +,7 Pr ( Re Rex, c ), (1.19) který po dosazení za kritické Reynoldsovo číslo pro přecod z laminárnío do turbulentnío proudění při 5 obtékání rovinnýc desek Re = 5 1 [5] lze upravit do tvaru xc, 4/5 1/ Nu = (,7Re 871) Pr, (1.),6 < Pr < 6 který je platný pro < Re < 1 Vzta (1.) je použitelný až od ryclosti proudění cca,5 m/s, pro kterou je kritická délka x x = 14,1m, tedy menší než výška fasády. Pro nižší ryclosti je nutné použít vzta určený pro výradně laminární proudění Nu =,664Re Pr (1.1) 1/ 1/ var. II. Druou možností je použití vztau 1/ 4/5 Nu =,7Pr Re, (1.) ve kterém je uvažováno pouze turbulentní proudění v celé výšce větrané dutiny. Výsledný součinitel přestupu tepla pro smíšenou konvekci lze pro I. a II. způsob vypočítat ze vztau cin, Nu, mixed kf = (1.) var. III. Třetí možností je použít způsob výpočtu pro nucené turbulentní proudění v ydraulicky ladkýc potrubíc určený pro proudění mezi dvěma paralelními deskami. Pro takové proudění platí stejně jako pro proudění v trubkác kruovýc průřezů, že přecod mezi laminárním a turbulentním prouděním probíá 4 v rozmezí Reynoldsova čísla 1 < Re < 1 a ve výpočtec je nejčastěji přijímána kritická odnota změny režimu proudění Re Dcrit, = [4]. Plně vyvinuté turbulentní proudění nastává od odnot Re > 1. Kritická odnota průměrné ryclosti proudění ve větrané dutině, pro kterou platí Re Dcrit, = je,174 m/s. Vzledem k uvažovaným ryclostem nucenéo proudění (cca w = 1, m/s) lze zjednodušeně předpokládat výlučně turbulentní proudění po celé výšce větrané dutiny. V některýc případec může rát důležitou roli vstupní oblast, kde není proudění plně vyvinuto tzv. stabilizační délka (ydraulická a tepelná). Pro poměr / D > 6 je cyba ze zanedbání stabilizační délky s nevyvinutým ryclostním a teplotním profilem typicky menší než 15% [5]. Protože / D = 14,4 /, = 7, je možné vliv vstupní oblasti zanedbat a po celé výšce větrané dutiny uvažovat plně vyvinuté turbulentní proudění. Nusseltovo číslo pro nucené turbulentní proudění v ydraulicky ladkýc potrubíc lze vypočíst ze vztau ( f /8)( ReD 1) Pr NuD =, (1.4) 1/ / 1 + 1,7( f / 8) ( Pr 1),5 < Pr < který je platný pro 6. < ReD < 5 1 Vzta (1.4) je možné použít jak pro podmínky konstantní povrcové teploty, tak konstantnío povrcovéo tepelnéo toku. Reynoldsovo číslo pro dvě paralelní desky lze vypočíst ze vztau wd ReD =, (1.5) ν kde ydraulický průměr D = 4= H. 8
9 Součinitel tření pro ydraulicky ladká potrubí lze vypočítat ze vztau f = (,79 ln Re D 1,64), (1.6) 6 který je platný pro velké rozpětí Reynoldsova čísla < Re D < 5 1 [5]. Hodnota Re D = odpovídá ryclosti w =,65 m/s, která bude jistě překročena a vzta (1.6) lze dobře použít. Při tomto způsobu výpočtu však není možné vypočíst přímo Nu mixed,, ale je nutné vypočítat součinitele přestupu tepla c, forced a c, natural odděleně (obdobně jako na přední straně FV panelů) a z nic potom celkový součinitel přestupu tepla z FV panelů do větrané dutiny ze vztau = + (1.7) cin, c, forced c, natural Pro součinitel přestupu tepla při nuceném proudění platí vzta NuDkf c, forced = D (1.8) a pro přirozené proudění vzta (1.1). Tento třetí způsob nerespektuje předcozí předpoklad, kdy je větraná dutina považována za systém dvou oddělenýc desek, nicméně za určitýc okolností může mít své opodstatnění. Srovnávací výpočet tří variant pro teplotní rozdíl Ts T = C ukazuje vývoj součinitele přestupu tepla smíšenéo proudění a jeo složek v závislosti na ryclosti proudění v dutině. Z výpočtu je zřejmé, že přirozená konvekce výrazně ovlivňuje velikost součinitele přestupu tepla ve všec variantác a nucená konvekce je dominantní až při vyššíc ryclostec proudění. Pro návrovou ryclost 1, m/s je výsledný součinitel přestupu tepla pro var. III o 4% vyšší než pro var. I. 1 v.i c,mixed 1 8 v.ii c,mixed v.iii c,mixed v.i c,forced v.ii c,forced v.iii c,forced c,in = 6.6 c,in [W/(m.K)] 6 4 c,natural c,in = 5.41 c,in = average airspeed [m/s] Obrázek 1: Srovnání variantníc způsobů určení konvektivnío součinitele přestupu tepla ze zadní strany FV panelů do mecanicky větrané dutiny. Za předpokladu, že proud vzducu vstupující do větrané dutiny už bude obsaovat jisté turbulence, a z povay konstrukčnío uspořádání systému, se jeví jako nejrealističtější var. II, která předpokládá od počátku turbulentní proudění a formu oddělenýc stěn větrané dutiny (široký kanál). Konvektivní součinitel přestupu tepla cin, = 5,41 W/(m.K) dobře odpovídá výsledkům publikovaným v [7]. 9
10 iteratura [1] DUFFIE, Jon A.; BECKMAN, William A. Solar Engineering of Termal Processes. nd ed. New York : Jon Wiley & Sons, [] MEI, i; INFIED, David; EICKER, Ursula; FUX, Volker. Termal Modelling of a Building wit an Integrated Ventilated PV Facade. Energy and Buildings 5,, pp [] DAVIS, Mark W.; DOUGHERTY, Brian P. Prediction of Building Integrated Potovoltaic Cell Temperatures. Journal of Solar Energy Engineering, Special Issue: Solar Termocemical Processing, August 1, Vol. 1, No., pp. -1. [4] WHITE, Frank M. Fluid Mecanics. 5t ed. (international edition). New York : McGraw-Hill,. ISBN X [5] INCROPERA, Frank P.; DeWITT, David P. Introduction to Heat Transfer. rd ed. New York : Jon Wiley & Sons, ISBN [6] ŠESTÁK, Jiří, RIEGER, František. Přenos ybnosti tepla a moty.. vydání. Praa : Vydavatelství ČVUT, 4. ISBN [7] INFIED, David; EICKER, Ursula; FUX, Volker; MEI, i; SCHUMACHER, Jürgen. A Simplified Approac to Termal Performance Calculation for Building Integrated Mecanically Ventilated PV Facades. Building and Environment XX, X, pp. XXX-XXX [8] CHARRON, Rémi, ATHIENITIS, Andreas K. Optimization of te Performance of Doublefacades wit Integrated Potovoltaic Panels and Motorized Blinds. Solar Energy XX, 5, pp. XXX-XXX [9] BEJAN, Adrian. Heat Transfer. New York : Jon Wiley & Sons, 199. ISBN
ČSN EN 1991-1-3 (Eurokód 1): Zatížení konstrukcí Zatížení sněhem. Praha : ČNI, 2003.
ZATÍŽENÍ SNĚHEM ČSN EN 1991-1-3 (Eurokód 1): Zatížení konstrukcí. Praa : ČNI, 2003. OBECNĚ: se považuje za proměnné pevné zatížení a uvažují se trvalé a dočasné návrové situace. Zpravidla se posuzují 2
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV PROCESNÍHO A EKOLOGICKÉHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF PROCESS AND ENVIRONMENTAL
VíceStavební tepelná technika 1 - část A Jan Tywoniak ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební. Stavební fyzika (L)
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Stavební fyzika (L) Jan Tywoniak A48 tywoniak@fsv.cvut.cz součásti stavební fyziky Stavební tepelná technika Stavební akustika Denní osvětlení. 6 4
VícePŘÍČNÁ STABILITA PLOVOUCÍHO TĚLESA VÁLCOVÉHO TVARU PLOVÁKŮ SIDE TILT STABILITY OF THE FLOATING BODY BY CYLINDRICAL FORM OF FLOATS
Ročník 5., Číslo I., duben 00 PŘÍČNÁ STABILITA PLOOUCÍHO TĚLESA ÁLCOÉHO TARU PLOÁKŮ SIDE TILT STABILITY OF THE FLOATING BODY BY CYLINDRICAL FOR OF FLOATS Leopold Hrabovský Anotace: Příspěvek pojednává
VíceMiloslav Dohnal 1 PROCESNÍ VÝPOČTY TECHNOLOGIÍ
Miloslav Dohnal 1 PROCESNÍ VÝPOČTY TECHNOLOGIÍ Tento článek je věnován odborné stáži, která vznikla v rámci projektu MSEK Partnerství v oblasti energetiky. 1. ÚVOD Projekt MSEK Partnerství v oblasti energetiky
VíceNavrhování a realizace stavebních konstrukcí ze zdiva LIAPOR
zděné a smíšené konstrukce text: Micala Hubertová, Jan Štefánik foto: Lias Vintířov, LSM k.s. Sportovně kulturní a kongresové centrum Karlovy Vary (KV Aréna) poledové zdivo Liapor R195 ukázka z probíající
VíceOptimalizace teplosměnné plochy kondenzátoru brýdových par ze sušení biomasy
Optimalizace teplosměnné plochy kondenzátoru brýdových par ze sušení biomasy Jan HAVLÍK 1,*, Tomáš Dlouhý 1 1 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 16607
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceTERMOKINETIKA PŮDNÍ POVRCHOVÉ VRSTVY Thermokinetics of Surface Soil Layer
TERMOKINETIKA PŮDNÍ POVRCHOVÉ VRSTVY Thermokinetics of Surface Soil Layer Růžena Petrová Abstrakt: Článek se zabývá možnostmi výzkumu a použití modelu termokinetiky povrchové půdní vrstvy, jež úzce souvisí
Více12 Prostup tepla povrchem s žebry
2 Prostup tepla povrchem s žebry Lenka Schreiberová, Oldřich Holeček Základní vztahy a definice V případech, kdy je třeba sdílet teplo z média s vysokým součinitelem přestupu tepla do média s nízkým součinitelem
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 9 Nestacionární vedení tepla v rovinné stěně Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento
VíceVliv konstrukce solárního kolektoru na jeho účinnost. Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní ČVUT v Praze
Vliv konstrukce solárního kolektoru na jeho účinnost Tomáš Matuška Ústav techniky prostředí, Fakulta strojní ČVUT v Praze Solárníkolektory Typy a konstrukční uspořádání plochésolárníkolektory trubkovésolární
VícePracovní konsolidované znění ČSN EN 1991-1-5
ICS 91.010.30 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí Část 1-5: Obecná zatížení Zatížení teplotou Pracovní konsolidované znění ČSN EN 1991-1-5 73 0035 Eurocode 1: Actions on structures Part 1-5: General actions
VíceSDÍLENÍ TEPLA A ÚSPORY ZATEPLENÍM I.
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 SDÍLENÍ TEPLA A ÚSPORY ZATEPLENÍM
VíceU218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. ! t 2 :! Stacionární děj, bez vnitřního zdroje, se zanedbatelnou viskózní disipací
VII. cená konvekce Fourier Kirchhoffova rovnice T!! ρ c p + ρ c p u T λ T + µ d t :! (g d + Q" ) (VII 1) Stacionární děj bez vnitřního zdroje se zanedbatelnou viskózní disipací! (VII ) ρ c p u T λ T 1.
VíceMěření axiálních rychlostních profilů v nádobách s centrální cirkulační trubkou pomocí LDA systému
Měření axiálních rychlostních profilů v nádobách s centrální cirkulační trubkou pomocí LDA systému J.Brož*,M. Severa**, T.Jirout*, F.Rieger* *Department of Process Engineering Czech Technical University
VíceM T I B A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA 2010/03/22
M T I B ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ KLIMATICKOU TEPLOTOU A ZÁKLADY VEDENÍ TEPLA Ing. Kamil Staněk, k124 2010/03/22 ROVNICE VEDENÍ TEPLA Cíl = získat rozložení teploty T T x, t Řídící rovnice (parciální diferenciální)
VíceTepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling
Tepelné jevy při ostřiku okují Thermal phenomena of descalling Toman, Z., Hajkr, Z., Marek, J., Horáček, J, Babinec, A.,VŠB TU Ostrava, Czech Republic 1. Popis problému Technický pokrok v oblasti vysokotlakých
VíceStacionární vedení tepla bodové tepelné mosty
Nestacionární vedení tepla a velikost tepelného mostu hmoždinkami ETICS Pavlína Charvátová 1, Roman Šubrt 2 1 Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích 2 sdružení Energy Consulting, Vysoká
VíceKondenzace brýdové páry ze sušení biomasy
Kondenzace brýdové páry ze sušení biomasy Jan HAVLÍK 1,*, Tomáš DLOUHÝ 1 1 České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky, Technická 4, 16607 Praha 6, Česká republika * Email:
VícePLÁŠŤOVÉ PŮSOBENÍ TENKOSTĚNNÝCH KAZET
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ Doktorský studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ Studijní obor: POZEMNÍ STAVBY Ing. Jan RYBÍN THE STRESSED SKIN ACTION OF THIN-WALLED LINEAR TRAYS
VíceProvoz zemního kolektoru v období zima/léto
Provoz zemního kolektoru v období zima/léto VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV Ing. Petr Horák, Ph.D. 18.10. 2010 Havlíčkův Brod 2 Zemní výměník - obecně -
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 2
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 2 Přestup tepla nucená konvekce beze změny skupenství v trubkových systémech Hana Charvátová,
VícePOROVNÁNÍ VODNÍCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Z HLEDISKA SPOTŘEBY ENERGIE
19. Konference Klimatizace a větrání 21 OS 1 Klimatizace a větrání STP 21 POROVNÁNÍ VODNÍCH KLIMATIZAČNÍCH SYSTÉMŮ Z HLEDISKA SPOTŘEBY ENERGIE Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
VíceCvičení č. 2 TEPELNÉ ZTRÁTY ČSN EN 12 831
Cvičení č. 2 ZÁKLADY VYTÁPĚNÍ Ing. Jindřich Boháč Jindrich.Bohac@fs.cvut.cz http://jindrab.webnode.cz/skola/ +420-22435-2488 Místnost B1-807 1 Tepelné soustavy v budovách - Výpočet tepelného výkonu AKTUÁLNĚ
VíceTermomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 10. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceMechanika zemin I 3 Voda v zemině
Mechanika zemin I 3 Voda v zemině 1. Vliv vody na zeminy; kapilarita, bobtnání... 2. Proudění vody 3. Měření hydraulické vodivosti 4. Efektivní napětí MZ1_3 November 9, 2012 1 Vliv vody na zeminy DRUHY
Více6 Součinitel konstrukce c s c d
6 Součinitel konstrukce c s c d Součinitel konstrukce c s c d je součin součinitele velikosti konstrukce (c s 1) a dynamickéo součinitele (c d 1). Součinitel velikosti konstrukce vyjadřuje míru korelace
VíceZáklady sálavého vytápění Přednáška 9
Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Základy sálavého vytápění Přednáška 9 Elektrické sálavé vytápění Ing. Ondřej Hojer, Ph.D. Obsah 4. Plynové sálavé vytápění 4.1 Světlé zářiče cv. 4 4.2 Tmavé vysokoteplotní
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV 11
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV 11 Dagmar Janáčová, Hana Charvátová, Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory Evropského sociálního
VíceEnergie větru Síla větru
Energie větru Vítr je vzduc proudící v přírodě, jeož směr a ryclost se obvykle neustále mění. Příčinou energie větru je rotace Země a sluneční energie. Například nad zemským povrcem ořátým sluncem vzrůstá
VíceČVUT v Praze. Fakulta stavební Thákurova 7, 166 29 Praha 6 email: kamil.stanek@fsv.cvut.cz http://fotovoltaika.fsv.cvut.cz BUDOVY PŘEHLED TECHNOLOGIE
ČVUT v Praze Fakulta stavební Thákurova 7, 166 29 Praha 6 email: kamil.stanek@fsv.cvut.cz http://fotovoltaika.fsv.cvut.cz FOTOVOLTAIKA PRO BUDOVY PŘEHLED TECHNOLOGIE Palivo: Sluneční záření 150 miliónů
VíceVliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí
Vliv prosklených ploch na vnitřní pohodu prostředí Jiří Ježek 1, Jan Schwarzer 2 1 Oknotherm spol. s r.o. 2 ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky prostředí Abstrakt Obsahem příspěvku je určení
VíceKontrolní otázky k 1. přednášce z TM
Kontrolní otázky k 1. přednášce z TM 1. Jak závisí hodnota izobarického součinitele objemové roztažnosti ideálního plynu na teplotě a jak na tlaku? Odvoďte. 2. Jak závisí hodnota izochorického součinitele
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 8 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční podpory
VíceTepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách
100 stavební obzor 5 6/2014 Tepelně-vlhkostní chování pískovcového historického zdiva v různých klimatických podmínkách Ing. Lukáš FIALA, Ph.D. Ing. Jan FOŘT Ing. Václav KOČÍ, Ph.D. doc. Ing. Zbyšek PAVLÍK,
VíceIdentifikátor materiálu: ICT 2 58
Identifikátor materiálu: ICT 58 Registrační číslo projektu Název projektu Název příjemce podpory název materiálu (DUM) Anotace Autor Jazyk Očekávaný výstup Klíčová slova Druh učebního materiálu Druh interaktivity
VíceDřevostavby aktuality Mnoho tváří Heraklithu Větrané fasády dvě strany stejné mince
Dřevostavby aktuality Mnoho tváří Heraklithu Větrané fasády dvě strany stejné mince Dřevostavby - aktuality Skladby difuzně otevřené/uzavřené Novinky v oblase PO AkusEka Dřevostavby - aktuality Co to je
VíceTepelně vlhkostní mikroklima. Vlhkost v budovách
Tepelně vlhkostní mikroklima Vlhkost v budovách Zdroje vodní páry stavební vlhkost - vodní pára vázaná v materiálech v důsledku mokrých technologických procesů (chemicky nebo fyzikálně vázaná) zemní vlhkost
VícePříloha 1. Seznam Cíle výuky Certifikovaný projektant pasivních domů. 1. Definice pasivního domu. 2. Kritéria pasivního domu
Příloha 1 Seznam Cíle výuky Certifikovaný projektant pasivních domů Tento seznam Cíle výuky předpokládá, že uchazeči, kteří se chtějí stát certifikovanými projektanty pasivních domů již mají jisté zkušenosti
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA ELEKTROMECHANIKY A VÝKONOVÉ ELEKTRONIKY BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Optimalizace návrhu tepelné izolace 2013 Abstrakt Předkládaná bakalářská práce
VíceAnalýza vybraných detailů obvodového. termovizních metod
Analýza vybraných detailů obvodového pláště budovy pro školství pomocí termovizních metod Petr Junga, Petr Trávníček, Tomáš Vítěz Mendelova univerzita v Brně Abstrakt Cílem práce je analýza vybraných potencionálních
VíceOPTIMALIZACE CHLAZENÍ KALIBROVANÝCH VÁLCŮ OPTIMIZATION OF CALIBRATED SHAPED ROLLS. Pohanka, M., Horský, J., Juriga, A.
OPTIMALIZACE CHLAZENÍ KALIBROVANÝCH VÁLCŮ OPTIMIZATION OF CALIBRATED SHAPED ROLLS Pohanka, M., Horský, J., Juriga, A., Petruška, J Fakulta strojního inženýrství, Vysoké učení technické v Brně, Technická
VíceŘízená akumulace tepla pro chlazení budov
Řízená akumulace tepla pro chlazení budov Pavel Kopecký, ČVUT v Praze, Fakulta stavební, Katedra konstrukcí pozemních staveb, pavel.kopecky@fsv.cvut.cz Úvod Budoucí systémy vytápění a chlazení budov se
Víceúčinnost zdroje tepla
Ztráty tepelných rozvodů při rozvodu tepelné energie Ing. Roman Vavřička, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Roman.Vavricka@fs.cvut.cz www.utp.fs.cvut.cz Účinnost přeměny energie
VíceTabulka Tepelně-technické vlastností zeminy Objemová tepelná kapacita.c.10-6 J/(m 3.K) Tepelná vodivost
Výňatek z normy ČSN EN ISO 13370 Tepelně technické vlastnosti zeminy Použijí se hodnoty odpovídající skutečné lokalitě, zprůměrované pro hloubku. Pokud je druh zeminy znám, použijí se hodnoty z tabulky.
VíceAktivní řízení anulárního proudu radiálním syntetizovaným proudem
Aktivní řízení anulárního proudu radiálním syntetizovaným proudem Zuzana Broučková Vedoucí práce: prof. Ing. Pavel Šafařík, CSc., Ing. Zdeněk Trávníček, CSc. Abstrakt Tato práce se zabývá experimentálním
VíceOBSAH ŠKOLENÍ. Internet DEK netdekwifi
OBSAH ŠKOLENÍ 1) základy stavební tepelné techniky pro správné posuzování skladeb 2) samotné školení práce v aplikaci TEPELNÁ TECHNIKA 1D Internet DEK netdekwifi 1 Základy TEPELNÉ OCHRANY BUDOV 2 Legislativa
VíceParobrzdná deska FERMACELL Vapor bezpečnéřešení difúzně otevřených konstrukcí. Dipl.- Ing. Jaroslav Benák
Parobrzdná deska FERMACELL Vapor bezpečnéřešení difúzně otevřených konstrukcí Dipl.- Ing. Jaroslav Benák Historie sádrovláknitých desek FERMACELL Použití v Evropě více než 38 let Použití v ČR více než
VíceSIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU
SIMULACE INDUKČNÍHO OHŘEVU Oldřich Matička, Ladislav Musil, Ladislav Prskavec, Jan Kyncl, Ivo Doležel, Bohuš Ulrych 1 Katedra elektroenergetiky, Fakulta elektrotechniky ČVUT, Technická 2, 166 27 Praha
VícePOČÍTAČOVÝ PROGRAM KOLEKTOR 2.1 PRO MODELOVÁNÍ SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ
Simulace budov a techniky prostředí 2006 4. konference IBPSA-CZ Praha, 7. listopadu 2006 POČÍTAČOVÝ PROGRAM KOLEKTOR 2.1 PRO MODELOVÁNÍ SOLÁRNÍCH KOLEKTORŮ Tomáš Matuška, Vladimír Zmrhal Ústav techniky
VíceŘešený příklad: Výpočet součinitele kritického břemene α cr
VÝPOČET Dokument SX006a-CZ-EU Strana z 8 Řešený příklad: Výpočet součinitele kritickéo břemene α cr Tento příklad demonstruje, jak se provádí posouzení jednoducé konstrukce s oledem na α cr. Je ukázáno,
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ VÝMĚNÍKY TEPLA BAKALÁŘSKÁ PRÁCE FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE VÝMĚNÍKY TEPLA HEAT EXCHANGERS BAKALÁŘSKÁ
VíceFakulta aplikovaných věd. Katedra mechaniky stavební oddělení
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky stavební oddělení BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Návrh objektu a zpracování projektové dokumentace Nízkoenergetický bytový dům návrh řešení s
VíceVliv teploty na výkon stavebně integrovaných FV polí
Vliv teploty na výkon stavebně integrovaných FV polí Temperature influence on performance of BIPV fields Kamil Staněk, ČVUT, Fakulta stavební, Katedra konstrukcí pozemních staveb Thákurova 7, 166 29 Praha
VíceOBCHODNÍ CENTRUM SOUTHGATE PRAHA MODŘANY
Rozptylová studie pro záměr OBCHODNÍ CENTRUM SOUTHGATE PRAHA MODŘANY Listopad 2007 Zpracovatel: RNDr. J. Novák Lesní 34 460 01 Liberec 1 IČ 460 11 731 osvědčení o autorizaci č. 1568a/740/06/DK telefon
VíceEnergetická studie. pro program Zelená úsporám. Bytový dům. Breitcetlova 876 880. 198 00 Praha 14 Černý Most. Zpracováno v období: 2010-11273-StaJ
Zakázka číslo: 2010-11273-StaJ Energetická studie pro program Zelená úsporám Bytový dům Breitcetlova 876 880 198 00 Praha 14 Černý Most Zpracováno v období: září 2010 1/29 Základní údaje Předmět posouzení
VíceVedení tepla v MKP. Konstantní tepelné toky. Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua
Vedení tepla v MKP Stacionární úlohy (viz dále) Konstantní tepelné toky Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua Nestacionární úlohy (analogické dynamice stavebních konstrukcí) 1 Základní rovnice
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNOLOGIE STAVEBNÍCH HMOT A DÍLCŮ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF TECHNOLOGY OF BUILDING MATERIALS AND COMPONENTS
Více9. Fyzika mikrosvěta
Elektromagnetické spektrum 9.1.1 Druy elektromagnetickéo záření 9. Fyzika mikrosvěta Vlnění různýc vlnovýc délek mají velmi odlišné fyzikální vlastnosti. Různé druy elektromagnetickéo záření se liší zejména
VíceBoulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN 1993-1-5). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn.
3. Stabilita stěn. Boulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN 1993-1-5). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn. Boulení stěn Štíhlé tlačené stěny boulí.
VíceZápadočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní. Semestrální práce z Matematického Modelování
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta strojní Semestrální práce z Matematického Modelování Dynamika pohybu rakety v 1D Vypracoval: Pavel Roud Obor: Technologie obrábění e mail:stu85@seznam.cz 1 1.Úvod...
VíceFAKTOROVÉ PLÁNOVÁNÍ A HODNOCENÍ EXPERIMENTŮ PŘI ÚPRAVĚ VODY
Citace Štrausová K., Dolejš P.: Faktorové plánování a hodnocení experimentů při úpravě vody. Sborník konference Pitná voda 2010, s.95-100. W&ET Team, Č. Budějovice 2010. ISBN 978-80-254-6854-8 FAKTOROVÉ
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Teplotní analýza konstrukce Sdílení tepla
VíceŠíření tepla. Obecnéprincipy
Šíření tepla Obecnéprincipy Šíření tepla Obecně: Šíření tepla je výměna tepelné energie v tělese nebo mezi tělesy, která nastává při rozdílu teplot. Těleso s vyšší teplotou má větší tepelnou energii. Šíření
VíceFakulta stavební ČVUT v Praze Katedra hydrauliky a hydrologie. Předmět HY2V K141 FSv ČVUT. Přepady. Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc., Ing. Tomáš Picek PhD.
Fakulta stavební ČVUT v Praze Katedra ydrauliky a ydrologie Předmět HYV K4 FSv ČVUT Přepady Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc., Ing. Tomáš Picek PD. K4 HYV Přepady přepad - ydraulický jev X přeliv - konstrukce
VíceTeplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů
Teplotní roztažnost Přenos tepla Kinetická teorie plynů Teplotní roztažnost pevných látek l a kapalin Teplotní délková roztažnost Teplotní objemová roztažnost a závislost hustoty na teplotě Objemová roztažnost
VíceŘešení úloh celostátního kola 55. ročníku fyzikální olympiády.
Řešení úlo celostátnío kola 55 ročníku fyzikální olympiády AutořiJTomas(134)aMJarešová() 1a) Pro určení poloy těžiště umístíme jelan do poloy podle obr R1 Obsa příčnéo řezu jelanem ve vzdálenosti od vrcolu
VíceSpotřeba tepla a tepelná pohoda systémově konkurujících otopných zařízení Dr.-Ing. Andreas Kämpf
Spotřeba tepla a tepelná pohoda systémově konkurujících otopných zařízení Dr.-Ing. Andreas Kämpf autorizovaný překlad Petr Janásek Jako problém dnešní otopné techniky se jeví volba vhodného vytápěcího
VíceObr. 1 Stavební hřebík. Hřebíky se zarážejí do dřeva ručně nebo přenosnými pneumatickými hřebíkovačkami.
cvičení Dřevěné konstrukce Hřebíkové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího prostředku Na hřebíkové spoje se nejčastěji používají ocelové stavební hřebíky s hladkým dříkem kruhového průřezu se zápustnou
VíceVyužití faktorového plánu experimentů při poloprovozním měření a v předprojektové přípravě
Využití faktorového plánu experimentů při poloprovozním měření a v předprojektové přípravě Ing. Klára Štrausová, Ph.D. 1 ; doc. Ing. Petr Dolejš, CSc. 1,2 1 W&ET Team, Box 27, 370 11 České Budějovice 2
VíceTermomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček
Termomechanika 11. přednáška Doc. Dr. RNDr. Miroslav Holeček Upozornění: Tato prezentace slouží výhradně pro výukové účely Fakulty strojní Západočeské univerzity v Plzni. Byla sestavena autorem s využitím
VíceUŽITÍ NOVĚ ZAVEDENÝCH EN NOREM PŘI ZPRACOVÁNÍ ENER- GETICKÝCH AUDITŮ PRO BUDOVY
UŽITÍ NOVĚ ZAVEDENÝCH EN NOREM PŘI ZPRACOVÁNÍ ENERGETICKÝCH AUDITŮ PRO BUDOVY Stavebně technický ústav-e a.s. 2004 UŽITÍ NOVĚ ZAVEDENÝCH EN NOREM PŘI ZPRACOVÁNÍ ENER- GETICKÝCH AUDITŮ PRO BUDOVY Řešitel:
VíceAerodynamické zdroje hluku -kruhové klapky. Ing. Miroslav Kučera, Ph.D.
Aerodynamické zdroje hluku kruhové klapky Ing. Miroslav Kučera, Ph.D. Vytčení cílů Stanovit hladiny akustického výkonu vybraných vzduchotechnických klapek kruhového průřezu, resp. jejich soustav. Získané
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet
VíceVÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ
VÝPOČTOVÉ MODELOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODKROVÍ Zbyněk Svoboda FSv ČVUT v Praze, Thákurova 7, Praha 6, e-mail: svobodaz@fsv.cvut.cz The following paper contains overview of recommended calculation methods for
VíceEnergetická náročnost budov
Energetická náročnost budov Energetická náročnost budov - právní rámec směrnice 2002/91/EC, o energetické náročnosti budov Prováděcí dokument představuje vyhláška 148/2007 Sb., o energetické náročnosti
VíceSeminář RIB. Úvod do požární odolnosti
Seminář RIB Požární odolnost vetknutých sloupů podle Zónové metody Seminář pro pozemní stavitelství, 25/26.6. 2008 Praha/Bratislava Úvod do požární odolnosti Ing. Pavel Marek ČVUT v Praze, Fakulta stavební
VíceOblast podpory A Snižování energetické náročnosti stávajících rodinných domů
Metodický pokyn k upřesnění výpočetních postupů a okrajových podmínek pro podprogram Nová zelená úsporám - RODINNÉ DOMY v rámci 3. Výzvy k podávání žádostí Oblast podpory A Snižování energetické náročnosti
Více9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách
9 Spřažené desky s profilovaným plechem v pozemních stavbách 9.1 Všeobecně 9.1.1 Rozsah platnosti Tato kapitola normy se zabývá spřaženými stropními deskami vybetonovanými do profilovaných plechů, které
VíceAtic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák
Atic, s.r.o. a Ing. arch. Libor Žák Riegrova 44, 612 00 Brno Sdružení tel. 541 245 286, 605 323 416 email: zak.apk@arch.cz Investor : Stavba : Objekt : Jihomoravský kraj Brno, Žerotínovo nám. 3/5, PSČ
VíceFSI analýza brzdového kotouče tramvaje
Konference ANSYS 2011 FSI analýza brzdového kotouče tramvaje Michal Moštěk TechSoft Engineering, s.r.o. Abstrakt: Tento příspěvek vznikl ze vzorového příkladu pro tepelný výpočet brzdových kotoučů tramvaje,
VíceTechnika & detaily. Dřevovláknitá izolace se statickým účinkem v systému STEICO. nový certifikát. AbZ Z-9.1-826. Samozřejmě lépe izolovat
Dřevovláknitá izolace se statickým účinkem v systému STEICO stavební materiály ze dřeva šetrné k životnímu prostředí nový certifikát AbZ Z-9.1-826 Tecnika & detaily obsa Vlastnosti S. 02 Stěnové elementy
VíceTEPLOTECHNICKÝ VÝPOČET TRUBKOVÉHO CHLADIČE VZDUCHU
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceTERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceStavební integrace. fotovoltaických systémů
Tywoniak J., Staněk K., Ženka M. ČVUT v Praze Fakulta stavební, Katedra konstrukcí pozemních staveb Thákurova 7, 166 29 Praha 6, email: kamil.stanek@fsv.cvut.cz http://fotovoltaika.fsv.cvut.cz Stavební
VíceŘešení úloh celostátního kola 59. ročníku fyzikální olympiády. Úlohy navrhl J. Thomas
Řešení úlo celostátnío kola 59. ročníku fyzikální olympiády Úloy navrl J. Tomas 1.a) Rovnice rozpadu je 38 94Pu 4 He + 34 9U; Q E r [ m 38 94Pu ) m 4 He ) m 34 9U )] c 9,17 1 13 J 5,71 MeV. body b) K dosažení
VíceNRGY. Fasádní systémy. Sapa Building System
NRGY Fasádní systémy Sapa Building System Úspora Inovativní fasádní systém Regulace Sapa NRGY systém stínících Produkce prvků, Produkce elektrické energie pomocí NRGY nabízí izolační vlastnosti na automatizace
VíceStudentská tvůrčí činnost. O letu volejbalového míče při podání
Studentská tvůrčí činnost O letu volejbalového míče při podání Jan Dumek Vedoucí práce : Prof. Ing. Pavel Šafařík, CSc O letu volejbalového míče při podání Jan Dumek Abstrakt Práce se zabývá pozorováním
VíceMěření malých průtoků tekutin pomocí teplotních senzorů
Měření malých průtoků tekutin pomocí teplotních senzorů Measurement small flows of fluids by using temperature sensors Bc. Robert Tihlář Diplomová práce 2007 UTB ve Zlíně, Fakulta aplikované informatiky,
VíceDemonstrujeme teplotní vodivost
Demonstrujeme teplotní vodivost JIŘÍ ERHART PETR DESENSKÝ Fakulta přírodovědně-humanitní a pedagogická TU, Liberec Úvod Mezi dvěma místy s rozdílnou teplotou dochází k předávání tepla. Omezíme-li se pouze
VíceČVUT V PRAZE FAKULTA DOPRAVNÍ
ČVUT V PRAZE FAKULTA DOPRAVNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2010 Jana Kuklová originál zadání bakalářské práce Prohlášení Prohlašuji, že jsem předloženou práci vypracovala samostatně a že jsem uvedla veškeré použité
Více9. Umělé osvětlení. 9.1 Základní veličiny. e. (9.1) I =. (9.6)
9. Umělé osvětlení Umělé osvětlení vhodně doplňuje nebo cela nahrauje denní osvětlení v případě jeho nedostatku a tím přispívá ke lepšení rakové pohody člověka. Umělé osvětlení ale potřebuje droj energie,
VíceVýroba páry - kotelna, teplárna, elektrárna Rozvod páry do místa spotřeby páry Využívání páry v místě spotřeby Vracení kondenzátu do místa výroby páry
Úvod Znalosti - klíč k úspěchu Materiál přeložil a připravil Ing. Martin NEUŽIL, Ph.D. SPIRAX SARCO spol. s r.o. V Korytech (areál nádraží ČD) 100 00 Praha 10 - Strašnice tel.: 274 00 13 51, fax: 274 00
VíceZařízení pro testování vyústek kabin dopravních prostředků a hodnocení charakteru proudění
Zařízení pro testování vyústek kabin dopravních prostředků a hodnocení charakteru proudění Apollo ID: 25931 Datum: 7. 11. 2011 Typ projektu: G funkční vzorek Autoři: Jedelský Jan, Ing., Lízal František,
VíceAMPACITA VENKOVNÍCH VEDENÍ Ampacita (Ampere Capacity) = proudová zatížitelnost omezení maximální dovolená provozní teplota vodiče; ta dána typem
AMPACITA VENKOVNÍCH VEDENÍ Ampacita (Ampere Capacity) = proudová zatížitelnost omezení maximální dovolená provozní teplota vodiče; ta dána typem vodiče a provozním stavem vlivy klimatické (teplota okolí,
VíceSložení hvězdy. Hvězda - gravitačně vázaný objekt, složený z vysokoteplotního plazmatu; hmotnost 0,08 M ʘ cca 150 M ʘ, ale R136a1 (LMC) má 265 M ʘ
Hvězdy zblízka Složení hvězdy Hvězda - gravitačně vázaný objekt, složený z vysokoteplotního plazmatu; hmotnost 0,08 M ʘ cca 150 M ʘ, ale R136a1 (LMC) má 265 M ʘ Plazma zcela nebo částečně ionizovaný plyn,
VíceIntegrace solárních soustav a kotlů na biomasu do soustav pro vytápění budov
SOLÁRNÍ TERMICKÉ SYSTÉMY A ZDROJE TEPLA NA BIOMASU MOŽNOSTI INTEGRACE A OPTIMALIZACE 29. října 2007, ČVUT v Praze, Fakulta strojní Integrace solárních soustav a kotlů na biomasu do soustav pro vytápění
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ APLIKOVANÁ FYZIKA MODUL 4 PŘENOS TEPLA
VYSOKÉ UČENÍ ECHNICKÉ V BRNĚ FAKULA SAVEBNÍ PAVEL SCHAUER APLIKOVANÁ FYZIKA MODUL 4 PŘENOS EPLA SUDIJNÍ OPORY PRO SUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU SUDIA Recenzoval: Prof. RNDr. omáš Ficker, CSc.
Více