κ ln 9, 793 ρ.u.y B = 1 κ ln f r, (2.2) B = 0 pro k s + < 2, 25, (2.3)
|
|
- Jindřiška Burešová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Obtékání drsných stěn (Modelování vlivu drsnosti stěn na ztráty v lopatkové mříži) Ing. Jiří Stanislav, Prof.Ing. Jaromír Příhoda, CSc., Prof.Ing. Pavel Šafařík, CSc. 1 Úvod Znalost smykového napětí na obtékaných stěnách má základní význam při studiu mezních vrstev a samozřejmě v řadě technických aplikací. Zejména v proudových strojích je po určité provozní době drsnost povrchu zvýšena bud erozí způsobenou kapičkami vody nebo korozí či různými nánosy. Proto je důležitá implementace přijatelných modelů drsnosti do numerických modelů proudění. Příspěvek se zabývá aplikací modelu drsnosti implementovaného do komerčního programu FLUENT na proudění oběžnou lopatkovou mříži SE1050 s drsným povrchem. Před touto aplikací byla ověřována funkčnost zvoleného modelu drsnosti na vhodně zvolených testovacích příkladech. 2 Matematický model 2.1 Modelování drsnosti na stěně FLUENT používá k modelování drsnosti na stěně zákon stěny modifikovaný pro drsnost U.u τ w /ρ = 1 ( ) κ ln 9, 793 ρ.u.y B, (2.1) µ kde u = C 1/4 µ k 1/2 a pro B platí vztah: kde f r je funkce drsnosti. B = 1 κ ln f r, (2.2) B obecně závisí na typu a velikosti drsnosti. Neexistuje univerzální funkce drsnosti pro všechny typy drsnosti. V programu FLUENT je k aproximaci posunutí rychlostního profilu užíván vztah, který navrhli Cebeci a Bradshaw [1] na základě dat získaných Nikuradsem. B = 0 pro k s + < 2, 25, (2.3) B = 1 [ ] k + κ ln s 2, 25 C F k s + sin[0, 4258(ln k s + 1)] pro 2, 25 < k s + < 90, 87, 75 B = 1 κ ln (1 + C F k + s ) pro k + s > 90,
2 kde C F je konstanta drsnosti, závislá na typu drsnosti. FLUENT má tuto konstantu předdefinovanou na hodnotu C F = 0, 5. Tato hodnota byla získána tak, že při použití k ɛ modelu turbulence výsledky výpočtu reprodukují data získaná Nikuradsem pro potrubí s pískovou drsností. Pro jiný typ drsnosti se konstanta C F pohybuje v intervalu C F = (0, 5; 1). Bohužel neexistuje žádný přesný návod jak určit konstantu C F pro libovolný typ drsnosti. Z fyzikálního hlediska není smysluplné, aby buňka přiléhající ke stěně byla menší než je výška elementů drsnosti. Pro získání nejlepších výsledků je doporučeno (viz [5]), aby vzdálenost středu první buňky od stěny byla větší než je hodnota k s, což je hodnota ekvivalentní pískové drsnosti. 2.2 Model turbulence Z důvodu reprodukovatelnosti dat získaných Nikuradsem pro potrubí s pískovou drsností, při hodnotě konstanty drsnosti C F = 0, 5, byl zvolen Realizable k ɛ model turbulence, který má oproti standardnímu vhodněji formulovanou turbulentní viskozitu a transportní rovnici pro rychlost disipace ɛ. Zvolený Realizable k ɛ model turbulence, který navrhl Shih aj. [4], je tzv. modelem dvourovnicovým. Řešeny jsou dvě transportní rovnice. První pro turbulentní energii k (ρk) + (ρku i) = [ ( µ + µ ) ] t k + G k ρɛ (2.4) t x i x i σ k x j a druhá pro rychlost disipace ɛ (ρɛ) t + (ρɛu i) x i = x i [ ( µ + µ ) ] t ɛ ɛ 2 + ρc 1 Sɛ ρc 2 σ ɛ x j k + νɛ, (2.5) kde G k je generace turbulentní energie způsobená gradientem střední rychlosti, S = 2S ij S ij, C 1 = max [ ] η 0.43, η+5, η = S k, C ɛ 2 = 1, 9, σ k = 1, 0, σ ɛ = 1, 2. Turbulentní vazkost je dána vztahem µ t = ρc µ k 2 ɛ, (2.6) kde C µ není konstanta, ale funkce C µ = f(s ij, Ω ij, k/ɛ), čímž se liší od standardního a RNG modelu. Další neuvedené vztahy a konstanty modelu viz [5].
3 3 Ověřování funkčnosti Funkčnost modelu drsnosti byla ověřena na dvou vhodně zvolených testovacích případech. V obou případech byly výsledky numerické simulace porovnány s experimentálně získanými daty. Prvním testovací příkladem bylo proudění ve 2D kanále s drsnými stěnami. Druhým testovacím příkladem bylo modelování skokové změny hladké stěny na drsnou. Na základě výsledků získaných z řešení testovacích příkladů (viz [2]) se ukázalo, že model vyhovuje pro všechny režimy obtékání drsné stěny a také v oblasti skokového přechodu z hladké stěny na stěnu drsnou. Během tohoto testování se také ukázala důležitost velikosti první buňky na stěně. Nalezení vhodné velikosti má významný vliv na kvalitu získaných výsledků. 4 Aplikace modelu drsnosti Pro aplikaci modelu drsnosti byl vybrán případ proudění oběžnou lopatkovou mříží parní turbíny s profilem lopatek označovaném SE1050. Při výběru praktické aplikace byla zohledněna možnost porovnat výsledky numerické simulace s výsledky získanými měřením provedeném na lopatkové mříži SE1050 s hladkým povrchem. 4.1 Oběžná lopatková mříž SE1050 Oběžná lopatková mříž s profilem lopatek SE1050 je navržena pro poslední stupeň parní turbíny ŠKODA s délkou lopatek 1085 mm a nominální hodnotou otáček 3000 ot.m 1. Zadní část sací strany je přímá. Odtoková hrana na tlakové straně je navržena tak, aby potlačila vnitřní rázovou vlnu. Uspořádání mříže je schematicky zobrazeno na Obr. 4.1, převzatém od Šafaříka aj. [3].
4 Obr. 4.1: Schema lopatkové mříže SE1050 [3] Hodnoty charakteristických rozměrů lopatkové mříže SE1050, znázorněných na Obr. 4.1, jsou t = 55, 1 mm, b = 100 mm a γ = 37, 1. Mříž je navržena pro vstupní úhel proudu β 1 = 70, 7. Experimentální vyšetřování struktury proudění lopatkovou mříží SE1050 s hladkým povrchem bylo provedeno v aerodynamickém tunelu atmosférického typu s vakuovou nádrží (viz práce Šafaříka aj. [3]). Experimentální vyšetřování bylo provedeno pro výstupní Machova čísla Ma 2is v rozsahu 0, 5 1, 5 a úhly náběhu i (i = 70, 7 β 1 ) od 72 do 30. Ze všech experimentálně vyšetřovaných režimů byl pro numerickou simulaci vybrán subsonický režim proudění (Ma 2is = 0, 489, β 1 = 70, 7, Re 2 5, ). V případě proudění v subsonickém režimu, kde se nevyskytuje rázová vlna, jsme mohli při numerické simulaci použít strukturovanou sít. Použití strukturované sítě umožnilo, při výpočtu s drsným povrchem, lépe splnit doporučení o velikosti první buňky na stěně uvedené v odstavci Geometrie sítě V preprocesoru Gambit byly vytvořeny dvě strukturované 2D sítě stejné geometrie. Výpočetní oblast byla tvořena mezilopatkovým kanálem mříže SE1050 (viz Obr. 4.2) a vstupním a výstupním prostorem. Na stranách výpočetní oblasti, navazujících na lopatkový profil, byla aplikována periodická okrajová podmínka. Sít A byla navržena pro výpočet lopatkové mříže s hladkým povrchem lopatek. Sít B,
5 určená k výpočtu lopatkové mříže s drsným povrchem, respektovala doporučení o velikosti první buňky na stěně, které je uvedeno v odstavci 1.1. Rozdíl mezi sítěmi A a B je jasný při pohledu na detaily sítí v blízkosti stěny (viz Obr. 4.3 resp. Obr. 4.4). Obr. 4.2: Výpočetní oblast - SE1050 Obr. 4.3: Sít A (hladký povrch) Obr. 4.4: Sít B (drsný povrch)
6 4.3 Výpočetní model Při výpočtu hladkého i drsného případu bylo proudící médium uvažováno jako vazká stlačitelná tekutina. V komerčním softwaru FLUENT byl použit spojený řešič a výpočet byl stacionární. Hladké lopatky Model turbulence: k ɛ model turbulence - realizable, nerovnovážná stěnová funkce. Okrajové podmínky: Referenční tlak: p = P a. Vstup: tlaková okrajová podmínka: tlak: p 1 = P a, teplota T 0 = 295, 3 K, intenzita turbulence: 3%, turbulentní délkové měřítko: 0, 0012 m. Výstup: tlaková okrajová podmínka: tlak: p 2 = 0 P a, teplota T = 281, 8 K, intenzita turbulence: 3%, turbulentní délkové měřítko: 0, 0012 m. Stěny: k s = 0 mm. Diskretizace: Upwind 2.řádu u všech veličin. Verze programu: Fluent Drsné lopatky Výpočetní model byl stejný jako v případě hladkých lopatek, až na okrajovou podmínku na stěně. Okrajové podmínky: Stěny: k s = 0, 3 mm Pozn.: V obou případech se jednalo o proudění v subsonickém režimu. 4.4 Výsledky Výsledky numerické simulace proudění lopatkovou mříží SE1050 s hladkým povrchem lopatek jsou porovnány s experimentálně získanými daty, dále jsou porovnány výsledky numerických simulací mezi sebou. V obou případech se porovnávají hodnoty ztrátového součinitele ξ. Na Obr. 4.5, převzatém od Šafaříka aj. [3], je interferogram (Ma 2is = 0, 489, β 1 = 70, 7 ), získaný při měření oběžné lopatkové mříže SE1050 s hladkým povrchem lopatek. Na Obr. 4.6 je zobrazeno pole rozložení Machových čísel získané numerickou simulací pro případ hladkých lopatek a na Obr. 4.7 je znázorněno pole rozložení Machových čísel pro případ drsných lopatek.
7 Ztrátový součinitel Ztrátový součinitel ξ je v našem případě definován jako rozdíl celkových tlaků v těsné blízkosti před a za lopatkovou mříží SE1050 dělený dynamickým tlakem před lopatkovou mříží. Vypočtené tlaky jsou střední hodnoty napříč mezilopatkovým kanálem a jsou vztaženy k tlaku referenčnímu. ξ = p c2 p d1. (4.1) Při experimentu byl ztrátový součinitel určován dle vztahu ζ = 1 λ2 2, (4.2) λ 2 2is kde je λ poměr dané rychlosti a rychlosti kritické. Ztrátový součinitel ζ lze, při znalosti hodnot Ma 1, Ma 2is a ζ, pomocí vztahů uvedených níže přepočítat na námi užívaný ztrátový součinitel ξ. ξ = p c2 p d1 = p c2 p s1 = kde p s1 = f(ma 1 ), p c2 p s2 ps2 = f(ma 2 ) f(ma 2is ). 1 p c2 1 p s1, (4.3) ( ) 6Ma 2 1/2 λ 2is = 2is (4.4) 5 + Ma 2 2is λ 2 2 = λ 2 2is(1 ζ) (4.5) ( ) 5λ 2 1/2 M 2 = 2 (4.6) 6 λ 2 2 p s1 = ( ) 1 + 0, 2Ma 2 κ/(κ 1) 1 (4.7) p s2 = ( ) 1 + 0, 2Ma 2 κ/(κ 1) 2is (4.8) p s2 = ( ) 1 + 0, 2Ma 2 κ/(κ 1) 2 (4.9) p c2
8 Obr. 4.5: Interferogram (M a2is = 0, 489, β1 = 70, 7 ) [3] Obr. 4.6: Rozloz enı Machovy ch c ı sel - vy poc et s hladky m povrchem
9 Obr. 4.7: Rozloz enı Machovy ch c ı sel - vy poc et s drsny m povrchem Z porovna nı Obr. 4.6 a Obr. 4.7 je zr etelne patrny na ru st tlous t ky meznı vrstvy v pr ı pade drsne ho povrchu lopatek a to hlavne na sacı strane. Vy poc et pc1 [Pa] pc2 [Pa] pd1 [Pa] Hladky povrch Drsny povrch 15053, , , ,6 4939,1 4683,7 Tab. 4.1: Hodnoty tlaku vu c i tlaku referenc nı mu Hodnoty ztra tove ho souc initele ξ Pro stejny rez im proude nı (M a2is = 0, 489, β1 = 70, 7 ) byla provedena dve me r enı, ze ktery ch byly zı ska ny dve hodnoty ztra tove ho souc initele ζ. Hodnoty ztra tove ho souc initele ζ pr epoc ı ta ny na na mi pouz ı vany souc initel ξ jsou uvedeny v Tab Hodnoty ztra tove ho souc initele ξ, ktere byly vypoc ı tane dosazenı m hodnot tlaku z Tab. 4.1 do rovnice (4.1), jsou uvedeny v Tab. 4.3.
10 Měření 1 2 ξ [1] 0,1109 0,1456 Tab. 4.2: Hodnoty ztrátového součinitele ξ - experiment Výpočet Hladký povrch Drsný povrch ξ [1] 0,146 0,256 Tab. 4.3: Hodnoty ztrátového součinitele ξ - výpočet 5 Závěr Byla ověřena funkčnost modelu drsnosti implementovaného v programu FLUENT. Následně byly provedeny numerické simulace proudění lopatkovou mříží SE1050 s drsným a hladkým povrchem lopatek. V obou případech byl vyhodnocen ztrátový součinitel ξ. Vypočtená hodnota ztrátového součinitele ξ pro hladký případ odpovídá jedné z hodnot získaných z experimentálního měření (viz Tab. 4.2). Při porovnávání výsledků numerických simulací pro hladký a drsný případ, nás nejvíce zajímala změna hodnoty ztrátového součinitele ξ (viz Tab. 4.3). Na první pohled je patrné, že drsný povrch lopatek má za následek, v subsonickém režimu proudění, výrazný nárůst ztrát. Tento nárůst je 75%. Z porovnání výsledků také vyplývá, že drsný povrch lopatek má za následek nárůst tloušt ky mezní vrstvy a to zejména na sací straně. Toto jsou zásadní zjištění, které vyžaduje podrobnější zkoumání (experimentální, teoretické i počítačové). Reference [1] CEBECI, T.; BRADSHAW, P. Momentum transfer in boundary layers, Hemisphere Publishing Corporation, New York, 1977 [2] STANISLAV, J.; ŠAFAŘÍK, P.; PŘÍHODA, J.; SLÁDEK, A. Numerické modelování obtékání drsných stěn. interní zpráva, závěrečný projekt, Fakulta strojní ČVUT v Praze, Praha, 2006 [3] ŠAFAŘÍK, P.; ŠŤASTNÝ, M.; BABÁK, M. Numerical and experimental testing of transonic flow in the etalon turbine cascade SE In TURBOMA- CHINERY - Fluid Dynamics and Thermodynamics, Conference Proceedings, Praha, 2003, s [4] SHIH, T.-H.; ZHU, J.; Lumley, J.L. A new Reynolds stress algebraic equation model, NASA TM , 1994 [5] Uživatelský manuál softwaru Fluent 6.1
Studentská tvůrčí činnost 2009
Studentská tvůrčí činnost 2009 Numerické řešení proudového pole v kompresorové lopatkové mříži Balcarová Lucie Vedoucí práce: Prof. Ing. P. Šafařík, CSc. a Ing. T. Hyhlík, PhD. Numerické řešení proudového
VíceMODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal ribs in a channel with free surface
Colloquium FLUID DYNAMICS 007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 4-6, 007 p.1 MODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal
VíceVýpočet stlačitelného proudění metodou konečných objemů
Výpočet stlačitelného proudění metodou konečných objemů Petra Punčochářová Ústav technické matematiky, Fakulta strojní, Vysoké učení technické v Praze Vedoucí práce: Prof. RNDr. K. Kozel DrSc. Úvod V 80.
VícePříspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami
Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami (Numerical Modelling of Flow of Two Immiscible Fluids Past a NACA 0012 profile) Ing. Tomáš
VíceStudentská tvůrčí činnost 2009. 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži. David Jícha
Studentská tvůrčí činnost 2009 3D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži David Jícha Vedoucí práce : Prof.Ing.P.Šafařík,CSc. a Ing.D.Šimurda 3D modelování vírových struktur
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE
NUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE Autoři: Ing. Petr ŠVARC, Technická univerzita v Liberci, petr.svarc@tul.cz Ing. Václav DVOŘÁK, Ph.D., Technická univerzita v Liberci, vaclav.dvorak@tul.cz
VíceColloquium FLUID DYNAMICS 2007 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 2007 p.1
Colloquium FLUID DYNAMICS 27 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 27 p.1 NUMERICKÉ ŘEŠENÍ STACIONÁRNÍHO A NESTACIONÁRNÍHO TRANSSONICKÉHO PROUDĚNÍ VE VNĚJŠÍ AERODYNAMICE
VíceNUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ
NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VĚTREM V REÁLNÉ ATMOSFÉŘE NUMERICAL MODELING WIND ACTION ON STRUCTURES IN REAL ATMOSPHERE Vladimíra Michalcová 1, Zdeněk Michalec 2, Lenka Lausová 3, Abstract
VíceŘešení průtoku vazké stlačitelné tekutiny minikanálem
Řešení průtoku vazké stlačitelné tekutiny minikanálem Bc. Jindřich Hála Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík, Ph.D., Ing. Martin Luxa, Ph.D. Abstrakt Příspěvek se zabývá prouděním vazké stlačitelné tekutiny
VíceFLUENT přednášky. Turbulentní proudění
FLUENT přednášky Turbulentní proudění Pavel Zácha zdroj: [Kozubková, 2008], [Fluent, 2011] Proudění skutečných kapalin - klasifikujeme 2 základní druhy proudění: - laminární - turbulentní - turbulentní
VícePROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ. Jaroslav Štěch
SOUTĚŽNÍ PŘEHLÍDKA STUDENTSKÝCH A DOKTORSKÝCH PRACÍ FST 2007 PROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ Jaroslav Štěch ABSTRAKT Úkolem bylo zjistit numerickou CFD
VíceVáclav Uruba home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF
Václav Uruba uruba@fst.zcu.cz home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF 14.12.14 Mechanika tekuln 12/13 1 Mechanika teku,n - přednášky 1. Úvod, pojmy,
VíceSVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika
VÝPOČET PROUDĚNÍ V NADBANDÁŽOVÉ UCPÁVCE PRVNÍHO STUPNĚ OBĚŽNÉHO KOLA BUBNOVÉHO ROTORU TURBÍNY SVOČ FST 2011 Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, 386 01 Strakonice Česká republika Bc Jan Čulík, Politických vězňů
VíceVliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení
Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení Manoch Lukáš Abstrakt: Práce je zaměřena na stanovení vlivu úhlu napojení distální anastomózy femoropoplitálního
VíceNumerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky
Konference ANSYS 2009 Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky J. Štěch Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení jstech@kke.zcu.cz
VíceStacionární 2D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně
Stacionární D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně Petr Toms Abstrakt Příspěvek je věnován popisu řešení proudění stacionárního D výpočtu účinnosti jeden a půl vysokotlakého turbínového stupně
VíceČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov. Modelování termohydraulických jevů 3.hodina. Hydraulika. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D.
ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov Modelování termohydraulických jevů 3.hodina Hydraulika Ing. Michal Kabrhel, Ph.D. Letní semestr 008/009 Pracovní materiály pro výuku předmětu.
VícePosouzení vlivu vnitřních svalků na průchodnost přivaděče zhotoveného z polyetylénových trub.
přivaděče zhotoveného z polyetylénových trub. Autor: Vedoucí diplomové práce: Konzultant: Prof. Ing. Jan Melichar, CSc. Ing. Tomáš Hyhlík Ph.D Obsah Cíle práce Aktuální stav Hydraulický výpočet gravitačního
VíceINOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 NUMERICKÉ SIMULACE ING. KATEŘINA
VíceProudové pole ve vstupní části aerodynamického tunelu
Proudové pole ve vstupní části aerodynamického tunelu T. Hofer, P. Šafařík, M. Luxa 1 1. Úvod Pro měření úloh v aerodynamickém tunelu potřebujeme zajistit na vstupu do měřicího prostoru takový proud vzduchu,
VíceBc. David Fenderl Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, Plzeň Česká republika
EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘENÍ VLASTNOSTÍ PROUDĚNÍ V LOPATKOVÉ KASKÁDĚ STŘEDORYCHLOSTNÍHO TUNELU A POTVRZENÍ VÝSLEDKŮ POMOCÍ CFD SIMULACÍ S OHLEDEM NA VLIV DRSNOSTI POVRCHŮ. SVOČ FST 2015 ABSTRAKT Bc. David Fenderl
VíceNumerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu Petr Kovařík Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzeň, kovarikp@ntc.zcu.cz Abstract: The paper
VíceVLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU
VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU Autoři: Ing. Petr KOVAŘÍK, Ph.D., Katedra energetických strojů a zařízení, FST, ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI, e-mail: kovarikp@ntc.zcu.cz
VíceMartin Červenka, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika
NUMERICKÉ ŘEŠENÍ BUDÍCÍCH SIL NA LOPATKY ROTORU ZA RŮZNÝCH OKRAJOVÝCH PODMÍNEK SVOČ FST 2008 ABSTRAKT Martin Červenka, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika Úkolem
VíceÚstav termomechaniky AV ČR. Témata diplomových prací (2007) Oddělení dynamiky tekutin Dolejšova 5 Praha 8 mail:
Ústav termomechaniky AV ČR Oddělení dynamiky tekutin Dolejšova 5 Praha 8 mail: uruba@it.cas.cz Témata diplomových prací (2007) Metody identifikace koherentních struktur ve 2D vektorových polích. Teoretická
Více1 POPIS MATEMATICKÉHO MODELU. 1.1 Použitý software FLOW-3D. Vodní nádrže , Brno
1 POPIS MATEMATICKÉHO MODELU 1.1 Použitý software FLOW-3D Pro modelování proudění byl zvolen komerční softwarový balík FLOW-3D. Jedná se o CFD (Computional Fluid Dynamics) nástroj využívající matematické
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Okrajové podmínky
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Okrajové podmínky M. Jahoda Okrajové podmínky 2 Řídí pohyb tekutiny. Jsou požadovány matematickým modelem. Specifikují toky do výpočetní oblasti, např. hmota, hybnost
VíceProudění stlačitelné tekutiny v úzkém kanále 2016 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE KRALOVICE 2016 Martina HLADÍKOVÁ 1 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta strojní Ústav mechaniky tekutin a termodynamiky Proudění
VíceCFD. Společnost pro techniku prostředí ve spolupráci s ČVUT v Praze, Fakultou strojní, Ústavem techniky prostředí
Společnost pro techniku prostředí ve spolupráci s ČVUT v Praze, Fakultou strojní, Ústavem techniky prostředí Program celoživotního vzdělávání: kurz Klimatizace a Větrání 2013/2014 CFD Jan Schwarzer Počítačová
VíceModelování proudění vzdušiny v elektroodlučovači ELUIII
Konference ANSYS 2009 Modelování proudění vzdušiny v elektroodlučovači ELUIII Richard Matas, František Wegschmied Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14
VíceProudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie.
Proudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie. 37. Škrcení plynů a par 38. Vznik tlakové ztráty při proudění tekutiny 39. Efekty při proudění vysokými rychlostmi 40.
VíceNumerické řešení 2D stlačitelného proudění s kondenzací. Michal Seifert
Numerické řešení 2D stlačitelného proudění s kondenzací Michal Seifert Úkoly diplomové práce Popsat matematické modely proudící tekutiny Popis numerických metod založených na metodě konečných objemů Porovnání
VíceHydromechanické procesy Obtékání těles
Hydromechanické procesy Obtékání těles M. Jahoda Klasifikace těles 2 Typy externích toků dvourozměrné osově symetrické třírozměrné (s/bez osy symetrie) nebo: aerodynamické vs. neaerodynamické Odpor a vztlak
VíceCFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03
CFD simulace obtékání studie studentské formule FS.03 Bc. Marek Vilím Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík, Ph.D. Abstrakt Práce pojednává o návrhu numerické simulace obtékání studie studentské formule FS.03
VíceSTANOVENÍ SOUČINITELŮ MÍSTNÍCH ZTRÁT S VYUŽITÍM CFD
19. Konference Klimatizace a větrání 010 OS 01 Klimatizace a větrání STP 010 STANOVENÍ SOUČINITELŮ MÍSTNÍCH ZTRÁT S VYUŽITÍM CFD Jan Schwarzer, Vladimír Zmrhal ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky
VíceNumerické řešení 3D proudění lopatkovou mříží
Numerické řešení 3D proudění lopatkovou mříží David Šimurda, Ing. Tomáš Hyhlík, Doc. Ing. Pavel Šafařík, CSc. Abstrakt V projektu bylo pomocí komerčního řešiče vyřešeno proudové pole vazké nestlačitelné
VíceNumerická simulace elastohydrodynamicky mazaného kruhového kontaktu nehladkých povrchů
Numerická simulace elastohydrodynamicky mazaného kruhového kontaktu nehladkých povrchů Pojednání ke státní doktorské zkoušce Ing. Libor Urbanec VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VíceMODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH
MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH Ing., Martin KANTOR, ČVUT Praha Fakulta stavební, martin.kantor@fsv.cvut.cz Annotation This article deals with CFD modelling of free surface flow in a rectangular
Více3D CFD simulace proudění v turbinovém stupni
3D CFD simulace proudění v turbinovém stupni Bc. Petr Toms Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík Ph.D. Abstrakt Tato studie se zabývá vlivem přesahu délky oběžné lopatky vůči rozváděcí na účinnost stupně. Přesahem
VíceEXPERIMENTÁLNÍ A NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ
EXPERIMENTÁLNÍ A NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ VĚTREM EXPERIMENTAL AND NUMERICAL MODELING WIND ACTION ON STRUCTURES Vladimíra Michalcová 1, Milada Kozubková 2 Abstract Atmospheric boundary
VíceProudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy
Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy P. Šturm ŠKODA VÝZKUM s.r.o. Abstrakt: Příspěvek se věnuje optimalizaci průtoku vzduchu chladícím kanálem ventilátoru lokomotivy. Optimalizace
VíceStabilita torzně kmitajících lopatek v proudícím vzduchu
Stabilita torzně kmitajících lopatek v proudícím vzduchu Linhart, Jiří 1, Mocek, Ondřej 2 1 Prof., Ing., CSc., ZČU v Plzni, Univerzitní 22, ST, kat. KKE, linhart@kke.zcu.cz Abstract: 2 Ing, mocek@kke.zcu.cz
VíceStabilizace Galerkin Least Squares pro
Fakulta strojní ČVUT Ústav technické matematiky Stabilizace Galerkin Least Squares pro MKP na řešení proudění o vyšších Reynoldsových číslech Ing. Jakub Šístek Doc. RNDr. Pavel Burda, CSc. RNDr. Jaroslav
VíceModelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby
Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby Jiří Pospíšil, Miroslav Jícha pospisil.j@fme.vutbr.cz Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický
VíceNUMERICKÁ SIMULACE PROUDĚNÍ DVOUFÁZOVÉ VLHKÉ PÁRY OHYBEM POTRUBÍ Numerical simulation of two phase wet steam flow in pipeline elbow
NUMERICKÁ SIMULACE PROUDĚNÍ DVOUFÁZOVÉ VLHKÉ PÁRY OHYBEM POTRUBÍ Numerical simulation of two phase wet steam flow in pipeline elbow Šťastný Miroslav 1, Střasák Pavel 2 1 Západočeská univerzita v Plzni,
VícePokud proudění splňuje všechny výše vypsané atributy, lze o něm prohlásit, že je turbulentní (atributy je třeba znát).
Laminární proudění je jeden z typů proudění reálné, tedy vazké, tekutiny. Laminární proudění vzniká obecně při nižších rychlostech (přesněji Re). Proudnice laminárního proudu jsou rovnoběžné a vytvářejí
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Turbulence
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Turbulence M. Jahoda Turbulence 2 Turbulentní proudění vzniká při vysokých Reynoldsových číslech (Re>>1); je způsobováno komplikovanou interakcí mezi viskózními a setrvačnými
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice. - laminární tok -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice - laminární tok - Základní pojmy 2 Tekutina nemá vlastní tvar působením nepatrných tečných sil se částice tekutiny snadno uvedou do pohybu (výjimka některé
VícePočítačová dynamika tekutin (CFD) - úvod -
Počítačová dynamika tekutin (CFD) - úvod - Co je CFD? 2 Computational Fluid Dynamics (CFD) je moderní metoda jak získat představu o proudění tekutin, přenosu tepla a hmoty, průběhu chemických reakcích
VíceTERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechaniky a techniky prostředí Prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. TERMOMECHANIKA 15. Základy přenosu tepla OSNOVA 15. KAPITOLY Tři mechanizmy přenosu tepla Tepelný
VíceTEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE
TEPLOTNÍHO POLE V MEZIKRUHOVÉM VERTIKÁLNÍM PRŮTOČNÉM KANÁLE OKOLO VYHŘÍVANÉ NEREZOVÉ TYČE Autoři: Ing. David LÁVIČKA, Ph.D., Katedra eneegetických strojů a zařízení, Západočeská univerzita v Plzni, e-mail:
VíceCFD výpočtový model bazénu pro skladování použitého paliva na JE Temelín a jeho validace
CFD výpočtový model bazénu pro skladování použitého paliva na JE Temelín a jeho validace Ondřej Burian Pavel Zácha Václav Železný ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav energetiky NUSIM 2013 Co je to CFD?
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV VODNÍCH STAVEB FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF WATER STRUCTURES NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ HYDRAULICKÝCH ZTRÁT V POTRUBÍ
VíceOpenFOAM na VŠCHT: Martin Isoz
OpenFOAM na VŠCHT: CFD a modelování separačních kolon Martin Isoz VŠCHT Praha, Ústav matematiky 2. seminář VŠCHT k OpenFOAM, Praha 13. prosince 2016 Drobná organizační poznámka Informace k semináři je
VíceCentrum kompetence automobilového průmyslu Josefa Božka - AutoSympo a Kolokvium Božek 2. a , Roztoky -
Popis obsahu balíčku WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení WP13: Aerodynamika motorového prostoru a chlazení Vedoucí konsorcia podílející se na pracovním balíčku České vysoké učení technické
VíceZápadočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky. Matematické modelování turbulentního
Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky DIPLOMOVÁ PRÁCE Matematické modelování turbulentního proudění Plzeň 0 Helena Mlynaříková Prohlášení Prohlašuji že jsem tuto diplomovou
VíceU218 - Ústav procesní a zpracovatelské techniky FS ČVUT v Praze. ! t 2 :! Stacionární děj, bez vnitřního zdroje, se zanedbatelnou viskózní disipací
VII. cená konvekce Fourier Kirchhoffova rovnice T!! ρ c p + ρ c p u T λ T + µ d t :! (g d + Q" ) (VII 1) Stacionární děj bez vnitřního zdroje se zanedbatelnou viskózní disipací! (VII ) ρ c p u T λ T 1.
VíceÚnik plynu plným průřezem potrubí
Únik plynu plným průřezem potrubí Studentská vědecká konference 22. 11. 13 Autorka: Angela Mendoza Miranda Vedoucí práce: doc. Ing. Václav Koza, CSc. Roztržení, ocelové potrubí DN 300 http://sana.sy/servers/gallery/201201/20120130-154715_h.jpg
VícePROUDĚNÍ V KAVITĚ VYVOLANÉ SMYKOVÝM TOKEM PŘI VELKÝCH REYNOLDSOVÝCH ČÍSLECH Shear-driven cavity flow at high Reynolds numbers
Colloquium FLUID DYNAMICS 27 Institute of Thermomechanics AS CR, v. v. i., Prague, October 24-26, 27 p.1 PROUDĚNÍ V KAVITĚ VYVOLANÉ SMYKOVÝM TOKEM PŘI VELKÝCH REYNOLDSOVÝCH ČÍSLECH Shear-driven cavity
VíceČásti a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1
Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část A4 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním
VíceVáclav Uruba home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF
Václav Uruba uruba@fst.zcu.cz home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF 0.11.14 Mechanika tekumn 1/13 1 Mechanika teku,n - přednášky 1. Úvod, pojmy, definice.
VíceTomáš Syka Komořanská 3118, Most Česká republika
SOUČINITEL PŘESTUPU TEPLA V MAKETĚ PALIVOVÉ TYČE ZA RŮZNÝH VSTUPNÍH PARAMETRŮ HLADÍÍHO VZDUHU SVOČ FST 2008 Tomáš Syka Komořanská 38, 434 0 Most Česká republika ABSTRAKT Hlavním úkolem této práce bylo
VícePočítačová dynamika tekutin užitečný nástroj pro inženýry
Počítačová dynamika tekutin užitečný nástroj pro inženýry M. Jahoda Úvod Počítačová dynamika tekutin (Computational Fluid Dynamics, CFD) je moderní metoda, která se zabývá prouděním tekutin, přenosem tepla
VíceOPTIMALIZACE KOMPRESOROVÉHO STUP Ě
OPTIMALIZACE KOMPRESOROVÉHO STUP Ě Ing. Aleš MACÁLKA, TECHSOFT Engineering, spol s r. o., macalka@techsoft-eng.cz Ing. Jindra KOSPRDOVÁ, ČKD NOVÉ ENERGO, a.s., Jindra.Kosprdova@ckdenergo.cz Ing. Petr KOLÁŘ,
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE Akademický rok: 2014/2015 Bc. David FENDERL Prohlášení Prohlašuji, že jsem diplomovou práci Experimentální ověření vlastností proudění v
VíceMechanika tekutin je nauka o rovnováze a makroskopickém pohybu tekutin a o jejich působení na tělesa do ní ponořená či jí obtékaná.
Mechanika tekutin je nauka o rovnováze a makroskopickém pohybu tekutin a o jejich působení na tělesa do ní ponořená či jí obtékaná. Popisuje chování tekutin makroskopickými veličinami, které jsou definovány
VíceCFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky
Konference ANSYS 011 CFD simulace teplotně-hydraulické charakteristiky na modelu palivové tyči v oblasti distanční mřížky D. Lávička Západočeská univerzita v Plzni, Katedra energetických strojů a zařízení,
VíceÚloha 21: Studium rentgenových spekter
Petra Suková, 3.ročník 1 Úloha 21: Studium rentgenových spekter 1 Zadání 1. S využitím krystalu LiF jako analyzátoru proveďte měření následujících rentgenových spekter: a) Rentgenka s Cu anodou. proměřte
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ. Studijní program: B2301 Strojní inženýrství Studijní zaměření: Stavba energetických strojů a zařízení
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Studijní program: B2301 Strojní inženýrství Studijní zaměření: Stavba energetických strojů a zařízení BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Modelování mezní vrstvy a vliv na přestup
VíceNUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014
NUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014 Miroslav Kabát, Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Česká republika ABSTRAKT
VíceTeoretické otázky z hydromechaniky
Teoretické otázky z hydromechaniky 1. Napište vztah pro modul pružnosti kapaliny (+ popis jednotlivých členů a 2. Napište vztah pro Newtonův vztah pro tečné napětí (+ popis jednotlivých členů a 3. Jaká
VíceOPTIMALIZACE STŘEDOTLAKÉHO DIFUZORU PARNÍ TURBÍNY OPTIMIZATION OF IP DIFFUSER IN THE STEAM TURBINE
OPTIMALIZACE STŘEDOTLAKÉHO DIFUZORU PARNÍ TURBÍNY OPTIMIZATION OF IP DIFFUSER IN THE STEAM TURBINE Aleš Macálka TechSoft Engineering, spol. s r.o. Michal Hoznedl R&D, Doosan Škoda Power s.r.o. KLÍČOVÁ
VícePorovnání výsledků numerické analýzy programem FLUENT s měřením emisí NOx pro granulační kotel K11
Porovnání výsledků numerické analýzy programem FLUENT s měřením emisí NOx pro granulační kotel K11 Pavel STŘASÁK 14 Techsoft Engineering, s.r.o., Praha Josef PRŮŠA 15 Invelt Servis,s.r.o., Praha Popis
VíceVáclav Uruba home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF
Václav Uruba uruba@fst.zcu.cz home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF 13.10.2014 Mechanika tekutin 1/13 1 Mechanika tekutin - přednášky 1. Úvod, pojmy,
VíceNumerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla
Konference ANSYS 2009 Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla M. Kůs Západočeská univerzita v Plzni, Výzkumné centrum Nové technologie, Univerzitní 8, 306 14 Plzeň Abstract: The article
VíceČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav mechaniky tekutin a energetiky. Tomáš Hyhĺık,
Vyhodnocení kritického tlakového poměru v nadkritické oblasti ve vodní páře Tomáš Hyhĺık ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav mechaniky tekutin a energetiky PTSE září 2006 Úvod Uvedená problematika spadá
VíceŘEŠENÍ TURBULENTNÍHO VAZKÉHO PROUDĚNÍ S ČÁSTICEMI METODOU LARGE EDDY SIMULATION
ŘEŠENÍ TURBULENTNÍHO VAZKÉHO PROUDĚNÍ S ČÁSTICEMI METODOU LARGE EDDY SIMULATION Ing. Školitel: prof. Ing. Miroslav Jícha, CSc. VUT v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor termomechaniky
VíceAERODYNAMICKÝ ODPOR PŘI OBTÉKÁNÍ GOLFOVÉHO MÍČKU Aerodynamic Drag at Flow past a Golf Ball
olloquium FLUI YNAMIS 7 Institute of Thermomechanics AS R, v. v. i., Prague, October 4-6, 7 p. AEROYNAMIKÝ OPOR PŘI OBTÉKÁNÍ GOLFOVÉHO MÍČKU Aerodynamic rag at Flow past a Golf Ball Martin Miczán, Jiří
VíceModelování přepadu vody přes pohyblivou klapkovou konstrukci
Konference ANSYS 2011 Modelování přepadu vody přes pohyblivou klapkovou konstrukci V. Jirsák, M. Kantor, P. Sklenář České vysoké učení v Praze, Fakulta stavební, Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Abstract: The
VíceŘešení parametrů proudu při průtoku stlačitelné vazké tekutiny minikanálem
Řešení parametrů proudu při průtoku stlačitelné vazké tekutiny minikanálem Bc. Jindřich Hála Vedoucí práce: prof. Ing. Pavel Šafařík, CSc., Ing. Martin Luxa, Ph.D. Abstrakt V příspěvku budou předloženy
VíceCejchování kuželové pětiotvorové sondy pro vysokorychlostní aerodynamická měření
Cejchování kuželové pětiotvorové sondy pro vysokorychlostní aerodynamická měření Martin Kožíšek Vedoucí práce: Prof. Ing. Pavel Šafařík, CSc., Ing. Martin Luxa, Ph.D., Ing. David Šimurda Abstrakt Příspěvek
VíceU Úvod do modelování a simulace systémů
U Úvod do modelování a simulace systémů Vyšetřování rozsáhlých soustav mnohdy nelze provádět analytickým výpočtem.často je nutné zkoumat chování zařízení v mezních situacích, do kterých se skutečné zařízení
Vícechemického modulu programu Flow123d
Testovací úlohy pro ověření funkčnosti chemického modulu programu Flow123d Lukáš Zedek, Jan Šembera 20. prosinec 2010 Abstrakt Předkládaná zpráva představuje přehled funkcionalit a výsledky provedených
VíceSimulace (nejen) fyzikálních jevů na počítači
Simulace (nejen) fyzikálních jevů na počítači V. Kučera Katedra numerické matematiky, MFFUK Praha 7.2.2013 Aerodynamický flutter Tacoma bridge, 1940 Fyzikální model Realita je komplikovaná Navier-Stokesovy
VíceITÍ PROGRAMU ANSYS PRO PREDIKCI VLASTNÍCH FREKVENCF REKVENCÍ A TVARŮ KMITU VODNÍCH. Vlastislav Salajka. Petr Hradil
Luhačovice 5. - 7. listopadu 008 VYUŽI IÍ PROGRAMU ANSYS PRO PREDIKCI VLASNÍCH FREKVENCF REKVENCÍ A VARŮ KMIU VODNÍCH ÚSAV SAVEBNÍ MECHANIKY FAKULA SAVEBNÍ VYSOKÉ UČENÍ ECHNICKÉ V BRNĚ Vlastislav Salajka
VíceNumerické řešení transsonického proudění v trysce
Numerické řešení transsonického proudění v trysce Jiří Stodůlka Vedoucí práce: Ing. Tomáš Hyhlík, Ph.D. Abstrakt Pro fuzní Z-pinchové experimenty je potřeba vytvořit rychlé napuštění plynem, neboli Gasspuff,
VíceCFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE
CFD SIMULACE VE VOŠTINOVÉM KANÁLU CHLADIČE Autoři: Ing. Michal KŮS, Ph.D., Západočeská univerzita v Plzni - Výzkumné centrum Nové technologie, e-mail: mks@ntc.zcu.cz Anotace: V článku je uvedeno porovnání
VíceUniverzita obrany K-204. Laboratorní cvičení z předmětu AERODYNAMIKA. Měření rozložení součinitele tlaku c p na povrchu profilu Gö 398
Univerzita obrany K-204 Laboratorní cvičení z předmětu AERODYNAMIKA Měření rozložení součinitele tlaku c p na povrchu profilu Gö 39 Protokol obsahuje 12 listů Vypracoval: Vít Havránek Studijní skupina:
VíceProudění vody v potrubí. Martin Šimek
Proudění vody v potrubí Martin Šimek Zadání problému Umělá vlna pro surfing Dosavadní řešení pomocí čerpadel Sestrojení modelu pro přívod vody z řeky Vyčíslení tohoto modelu Zhodnocení výsledků Návrh systému
VíceCFD simulace vícefázového proudění na nakloněné desce: porovnání smáčivosti různých kapalin. Martin Šourek
CFD simulace vícefázového proudění na nakloněné desce: porovnání smáčivosti různých kapalin Martin Šourek VŠCHT Praha Ústav matematiky Praha 13. Prosince 2016 Úvod Model Výsledky Závěr Úvod 13.12.2016
Více7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN :2006
7 NAVRHOVÁNÍ SPOJŮ PODLE ČSN EN 1995-1-2:2006 7.1 Úvod Konverze předběžné evropské normy pro navrhování dřevěných konstrukcí na účinky požáru ENV 1995-1-2, viz [7.1], na evropskou normu stejného označení
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra hydrauliky a hydrologie MAGNUSŮV EFEKT. Semestrální práce
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra hydrauliky a hydrologie MAGNUSŮV EFEKT Semestrální práce Zpracoval: Petr Šplíchal Datum: 1. května 2017 Obor: Vodní hospodářství a vodní stavby
VíceZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ
ZKUŠEBNÍ ZAŘÍZENÍ PRO HODNOCENÍ SKRÁPĚNÝCH TRUBKOVÝCH SVAZKŮ Rok vzniku: 29 Umístěno na: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního ženýrství, Technická 2, 616 69 Brno, Hala C3/Energetický ústav
VíceŠíření tepla. Obecnéprincipy
Šíření tepla Obecnéprincipy Šíření tepla Obecně: Šíření tepla je výměna tepelné energie v tělese nebo mezi tělesy, která nastává při rozdílu teplot. Těleso s vyšší teplotou má větší tepelnou energii. Šíření
VíceParametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky
Konference ANSYS 2009 Parametrická studie vlivu vzájemného spojení vrstev vozovky M. Štěpánek a J. Pěnčík VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechaniky Abstract: The testing of a cyclic-load performance
VíceAnemometrie - žhavené senzory
Anemometrie - žhavené senzory Fyzikální princip metody Metoda je založena na ochlazování žhaveného senzoru proudícím médiem. Teplota senzoru: 50 300 C Ochlazování závisí na: Vlastnostech senzoru Fyzikálních
VíceMODEL DYNAMICKÉHO TEPELNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH DETAILŮ
Simulace budov a techniky prostředí 2008 5. konference IBPSA-CZ Brno, 6. a 7. 11. 2008 MODEL DYNAMICKÉHO TEPELNÉHO CHOVÁNÍ KONSTRUKČNÍCH DETAILŮ Ondřej Šikula Ústav technických zařízení budov, Fakulta
Více38. VZNIK TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ TEKUTINY Jiří Škorpík
38. VZNIK TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ TEKUTINY Jiří Škorpík Laminární proudění viskozita 1 Stanovení ztráty při laminárním proudění 3 Proudění turbulentní Reynoldsovo číslo 5 Stanovení střední rychlosti
VícePROJEKT - vzduchotechnika. 4. Návrh potrubní sítě. Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. Organizace:
PROJEKT - vzduchotechnika 4. Návrh potrubní sítě Autor: Organizace: E-mail: Web: Ing. Vladimír Zmrhal, Ph.D. České vysoké učení technické v Praze Fakulta strojní Ústav techniky prostředí Vladimir.Zmrhal@fs.cvut.cz
Více