þÿ P a r a m e t r i c k é v ý p o t y ú n o s n o s t i þÿ p o u~ i t e l n o s t i py e d p j a t é s ty ea n
|
|
- Rostislav Šmíd
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 DSace VSB-TUO htt:// þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í , r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ P a r a m e t r i c k é v ý o t y ú n o s n o s t i þÿ o u~ i t e l n o s t i Y e d j a t é s ty ea n T09:32:13Z htt://hdl.handle.net/10084/83636 Downloaded rom DSace VSB-TUO
2 Sborník vědeckých rací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 1 Radim ČAJKA 1, Pavlína MATEČKOVÁ 2 PARAMETRCKÉ VÝPOČTY ÚNOSNOST A POUŽTELNOST PŘEDPJATÉ STŘEŠNÍ VAZNCE CARRYNG CAPACTY AND SERVCEABLTY PARAMETRC ANALYSS OF PRE-STRESSED CONCRETE ROOF PURLNE Abstrakt Přísěvek se zabývá výočetními metodami ředjatých rvků odle dříve latných norem ČSN a odle soustavy Eurokódů. Různé výočetní metody jsou alikovány na ředjaté střešní vaznici o rozětí 16 m. Dále se analyzuje mezní stav oužitelnosti s ohledem na různou vlhkost rostředí a rozdílný oměr stálého a nahodilého zatížení. Klíčová slova reabrikované dílce, ředjatý beton, střešní vaznice, mezní řetvoření, mezní růhyb Abstract The aer deals with dierent calculation aroaches to re-stressed elements according to ormerly valid CSN and according to Eurocode Dierent aroaches are alied on articular element o re-stressed recast concrete roo urlin with the san 16 m. The limit state o serviceability is analyzed in relation to atmosheric moisture and dead and live load ratio. Keywords recast concrete, re-stressed concrete, roo urlin, limit strain, ultimate delection 1 ÚVOD V řísěvku je analyzována reabrikovaná ředjatá střešní vaznice o rozětí 16 m, viz obr. 1, s lichoběžníkovým růřezem, výška růřezu je 700 mm, šířka je mm, [4]. Vaznice je ředenutá 6 lany ve třech řadách, viz obr. 2, a dále vyztužena betonářskou výztuží. Předětí o zaočtení všech ztrát činí 1000 MPa. 2 MEZNÍ STAV ÚNOSNOST 2.1 Materiálové charakteristiky, orovnání ČSN a EC2 Střešní vaznice je vyrobena z betonu B55 [1]. Tato třída betonu odovídá třídě C 45/55 odle EC 2 [2]. Návrhové evnosti a mezní řetvoření jsou seřazeny v Tabulce 1. (Návrhové hodnoty nejsou vždy shodné). 1 Pro. ng. Radim Čajka, CSc., Katedra konstrukcí, Fakulta stavební, VŠB-Technická univerzita Ostrava, Ludvíka Podéště 1875/17, Ostrava - Poruba, tel.: (+420) , radim.cajka@vsb.cz. 2 ng. Pavlína Matečková, Ph.D., Katedra konstrukcí, Fakulta stavební, VŠB-Technická univerzita Ostrava, Ludvíka Podéště 1875/17, Ostrava - Poruba, tel.: (+420) , avlina.mateckova@vsb.cz. 1
3 Obr.1: Předjatá střešní vaznice umístění v reálné konstrukci Obr.2: Průřez ředjaté střešní vaznice Návrhová evnost ředínací výztuže je odvozena odle ČSN ze smluvní meze kluzu 0,2 % [1], odle EC 2 je odvozena ze smluvní meze kluzu 0,1% [2]. ČSN v Příloze 2 uvádí charakteristické a návrhové hodnoty evnosti ro různé tyy ředínací výztuže. EC2 se odkazuje na EN 10138, která ještě v ČR nebyla zavedena, některá data jsou uvedena v [3]. Pokud nejsou k disozici řesnější údaje, ak dooručená hodnota oměru mezi charakteristickou evností a smluvní mezí 0,1 % je,0,1,k / k =0,9. Návrhové hodnoty evnosti ředínací výztuže a říslušné mezní řetvoření je uvedeno v Tabulce 1. Tab. 1: Shrnutí materiálové charakteristiky beton ředínací výztuž ČSN [1] EC 2 [2] třída betonu B 55 C45/55 charakteristická evnost R bn 39,5 ck 45 MPa návrhová evnost R bd 30 cd 30 MPa mezní řetvoření e bu 0,0025 e cd 0, charakteristická evnost R n 1800 k 1800 MPa smluvní mez kluzu 0,1% 0,1k 1620 MPa návrhová evnost R d 1440 d 1409 MPa mezní řetvoření e d 0,015 e ud 0,02-2
4 Součinitel bezečnosti ro ředínací výztuž odle ČSN je = 1,25 [1]. Součinitel bezečnosti odle EC 2 [2] ro ředínací výztuž ro trvalou a dočasnou návrhovou situaci je = 1,15, ale charakteristická mez evnosti se uvažuje nižší. Výsledné návrhové evnosti jsou ak srovnatelné. Rn Rn Rd (1) 1,25 0,1k k k d 0,9. (2) 1,15 1,28 kde: R návrhová evnost ředínací výztuže [MPa], d R charakteristická evnost ředínací výztuže [MPa], n součinitel solehlivosti ro ředínací výztuž [-], návrhová evnost ředínací výztuže [MPa], d charakteristická evnost ředínací výztuže [MPa], k 0, 1k, smluvní mez kluzu ředínací výztuže [MPa]. Na obrázku 3 je idealizovaný a návrhový racovní diagram ro ředínací výztuž. Jak je uvedeno v EC 2, čl [2] ro navrhování lze oužít jak stouající větev racovního diagramu (mezní řetvoření je ak omezeno hodnotou ud ), tak vodorovnou větev racovního digramu (mezní řetvoření ak není omezeno). ČSN [1] deinuje racovní diagramy obdobně, ale stouající větev je možné oužít ouze ro navrhování na druhý mezní stav. Obr.3: dealizovaný a návrhový racovní diagram ro ředínací výztuž [2] 2.2 Mezní řetvoření Při výočtu momentu na mezi únosnosti je nutné kontrolovat také mezní řetvoření betonu a ředínací výztuže. Dosažení mezního řetvoření v ředínací výztuži je vázáno odmínkou (3), dosažení mezního řetvoření betonu je vázáno odmínkou (6), viz obr. 4. 3
5 x x 1 (3) bu. x h 1, obdobně cu. d1 1 x1 bu cu (4) d, obdobně ud (5) x x 3 (6) x 3. h bu bu 3 kde jednotlivé veličiny jsou atrné z obr. 4. e, obdobně x 3 cu cu. d3 e e (8) E (7) Obr.4: Kontrola mezního řetvoření Podle ČSN , čl [1] se moment na mezi únosnosti ro ředjaté růřezy stanovuje vždy Metodou mezních řetvoření. Pouze ro růřezy ředenuté tyčemi se v některých říadech řiouští oužití metody mezní rovnováhy. EC 2 neuvádí výočetní metodu ro stanovení momentu na mezi únosnosti, ale oužití stouající větve racovního diagramu ředínací výztuže vyžaduje metodu mezních řetvoření a tato metoda je také obecně dooručována ro ředjaté růřezy [3]. 4
6 Pokud jsou ale slněny odmínky (3) a (6), je možné očítat s mezním naětím ve všech ředínacích lanech a moment na mezi únosnosti může být stanoven metodou mezní rovnováhy. Jak je atrné z Tabulky 2, interval mezi x 1 a x 2 odle EC 2 je větší než odle ČSN a možnost oužití jednoduché metody mezní rovnováhy bude odle EC 2 atrně větší. Tab. 2: Shrnutí mezní řetvoření ČSN [1] EC 2 [2] 0,0095 0, MPa E GPa e 0,0022 0, x 1 0,124 0,116 m x 3 0,238 0,309 m 2.3 Únosnost v ohybu V tabulce 3 jsou orovnány momenty na mezi únosnosti ředjaté střešní vaznice odle ČSN a odle EC 2, stanovené metodou mezní rovnováhy. Příslušné momenty na mezi únosnosti jsou srovnatelné, rozdíl je 2 %. V tabulce 4 jsou uvedeny Momenty na mezi únosnosti, stanovené odle EC 2 metodou mezních řetvoření za ředokladu stouající horní větve racovního diagramu a za ředokladu vodorovné horní větve racovního diagramu. Využitím tahového zevnění se nevýznamně zvýší únosnost růřezu, rozdíl je 2,5 %. Tab. 3: Moment na mezi únosnosti metoda mezní rovnováhy ČSN [1] EC [2] h 1 0,595 d 1 0,595 m h 2 0,545 d 2 0,545 m h 3 0,495 d 3 0,495 m x 0,203 x 0,199 m P 1 283,1 P 1 283,1 kn P 2 283,1 P 2 283,1 kn P 3 283,1 P 3 283,1 kn P 1 125,0 P 1 115,8 kn P 2 125,0 P 2 115,8 kn P 3 125,0 P 3 115,8 kn P c 1224,34 P c -1196,64 kn M U 567,29 M Rd 557,09 knm 5
7 Tab. 4: Moment na mezi únosnosti metoda mezních řetvoření Vodorovná větev Stouající větev EC [2] ste 1 ste 2 ste 1 ste 2 cu 0,0035 0,0035 0,0035 0, ,02 0, ,02 0, ,0180 0,0061 0,0180 0, ,0161 0,0052 0,0161 0,0049 d 1 0,595 0,595 0,595 0,595 d 2 0,545 0,545 0,545 0,545 d 3 0,495 0,495 0,495 0,495 x 0,089 0,199 0,0886 0,205 P 1 283,1 283,1 283,1 283,1 P 2 283,1 283,1 283,1 283,1 P 3 283,1 283,1 283,1 283,1 P 1 115,8 115,8 115,8 131,12 P 2 115,8 115,8 115,8 128,59 P 3 115,8 115,8 115,8 126,06 P c -544, ,6-544, ,2 P 652,35 0,06 652,35-0,19 M Rd [knm] 557,09 M Rd [knm] 571,89 3 MEZNÍ STAV POUŽTELNOST 3.1 Všeobecně Mezní stav oužitelnosti střešní vaznice se analyzuje odle EC 2 [2]. V EC 2 jsou osány tyto mezní stavy oužitelnosti: omezení naětí, omezení trhlin a omezení růhybů. V článku se dále analyzuje omezení trhlin a omezení růhybů ro různou vlhkost rostředí a různé oměry stálého a nahodilého zatížení. 3.2 Moment na mezi vzniku trhlin Moment na mezi vzniku trhlin se stanoví za ředokladu, že naětí v dolních vláknech ředjatého růřezu je menší než růměrná evnost betonu v tahu (9). Moment na mezi vzniku trhlin je tedy M cr =344 knm. M. z cr d d (9) ctm d z z P. d z. z P. d z P 1 P2 P3 P1 1 h. d 2 2 h d 3 3 h. zd d (10) A 6
8 kde: M moment na mezi vzniku trhlin [knm], cr růměrná evnost betonu v tahu [kpa], ctm naětí v dolních vláknech růřezu od ředětí [kpa], d z vzdálenost těžiště ideálního růřezu od dolního okraje [m], d z vzdálenost těžiště ideálního růřezu od horního okraje [m], h A locha ideálního růřezu [m 2 ], moment setrvačnosti ředjatého růřezu [m 4 ]. M Ek 8. M knm -1 (11) d d 2 2 L 16 Rd g q 14, 41 8 g q 1 d d 2 2 g. L 1 14, , knm (12) M 342 knm M 344 knm (13) Ek cr 3.3 Součinitel dotvarování Průhyb ředjatého rvku je ovlivněn běžnými veličinami (velikost zatížení, tuhost růřezu), ale také oklesem tuhosti růřezu nad mezí vzniku trhlin a časově závislými vlastnostmi betonu (smršťování a dotvarování). Vznik trhlin se neředokládá, vliv smršťování ředokládáme ouze u nesymetricky vyztužených růřezů. Ve výočtu růhybu ředjaté vaznice se zohlední tedy dotvarování betonu, charakterizované součinitelem dotvarování. Součinitel dotvarování je stanoven odle Přílohy B EC2 [2]. Vnesení ředětí se uvažuje v čase t 0 =1 den. Základní součinitel dotvarování je ovlivněn zejména vlhkostí rostředí. Podle ČSN [1], čl je běžné rostředí deinováno jako rostředí s růměrnou roční relativní vlhkostí v rozmezí 30% - 80%. Pro arametrické výočty součinitele dotvarování se uvažuje střední hodnota vlhkosti RH 1 = 50% a nejnižší hodnota vlhkosti RH 2 = 30%. V článku [5] jsou orovnány hodnoty smršťování a dotvarování vyočtené odle EC 2 a naměřené na reálné konstrukci. Časově závislá řetvoření byla měřena o dobu devíti let a řetvoření stále významně narůstalo. Jednou z říčin je ravděodobně nižší vlhkost v klimatizovaných budovách. S ohledem na oužití ředjaté vaznice řevážně v budovách klimatizovaných nákuních center je zvolena ro arametrické výočty vlhkost 30 %. Základní hodnoty součinitelů dotvarování jsou: 2, 46 ro v relativní vlhkost okolního rostředí 50% 0, RH 50 2, 85 ro v relativní vlhkost okolního rostředí 30%. 0, RH 30 Hodnotu součinitele dotvarování v závislosti na čase lze vyočítat omocí součinitele časového růběhu dotvarovaní, který zohledňuje dobu trvání zatížení, relativní vlhkost rostředí a jak velká část rvku je vystavená okolnímu rostředí. Závislost součinitele dotvarování ro relativní vlhkost rostředí 50% na čase je znázorněna na obr. 5 a obr.6. 7
9 Obr.5: Gra závislosti součinitele dotvarování ro RH = 50 % na čase, interval 0-24 měsíců Obr.6: Gra závislosti součinitele dotvarování ro RH = 50 % na čase, interval let 3.4 Výočet růhybu Celkový růhyb (14) je stanoven jako součet dlouhodobé (15) a krátkodobé (16) složky růhybu, řičemž mezi dlouhodobé účinky zatížení se zaočítává ředínací síla, vlastní tíha a ostatní stálé zatížení, mezi krátkodobé účinky zatížení se zaočítává nahodilé zatížení. Vliv dotvarování na růhyb rvku je zohledněn omocí účinného modulu ružnosti (17). lt tot (14) 2 2 d z. L P. d z. L P. d z lt 1. 1 h 2 2 h 3 3 h 5 gk. c, e c, e st 4 P L. (15) 8. E 8. E 8. E 384 E 5 q. L c, e c, e 4 k st. (16) 384 Ecm E c, e Ecm (17) 1 t, t 0 8
10 kde: celkový růhyb [m], tot lt dlouhodobá složka řetvoření [m], krátkodobá složka řetvoření [m], st E sečnový modul ružnosti [GPa], cm E c, e účinný modul ružnosti [GPa], t,t 0 součinitel dotvarování v závislosti na čase t a čase vnesení zatížení t 0 [-]. Z rovnice (14)-(16) je zřejmé, že celkový růhyb rvku je ovlivněn oměrem stálého a nahodilého zatížení a dále součinitelem dotvarování. Časový růběh řetvoření ro různé oměry stálého a nahodilého zatížení a ro součinitel dotvarování, stanovený ro relativní vlhkost RH = 50% je v Tabulce 5, ro relativní vlhkost RH = 30% v Tabulce 6. Tab. 5: Průhyb v závislosti na čase a oměru stálého a nahodilého zatížení, RH = 50% Poměr g k /q k 0,6/0,4 0,75/0,25 1/0 Stáří bet. E c,e lt st TOT lt st TOT lt st TOT roky GPa m m m m m m m m m 1 měsíc 1,033 17,711-0,003 0,014 0,011 0,009 0,009 0,018 0, , ,898 12,424-0,004 0,014 0,010 0,013 0,009 0,022 0, , ,103 11,600-0,004 0,014 0,010 0,013 0,009 0,022 0, , ,291 10,939-0,005 0,014 0,009 0,014 0,009 0,023 0, , ,370 10,682-0,005 0,014 0,009 0,015 0,009 0,024 0, , ,452 10,429-0,005 0,014 0,009 0,015 0,009 0,024 0, ,048 Max. rozdíl růhybů =12 mm =15 mm =20 mm Tab. 6: Průhyb v závislosti na čase a oměru stálého a nahodilého zatížení, RH = 30% Poměr g k /q k 0,6/0,4 0,75/0,25 1/0 Stáří bet. E c,e lt st TOT lt st TOT lt st TOT roky GPa m m m m m m m m m 1 měsíc 1,195 16,401-0,003 0,014 0,011 0,010 0,009 0,019 0,030 0,000 0, ,196 11,264-0,005 0,014 0,009 0,014 0,009 0,023 0,044 0,000 0, ,434 10,483-0,005 0,014 0,009 0,015 0,009 0,024 0,047 0,000 0, ,651 9,860-0,005 0,014 0,009 0,016 0,009 0,025 0,050 0,000 0, ,742 9,621-0,005 0,014 0,009 0,016 0,009 0,025 0,052 0,000 0, ,837 9,382-0,006 0,014 0,008 0,017 0,009 0,026 0,053 0,000 0,053 Max. rozdíl růhybů =11 mm =16 mm =23 mm 9
11 3.5 Diskuse Celkový limitní růhyb se uvažuje dle EC 2 [2] odle vzorce (18), růhyb od ostatního zatížení na zabudovaném rvku se uvažuje odle (19). Ačkoliv vyočtené růhyby nedosahují limitních hodnot, z tab.5 a tab.6 je zřejmé kolísání růhybů v závislosti na čase, maximální rozdíl růhybů (20) může činit ro nejméně říznivé odmínky až 23 mm. Tyto rozdíly mohou být zdrojem oruch navazujících konstrukcí lim L 64 mm (18) lim2 L 32 mm (19) (20) max TOT,100let lt, 1měě 4 ZÁVĚR V článku se analyzuje mezní stav únosnosti a mezní stav oužitelnosti ředjaté střešní vaznice o rozětí 16 m. Mezní stav únosnosti se zaměřuje na únosnost v ohybu. Jsou orovnány únosnosti odle dříve latné ČSN a EC 2, diskutuje se možnost oužití jednodušší metody mezní rovnováhy. Dále se analyzuje mezní stav oužitelnosti s ohledem na vznik trhlin a velikost růhybu. Výočtem bylo rokázáno, že trhliny nevzniknou. Ačkoliv vyočtené růhyby nedosahují limitních hodnot, rozdíly růhybů vlivem kolísání zatížení a dotvarování betonu jsou významné a mohou být v růběhu oužívání konstrukce zdrojem oruch řilehlých konstrukcí. PODĚKOVÁNÍ Při řešení byly oužity teoretické výsledky dosažené za inančního řisění MŠMT rojekt 1 M0579, v rámci činnosti výzkumného centra CDEAS LTERATURA [1] ČSN : Navrhování betonových konstrukcí. Praha: Vydavatelství ÚNM, Změna a-9/1989 Praha: Vydavatelství ÚNM, Změna Z2: ČN, 1994 [2] ČSN EN : Navrhování betonových konstrukcí- část 1-1 Obecná ravidla a ravidla ro ozemní stavby. Praha: ČN, [3] PROCHÁZKA, J. & KOL. Navrhování betonových konstrukcí odle norem ČSN EN 1992, část 2 ředjatý beton. Praha: ČBS, SBN [4] Arming, sol.s.r.o.: Projektová dokumentace Avion Shoing Park Ostrava,. Fáze. Ostrava, 2007 [5] VÍTEK,J.L.: Smršťování betonu ve stroních a základových konstrukcích. n 13. Betonářské dny. Hradec Králové: ČBS, 2006, SBN Oonentní osudek vyracoval: Doc. ng. Jaroslav Navrátil, CSc., DEA RS s.r.o., Jihomoravské inovační centrum, U Vodárny 2a, Brno 10
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola
VícePředpjatý beton Přednáška 12
Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSÚ mezní stavy únosnosti Obsah: Mezní stavy únosnosti Účinek
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
Víceuvažujte jen jedno časové období let se stejnou vlhkostí vzduchu v celém období (s výjimkou ztrát, kdy se jedná o vnesení předpětí v 5 dnech)
Předjatý beton Postu Vzhledem k tomu, že jsme ještě vše nerobrali, můžete zatím sočítat toto (ne nutně v tomto ořadí): růřezové charakteristiky, vlastnosti materiálů všechny ztráty ředětí krátkodobé i
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
VíceMEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) MEZNÍ STAVY POUŽITELNOSTI PŘEDPJATÝCH PRŮŘEZŮ DLE EUROKÓDŮ Jaroslav Navrátil 1,2
VíceŘešený příklad: Spřažená stropní deska
Dokument: SX009a-CZ-EU Strana 1 z 1 Název Řešený říklad: Sřažená stroní deska Eurokód EN 1994-1-1, EN 199-1-, EN 199-1-1 & EN 199-1-1 Vyracoval Jonas Gozzi Datum březen 005 Kontroloval Bernt Johansson
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B5. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
33PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B5 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 2. část návrh předpětí Obsah: Navrhování
VíceK133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku
K133 - BZKA Variantní návrh a posouzení betonového konstrukčního prvku 1 Zadání úlohy Vypracujte návrh betonového konstrukčního prvku (průvlak,.). Vypracujte návrh prvku ve variantě železobetonová konstrukce
VíceVzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu
Vzorový příklad předběžného návrhu konstrukce z předpjatého betonu Řešený příklad se zabývá předem předpjatým vazníkem T průřezu. Důraz je kladen na pochopení specifik předpjatého betonu. Kurzivou jsou
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška A9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška A9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Posuzování betonových sloupů Masivní sloupy
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B2. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B2 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Tahové zpevnění spolupůsobení taženého betonu mezi trhlinami
VícePosouzení piloty Vstupní data
Posouzení piloty Vstupní data Projekt Akce Část Popis Vypracoval Datum Nastavení Velkoprůměrová pilota 8..07 (zadané pro aktuální úlohu) Materiály a normy Betonové konstrukce Součinitele EN 99 Ocelové
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S VELKÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VícePOSUDEK SPOLEHLIVOSTI VYBRANÉ OCELOVÉ KONSTRUKCE NUMERICKÝM ŘEŠENÍM
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - oruchy - havárie 3.až 4.4.003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-01551-7 179 POSUDEK SPOLEHLIVOSTI VYBRANÉ OCELOVÉ KONSTRUKCE NUMERICKÝM
VíceStatický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu)
Statický výpočet střešního nosníku (oprava špatného návrhu) Obsah 1 Obsah statického výpočtu... 3 2 Popis výpočtu... 3 3 Materiály... 3 4 Podklady... 4 5 Výpočet střešního nosníku... 4 5.1 Schéma nosníku
VícePŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
VíceNosné konstrukce II - AF01 ednáška Navrhování betonových. použitelnosti
Brno University of Technology, Faculty of Civil Engineering Institute of Concrete and Masonry Structures, Veveri 95, 662 37 Brno Nosné konstrukce II - AF01 1. přednp ednáška Navrhování betonových prvků
VíceDSpace VSB-TUO
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 0 1 3, r o. 1 3 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ V ý p o e
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceLaboratorní testování rázové þÿ h o u~ e v n a t o s t i dy e v a
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g Laboratorní
VíceSTYČNÍKY ZA POŽÁRNÍ SITUACE
STYČNÍKY ZA POŽÁRNÍ SITUACE Hlavní ředností ocelových a sražených ocelobetonových konstrukcí za ožární situace je robustnost jejich styčníků. Srávně navržené styčníky zajišťují celistvost konstrukce ři
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD BENJAMIN Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
VíceSTATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA. Ing. Ivan Blažek www.ib-projekt.cz NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB
STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA Obsah: 1) statické posouzení krovu 2) statické posouzení stropní konstrukce 3) statické posouzení překladů a nadpraží 4) schodiště 5) statické posouzení založení stavby
Více7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB. Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Podéš 1875, éště. Miloš Rieger
7. přednáška OCELOVÉ KONSTRUKCE VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta stavební Ludvíka Podéš éště 1875, 708 33 Ostrava - Poruba Miloš Rieger Téma : Spřažené ocelobetonové konstrukce - úvod Spřažené
VícePoužitelnost. Žádné nesnáze s použitelností u historických staveb
Použitelnost - funkční způsobilost za provozních podmínek - pohodlí uživatelů - vzhled konstrukce Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí: mezní stav napětí z hlediska podmínek použitelnosti,
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření KSS Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceObr. 1: Řez masivním průřezem z RD zasaženým účinkům požáru
Teorie: Dřevo a materiály na bázi dřeva jsou sloučeninami uhlíku, kyslíku, vodíku a dalších rvků řírodního ůvodu. Jedná se o hořlavé materiály, jejichž hořlavost lze do jisté míry omezit ovrchovou úravou,
VíceBETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1. Dimenzování - Deska
BETONOVÉ A ZDĚNÉ KONSTRUKCE 1 Dimenzování - Deska Dimenzování - Deska Postup ve statickém výpočtu (pro BEK1): 1. Nakreslit navrhovaný průřez 2. Určit charakteristické hodnoty betonu 3. Určit charakteristické
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VícePosouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
VíceNÁVRH ZESÍLENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE VE ZLÍNĚ DESIGN OF STRENGTHENING OF THE ROOF STRUCTURE IN ZLÍN
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NÁVRH ZESÍLENÍ
VíceUplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
VíceAbstrakt. 1 Úvod. 2 Model teplotní odezvy
POŽÁRNÍ ODOLNOST PŘEKLADU VYLEHČENÉHO DUTINOU Radim Čajka 1, Pavlína Matečková 2 Abstrakt V příspěvku se analyzuje požární odolnost překladu, vylehčeného dutinou. Dvourozměrné nestaionární teplotní pole
VíceNÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.3 David SEKANINA 1, Radim ČAJKA 2 INTERAKCE PŘEDPJATÝCH PODLAH A PODLOŽÍ
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÝCH KROKVÍ Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
Vícepedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Výklad: Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení,
VíceSTŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA
STŘEDNÍ ŠKOLA STAVEBNÍ JIHLAVA SADA 3 NAVRHOVÁNÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRVKŮ 06. DESKA PROSTĚ ULOŽENÁ DIGITÁLNÍ UČEBNÍ MATERIÁL PROJEKTU: SŠS JIHLAVA ŠABLONY REGISTRAČNÍ ČÍSLO PROJEKTU:CZ.1.09/1.5.00/34.0284
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ MONTOVANÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE NÁKUPNÍHO CENTRA FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES MONTOVANÁ SKELETOVÁ
VíceVYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
VYZTUŽOVÁNÍ PORUCHOVÝCH OBLASTÍ ŽELEZOBETONOVÉ KONSTRUKCE: NÁVRH VYZTUŽENÍ ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Projekt: Dílčí část: Vypracoval: Vyztužování poruchových oblastí železobetonové konstrukce
VíceStatický výpočet komínové výměny a stropního prostupu (vzorový příklad)
KERAMICKÉ STROPY HELUZ MIAKO Tabulky statických únosností stropy HELUZ MIAKO Obsah tabulka č. 1 tabulka č. 2 tabulka č. 3 tabulka č. 4 tabulka č. 5 tabulka č. 6 tabulka č. 7 tabulka č. 8 tabulka č. 9 tabulka
VíceCL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB
CL001 Betonové konstrukce (S) Program cvičení, obor S, zaměření NPS a TZB Cvičení Program cvičení 1. Zadání tématu č. 1, část 1 (dále projektu) Střešní vazník: Návrh účinky a kombinace zatížení, návrh
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
Více29.05.2013. Dřevo EN1995. Dřevo EN1995. Obsah: Ing. Radim Matela, Nemetschek Scia, s.r.o. Konference STATIKA 2013, 16. a 17.
Apollo Bridge Apollo Bridge Architect: Ing. Architect: Miroslav Ing. Maťaščík Miroslav Maťaščík - Alfa 04 a.s., - Alfa Bratislava 04 a.s., Bratislava Design: DOPRAVOPROJEKT Design: Dopravoprojekt a.s.,
VíceNÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU
NÁVRH A POSOUZENÍ DŘEVĚNÉHO PRŮVLAKU Vypracoval: Zodp. statik: Datum: Projekt: Objednatel: Marek Lokvenc Ing.Robert Fiala 07.01.2016 Zastínění expozice gibonů ARW pb, s.r.o. Posudek proveden dle: ČSN EN
Více133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí. 4. přednáška. prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
133YPNB Požární návrh betonových a zděných konstrukcí 4. přednáška prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Obsah přednášky Zjednodušené
VícePříklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
VícePřijímací zkouška do navazujícího magisterského oboru FSv ČVUT
- 1 - Pokyny k vylnění testu: N kždé stránce vylňte v záhlví kód své řihlášky Ke kždé otázce jsou vždy čtyři odovědi z nichž rávě jedn je srávná o Z srávnou odověď jsou 4 body o Z chybnou odověď se jeden
VíceINTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2
20. Betonářské dny (2013) Sborník Sekce ČT1B: Modelování a navrhování 2 ISBN 978-80-87158-34-0 / 978-80-87158-35-7 (CD) INTERAKCE VNITŘNÍCH SIL PŘI DIMENZOVÁNÍ DLE EC2 Libor Michalčík 1 Jaroslav Navrátil
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ KONSTRUKCE OBCHODNÍHO DOMU REINFORCED CONCRETE STRUCTURE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES NOSNÁ ŽELEZOBETONOVÁ
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 11 přednáška Mezní stavy použitelnosti (MSP) Použitelnost a trvanlivost Obecně Kombinace zatížení pro MSP Stádia působení ŽB prvků Mezní stav omezení napětí Mezní stav
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VíceZpůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie
Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího
Více1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU
TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je návrh opěrných stěn, které budou realizovány v rámci projektu Chodník pro pěší Pňovice. Statický výpočet je zpracován
VíceBL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI
BL 04 - Vodohospodářské betonové konstrukce MEZNÍ STAV POUŽITELNOSTI doc. Ing. Miloš Zich, Ph.D. Ústav betonových a zděných konstrukcí VUT FAST Brno 1 OSNOVA 1. Co je to mezní stav použitelnosti (MSP)?
VícePrincipy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
VíceIng. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail. Navrhování betonových konstrukcí 1D
Ing. Jakub Kršík Ing. Tomáš Pail Navrhování betonových konstrukcí 1D Úvod Nové moduly dostupné v Hlavním stromě Beton 15 Původní moduly dostupné po aktivaci ve Funkcionalitě projektu Staré posudky betonu
VíceMateriálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceDRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ
Sborník 19. Betonářské dny (2012) ISBN 978-80-87158-32-6 Sekce XXX: YYY DRÁTKOBETON PRO SEGMENTOVÁ OSTĚNÍ TUNELŮ Václav Ráček 1 Hlavní autor Jan Vodička 1 Jiří Krátký 1 Matouš Hilar 2 1 ČVUT v Praze, Fakulta
Víceþÿ L a b o r a t o r n í t e s t o v á n í s p o jo k o l þÿ t y p u v c e m e n t oa t p k o v ý c h d e s k
DSpace VSB-TUO http://www.dspace.vsb.cz OpenAIRE þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 1, r o. 1 1 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ L a b o r a t o r n í t e s t o v á n í s p o jo k o l þÿ t y p u v c
VíceČást 5.3 Spřažená ocelobetonová deska
Část 5.3 Spřažená ocelobetonová deska P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze ZADÁNÍ Navrhněte průřez trapézového plechu spřažené ocelobetonové desky,
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
VíceP Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 3 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE STŘEDNÍM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
Více2 Materiály, krytí výztuže betonem
2 Materiály, krytí výztuže betonem 2.1 Beton V ČSN EN 1992-1-1 jsou běžné třídy betonu (C12/15, C16/20, C20/25, C25/30, C30/37, C35/45, C40/50, C45/55, C50/60) rozšířeny o tzv. vysokopevnostní třídy (C55/67,
VíceProblematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017
IDEA StatiCa Problematika navrhování železobetonových prvků a ocelových styčníků a jejich posuzování ČKAIT semináře 2017 Praktické použití programu IDEA StatiCa pro návrh betonových prvků Složitější případy
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceP1.3) Doplňující údaje k výpočtu krytí předpínací výztuže 1)
h 3 0-5 0 h h Pomůcka 1 Pomůcka 1 P1.1) Návrh rozměrů průřezu vazníku Návrh výšky h: Návrh šířky b: 1 h 15 1 až 18 l (hrubší odhad) h M (přesnější odhad) br b 1 1 až h 3 3,5 (v rozmezí 250mm až 450 mm)
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ STATICKÉ ŘEŠENÍ SOUSTAVY ŽELEZOBETONOVÝCH NÁDRŽÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES STATICKÉ ŘEŠENÍ
VíceNavrhování betonových konstrukcí na účinky požáru. Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc.
Navrhování betonových konstrukcí na účinky požáru Ing. Jaroslav Langer, PhD Prof. Ing. Jaroslav Procházka, CSc. Beton z požárního hlediska Ohnivzdorný materiál: - nehořlavý -tepelně izolační Skupenství:
VíceENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU
P Ř Í K L A D Č. 4 LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ DESKA S OTVOREM VE SLOUPOVÉM PRUHU Projekt : FRVŠ 011 - Analýza metod výpočtu železobetonových lokálně podepřených desek Řešitelský kolektiv : Ing. Martin
VíceJednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VícePRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceTelefon: Zakázka: Položka: Dílec: masivní zákl.deska
RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Železobeton Soubor: Základová deska na pružném podloží.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Základová deska na pružném podloží masivní
VícePředpjatý beton Přednáška 7
Předpjatý beton Přednáška 7 Obsah Omezení normálových napětí od provozních účinků zatížení Odolnost proti vzniku trhlin Návrh předpětí Realizovatelná plocha předpětí Přípustná zóna poloha kabelu a tlakové
Více14/03/2016. PROGRAM PŘEDNÁŠEK letní 2015/2016. Předpínací síla ČSN EN ZTRÁTY PŘEDPĚTÍ. Změny předpětí
14/3/216 133 K5 TONOVÉ KONSTRUK 5 Číslo atum ROGRM ŘNÁŠK letní 215/216 Téma přednášky 1 23.2. rincipy předpjatého betonu, historie, materiály oznámky 2 1.3. Technologie předem předpjatého betonu Výklad
VíceTéma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 7: Přímý Otimalizovaný Pravděodobnostní Výočet POPV Přednáška z ředmětu: Pravděodobnostní osuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
Více14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku
133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C 133 BK5C BETONOVÉ KONSTRUKCE 5C Lukáš VRÁBLÍK B 725 konzultace: úterý 8 15 10 email: web: 10 00 lukas.vrablik@fsv.cvut.cz http://concrete.fsv.cvut.cz/~vrablik/ publikace:
VíceOVLÁDÁNÍ A FUNKCE PROGRAMU...
Obsah 1. OVLÁDÁNÍ A FUNKCE PROGRAMU... 2 1.1. OBECNÉ... 2 1.2. OVLÁDÁNÍ... 2 1.3. PRŮŘEZ A VYZTUŽENÍ... 3 1.4. MATERIÁLY... 7 1.4.1. Beton... 7 1.4.2. Výztuž... 11 1.5. POSOUZENÍ A VÝSTUP... 13 2. ZPŮSOB
Více