RIB Software SE BALKEN V18.0 Build-Nr. 31072018 Typ: Ocel Soubor: Plastická únosnost.balx Informace o projektu Zakázka Popis Položka Prvek Kindmann/Krüger Plastická únosnost Pos.2 Stropní nosník Systémové informace Norma: ČSN EN 1993-1-1 Návrhy na MSÚ: elasticky - elasticky / plasticky (podle klasifikace) Návrhová situace: trvalá Geometrie nosníku Profil Typ Výška Stojina Horní pásnice Dolní pásnice Odolnost h [mm] tw [mm] bf,h [mm] tf,h [mm] bf,d [mm] tf,d [mm] A [cm²] Iy [cm⁴] Iz [cm⁴] It [cm⁴] IPE_330 WP 330 7.5 160 11.5 160 11.5 62.6 11770 788 28 Podpory Podpora x [m] cx [kn/m] φx cz [kn/m] φy cy [kn/m] φz A tuhé tuhé tuhé tuhé B 6.30 tuhé tuhé Materiál Konstrukč ní ocel fy,k [N/mm²] E [N/mm²] γm0 - γm1 - σrd τrd σv,rd γ [kn/m³] t 40 mm 40 < t 80 S235 235 215 210000 1.0 1.0 23.50 13.57 23.50 78.5 strana:1/6
Zatížení Zatěžovací stavy ZS Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Název 1 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Návrhová zatížení Zatěžovací stav 1: Zatížení ve směru z Zatížení v rovině XZ Součinitele kombinací Typ účinku γsup γinf ψ0 ψ1 ψ2 Stálé zatížení 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 Výsledky Reakce EXTR Extrém hodnoty EQU Stabilita polohy (char.) Q Užitná zatížení (charakteristicky) ZK Základní kombinace A Mimořádné účinky MK Mimořádná kombinace Součet G Stálá zatížení SK Seizmická kombinace Podpora Zatěžovací stav EXTR Ax Ay Az Mx My Mz A 1 110.25 B 1 110.25 strana:2/6
Návrh Kombinované vnitřní účinky Základní kombinace M yd Základní kombinace V z strana:3/6
Elastická únosnost EE Napětí na MSÚ se počítají dle rovnice (6.1) bez zohlednění prostupů. Protokolují se pouze výsledky pro rozhodující návrhovou kombinaci. A Plocha brutto W el/pl,.. Elastický/plastický moment odolnosti h Výška průřezu W..,y/z h/d.. ve směru y/z horní/dolní h w/t Mezní hodnota smykového boulení č. Profil h A Wel,yh Wel,yd Wel,zh Wel,zd hw/t Wpl,yh [mm] [cm²] [cm³] 1 IPE_330 330.0 62.6 713.3 804.3 Wpl,yd [cm³] 713.3 804.3 Wpl,zh [cm³] 98.5 153.7 Wpl,zd [cm³] 98.5 153.7 23.6 Ed Ed s max. využitím (IAB) σ Ed Normálové napětí z N, M y, M z N Ed, V y/z,ed, M y/z,ed Návrhové vnitřní účinky MSÚ τ Ed Smykové napětí V T Q Kl Třída průřezu σ v,ed Srovnávací napětí IAB Podmínka interakce (napětí/mezní napětí) Pole x [m] Profil Ed rozh. NEd Vz,Ed Vy,Ed 1 0 1 maxmy 148.84 1 0.100 1 maxmy 144.11 1 0.787 1 maxmy 111.63 1 1.575 1 maxmy 74.42 1 2.362 1 maxmy 37.21 1 3.150 1 maxmy 1 3.938 1 maxmy -37.21 1 4.725 1 maxmy -74.42 1 5.512 1 maxmy -111.63 1 6.200 1 maxmy -144.11 1 6.300 1 maxmy -148.84 My,Ed Mz,Ed 234.42 Mt,Ed Qkl σed,max σed,min 1 1 2.05-2.05 1 14.38-14.38 1 24.65-24.65 1 30.81-30.81 1 32.86-32.86 1 30.81-30.81 1 24.65-24.65 1 14.38-14.38 1 2.05-2.05 1 τed,max τed,min σv,ed,max σv,ed,min 32.86 32.86 IAB 0.47 0.46 0.63 1.05 1.31 1.40 1.31 1.05 0.63 0.46 0.47 Maximální využití: 1.40 v poli / místě = 1 / 3.150 m Plastická únosnost EP Posudek nevyhovuje. Plastická únosnost se kontroluje i na místech, kde je elastická únosnost dostačující. Ed Ed s max. využitím (IAB) N Ed, V y/z,ed, M y/z,ed Návrhové vnitřní účinky MSÚ IAB Podmínka interakce N pl, V pl,y/z, M pl,y/z Plastické mezní vnitřní účinky Q Kl Třída průřezu N pl,rd, V pl,y/z,rd, M pl,y/z,rd Návrhová hodnota zatížitelnosti (se snížením při iteraci) Plastické mezní vnitřní účinky Profil Npl Vpl,y Vpl,z Mpl,y Mpl,z Název 1 IPE_330 strana:4/6
Plastická únosnost Pole x [m] Profil Ed rozh. QKl NEd Npl,Rd NEd / Npl,Rd 1 0 1 maxmy 1 1 0.100 1 maxmy 1 1 0.787 1 maxmy 1 1 1.575 1 maxmy 1 1 2.362 1 maxmy 1 1 3.150 1 maxmy 1 1 3.938 1 maxmy 1 1 4.725 1 maxmy 1 1 5.512 1 maxmy 1 1 6.200 1 maxmy 1 1 6.300 1 maxmy 1 My,Ed Mpl,y,Rd My,Ed / Mpl,y,Rd 0.08 0.54 0.93 1.16 234.42 1.24 1.16 0.93 0.54 0.08 Vz,Ed Vpl,z,Rd Vz,Ed / Vpl,z,Rd 148.84 0.36 144.11 0.34 111.63 0.27 74.42 0.18 37.21 0.09-37.21 0.09-74.42 0.18-111.63 0.27-144.11 0.34-148.84 0.36 Mz,Ed Mpl,z,Rd Mz,Ed / Mpl,z,Rd Vy,Ed Vpl,y,Rd IAB 0.36 0.34 0.54 0.93 1.16 1.24 1.16 0.93 0.54 0.34 0.36 Vy,Ed / Vpl,y,Rd Maximální využití: 1.24 v poli / místě = 1 / 3.150 m Využití Posudek nevyhovuje. Ohybový vzpěr s klopením Stabilita se posuzuje přibližně metodikou 2 dle EN 1993-1-1, 6.3.3, po jednotlivých polích na dílčím statickém systému náhradního prutu s vidlicovými podporami na obou koncích. Ed Ed s max. využitím (IAB) M y,ed Působící moment KL Schéma obybového vzpěru s klopením dle tabulky 6.5 α LT Součinitel imperfekce M cr Ideální ohybový moment s klopením λ LT Štíhlost M b,rd Návrhová hodnota zatížení na vzpěr s klopením χ LT,mod modifikovaný redukční součinitel pro vzpěr s klopením dle rov. 6.57/6.58 IAB Podmínka interakce dle rovnice 6.54 k c Opravný součinitel dle tabulky 6.6 Q Kl Třída průřezů (třída 1,2): W pl,y, třída 3: W y,el) z p Působiště příčného zatížení zp = -165 mm Posouzení na ohyb kolem hlavní osy Pole Ed My,Ed KL αlt Mcr λ LT λ LT0 β kc f χlt,mod QKl Mb,Rd IAB č. rozh. 1 max My 234.42 c 0.490 98.51 1.385 0.400 0.750 0.940 0.991 0.440 1 75.60 3.10 Maximální využití: 3.10 v poli 1 Posudek nevyhovuje. strana:5/6
Rekapitulace Přehled posudků Výpočet vnitřních účinků lineárně elasticky Návrh dle ČSN EN 1993-1-1 Návrhová metoda elastický-elastický/plastický Posudky na MSÚ Využití Posudky na MSP Využití Únosnost EE/EP šikmý 1.40 / 1.24 Omezení deformací neřešeno Ohybový vzpěr s klopením šikmý 3.10 Spotřeba materiálu Profil Délka [m] Hmotnost [kg] IPE_330 6.300 310 Konstrukční ocel S235: 310 kg strana:6/6