D.1.2.c STATICKÉ POSOUZENÍ. Ing. Milan Drahoš. Ing. Miroslav Šalplachta. Ing. Václav Steinhaizl. Ing. arch. Žaneta Linhartová 02/2014

Transkript

1 ±0.000 =... relativní výškový systém PROJEKT / PROJECT ZÁKAZNÍK / CIENT VYPRACOVA / EABORATED BY Ing. Milan Drahoš ZPRACOVATE / CONCIEVED BY ZODPOVDNÝ PROJEKTANT / CHECKED BY Ing. Miroslav Šalplachta HIP / HIP Ing. Václav Steinhaizl AUTOR / ARCHITECT Ing. arch. Žaneta inhartová STUPE / PHASE Dokumentace pro provádní stavby VMS projekt s.r.o. Novorossijská Praha 10 - Vršovice GENERÁNÍ PROJEKTANT / GENERA DESIGNER VMS projekt s.r.o. Novorossijská Praha 10 - Vršovice DATUM / DATE ÍTKO / SCAE 0/014 ÁST / PART D.1. Stavebn konstrukní ešení NÁZEV VÝKRESU / DRAWING TITE STATICKÉ ARCHIVNÍ ÍSO / DRAWING NO ÍSO PÍOHY / ATTACHMENTS NO. D.1..c KOPIE / COPY

2 Obsah: a) Ovení základního koncepního ešení nosné konstrukce b) Posouzení stability konstrukce c) Stanovení rozm hlavních prvk nosné konstrukce vetn jejího založení d) Statický výpoet, popípad dynamický výpoet, pokud na konstrukci psobí dynamické namáhání a) Ovení základního koncepního ešení nosné konstrukce Konstrukní systém objektu zdný podélný dvojtrakt, resp. títrakt zstane zachován. Stávající devný trámový strop pod vestavbou zstane zachován. Stávající devné trámy budou zpíložkovány a bude na n provedena nová železobetonová deska min. tl. 50mm vyztužená u spodního okraje kari sítí. Zpíložkování trám je nadimenzováno na novou skladbu podlahy tak, aby penesl zatížení od obytných místností a pemístitelných ek. Stávající ešení krovu pomocí stojaté stolice vaznicové soustavy s vaznými trámy v plných vazbách zstane zachováno, devné vazné trámy budou nahrazeny ocelovými, nebo pokud vyjde sloup krovu na stávající stropní trám, bude tento trám zesílen pomocí ocelových U profil. Spodní ást krokví bude odstranna a bude nahrazena krokvemi nových viký. Zatížení od krovu a stropních konstrukcí je penášeno svislými nosnými konstrukcemi do základových pas a jimi do základové zeminy. Stávající svislé konstrukce budou pitíženy od navrhované skladby podlahy, užitného zatížení pro obytné místnosti, nového stešního plášt a nových vyzdívek stn. Pitížení nosných zdí vlivem stavebních úprav od vestavby bude max. 10% (obvodové zdi cca 15 kn/m -1, stední nosná ze 40 kn/m -1 ), tudíž stávající nosné konstrukce z cihel plných pálených tl. 300mm 600mm vyhoví na toto pitížení bez dalších úprav. Také toto 10% pitížení základových konstrukcí je s ohledem na dlouhodobou konsolidaci základové spáry pijatelné a není teba provádt dodatené úpravy. b) Posouzení stability konstrukce O ztužení objektu se stará konstrukní zdný systém, klešt v úrovni devných trám, vazné pásky a kleštiny v krovu. Navrhovaná vestavba nemá vliv na stabilitu celého objektu ani sousedních objekt. c) Stanovení rozm hlavních prvk nosné konstrukce vetn jejího založení OCE - S 35 EVO - JEHINATÉ DEVINY C Dimenze konstrukních prvk viz. statický výpoet níže a D.1..b Výkresová ást d) Statický výpoet 1. Zatížení 1.1 Stálé D.1..c STATICKÉ 1/1

3 S1 - Stecha tašková krytina SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) pálené tašky 0,45 1,35 0,61 lat 0,05 1,35 0,07 kontralat 0,05 1,35 0,07 hydroizolace - 1,35 - tep.izolace ISOVER 160 0,5 0,08 1,35 0,11 krokve 0,10 1,35 0,14 parozábrana - 1,35 - rošt 0,10 1,35 0,14 tep.izolace ISOVER 100 0,5 0,05 1,35 0,07 rošt 0,10 1,35 0,14 zvuk.izolace ISOVER 40 0,5 0,0 1,35 0,03 sádrokarton 5 8 0,0 1,35 0,7 Stálé celkem 1,0 1,6 S - Stecha plechová krytina SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) plech 0,05 1,35 0,07 separaní podložka - 1,35 - OSB desky, nebo podbití 5 7 0,18 1,35 0,4 kontralat 0,10 1,35 0,14 hydroizolace - 1,35 - tep.izolace ISOVER 160 0,5 0,08 1,35 0,11 krokve 0,10 1,35 0,14 parozábrana - - rošt 0,10 1,35 0,14 tep.izolace ISOVER 50 0,5 0,03 1,35 0,03 rošt 0,10 1,35 0,14 zvuk.izolace ISOVER 40 0,5 0,0 1,35 0,03 sádrokarton 5 8 0,0 1,35 0,7 Stálé celkem 0,95 1,8 S3 Ocelový strop kanceláe SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) nášlapná vrstva ,30 1,35 0,41 anhydrit 40 0,88 1,35 1,19 separace - 1,35 - kroejová izolace 10 1,5 0,0 1,35 0,0 vyrovnávací Poriment ,50 1,35 0,67 hydroizolace 0,10 1,35 0,14 penetrace - 1,35 - betonová mazanina 100 4,40 1,35 3,4 separace - 1,35 - tepelná izolace 00 0,5 0,10 1,35 0,14 betonová deska ,50 1,35 4,73 trapézový plech 0,18 1,35 0,4 ocelový nosník - 1,35 - D.1..c STATICKÉ /1

4 kazetový podhled 0,5 1,35 0,34 Stálé celkem 8, 11,10 S4 - Devný strop obytné místnosti SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) nášlapná vrstva ,30 1,35 0,41 betonová mazanina ,0 1,35 1,6 separace - 1,35 - kroejová izolace 35 1,5 0,05 1,35 0,07 deska Wolf 15 13,5 0,0 1,35 0,7 žký násyp ,05 1,35 1,4 cetris deska ,39 1,35 0,53 evný trám - 1,35 - zvuková izolace 60 0,5 0,03 1,35 0,04 podbití ,06 1,35 0,08 omítka 5 0 0,50 1,35 0,68 kazetový podhled 0,5 1,35 0,34 Stálé celkem 4,04 5,45 S5 - Ocelový strop obytné místnosti SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. g ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) keramická dlažba ,30 1,35 0,41 tmel - 1,35 - anhydritový potr 40 0,88 1,35 1,19 separace - 1,35 - kroej. izolace 0,05 1,35 0,07 betonová deska 100 5,50 1,35 3,38 trapézový plech 0,15 1,35 0,0 ocelový nosník - 1,35 - kazetový pohled 0,5 1,35 0,34 Stálé celkem 4,13 5,58 S6 - Obvodová stna tl. 400 mm SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) omítka 0 0 0,40 1,35 0,54 tvárnice Porotherm 50 10,50 1,35 3,38 tepelná izolace 150 0,5 0,08 1,35 0,10 omítka ,0 1,35 0,7 CEKEM 3,18 4,9 S7 - Ocelové schodišt SKADBA TOUŠKA OBJEM. TÍHA ZATÍŽ: CHAR. ZATÍŽ: NÁVRH. (mm) (kn/m 3 ) (kn/m ) (kn/m ) ocelový stupe 0,50 1,35 0,68 ocelové zábradlí 1,00 1,35 1,35 ocelová schodnice - 1,35 - Stálé celkem 1,50,03 D.1..c STATICKÉ 3/1

5 1. Nahodilé Užitné: Pda 1.0 kn/m Obytné místnosti 1.5 kn/m Pemístitelné pky 0.8 kn/m Sníh: Snhová oblast I, s k = 0.7kN/m, = 7 0 => 1 = 0.8, C e, C t =1.0 => s = 1 x C e x C t x s k = 0.8 * 1.0 * 1.0 * 0.7 = 0.56 kn/m Snhová oblast I, s k = 0.7kN/m, = 35 0 => 1 = 0.8*(60-35)/30 = 0.67, C e, C t =1.0 => s = 1 x C e x C t x s k = 0.67 * 1.0 * 1.0 * 0.7 = 0.47 kn/m Vítr: Vtrová oblast II => v b0 =5 m/s => q b = 0.39 kn/m, Kategorie terénu III, z = 16m => c e =.0, => q k = q b * c e * c pe = 0.39 *.0 * c pe = 0.78 * c pe kn/m Stecha sedlová 35 - návtrná strana c pe = 0.6 => q k = 0.78 * 0.6 = 0.47 kn/m Stecha sedlová 35 - závtrná strana c pe = -0.4 => q k = 0.78 * -0.4 = -0.3 kn/m Pultová stecha 7 - návtrná strana c pe = 0.5 => q k = 0.78 * 0.5 = 0.39 kn/m Pultová stecha 7 - závtrná strana c pe = -0.8 => q k = 0.78 * -0.8 = kn/m. Návrh a posouzení prvk.1 Devné prvky str Ocelové prvky str D.1..c STATICKÉ 4/1

6 .1 Devné prvky.1.1 Materiálové charakteristiky Jehlinaté deviny, tída pevnosti C, tída provozu 1, stedndobé zatížení M 1.3 k mod 0.8 k def 0.6 k cr 0.67 c 0. E 0.mean 10000MPa E MPa f m.k f c.0.k.1. Vazba krovu vnitní síly, deformace modelováno s profily 100/160mm krokev sedlové stechy, profil 100/180mm krokev viký schéma: MPa f v.k.4mpa 0MPa f t.0.k 13MPa f m.k f v.k f m.d k mod 13.5MPa f v.d k mod M M f c.0.k f t.0.k f c.0.d k mod 1.3MPa f t.0.d k mod M M 1.5MPa 8MPa Zatžovací stavy Jméno Popis Typ psobení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Smr sobení ídicí zat. stav C1 vl. tíha Stálé G1 Vlastní tíha -Z C stálé Stálé G1 Standard C3 sníh Nahodilé G Statické Standard Krátkodobé Žádný C4 vítr Nahodilé G3 Statické Standard Krátkodobé Žádný C5 užitné Nahodilé G4 Statické Standard Krátkodobé Žádný C C3 C4 C5 Kombinace Jméno Popis Typ Zatžovací stavy CO1 MSÚ EN-MSÚ C1 - vl. tíha C - stálé C3 - sníh C4 - vítr C5 - užitné CO MSP - stálé EN-MSP char. C1 - vl. tíha C - stálé D.1..c STATICKÉ 5/1

7 CO3 MSP - nahodilé EN-MSP char. C3 - sníh C4 - vítr C5 - užitné Klí kombinace Jméno Popis kombinací 1 C1*1.35 +C*1.35 +C3*1.50 +C4*0.90 C1*1.35 +C*1.35 +C3*1.50 +C4*0.90 +C5* C1*1.00 +C*1.00 +C4*1.50 +C5* C1*1.00 +C* C1*1.35 +C*1.35 +C4*0.90 +C5* C1*1.35 +C*1.35 +C5* C1*1.00 +C*1.00 +C4*0.90 +C5* C1*1.35 +C*1.35 +C3*0.75 +C4*0.90 +C5* C3*0.50 +C4*1.00 +C5* C4* C3*1.00 +C4*0.60 +C5* C3*1.00 +C4* C3*0.50 +C4* C3*0.50 +C4*0.60 +C5* C3*0.50 +C5* C1*1.35 +C* C1*1.00 +C*1.00 +C5* C1*1.35 +C*1.35 +C3* C1*1.35 +C*1.35 +C3*0.75 +C4* C1*1.35 +C*1.35 +C4*1.50 +C5*1.05 C1*1.00 +C*1.00 +C3* C1*1.00 +C*1.00 +C4* C1*1.35 +C*1.35 +C3*1.50 +C5* C5* C4*1.00 +C5* C3* C3*1.00 +C5*0.70 Vnitní síly na prutu Výbr : B1,B Kombinace : CO1 Pr Sta dx N Vz My ut v [m] [kn] [kn] [knm] B1 CO 1/ 3,704 0,43-4,71 0,00 B1 CO 1,85-0,03 4,30 1/1 0,09 Výbr : B3,B4 Kombinace : CO1 Pr Sta dx N Vz My ut v [m] [kn] [kn] [knm] B3 CO 0,000-4,07 0,00 1/1 1,81 B3 CO 1/ 1,71 0,43-0,04 3,4 Výbr : B5 Kombinace : CO1 Pr Sta dx N Vz My ut v [m] [kn] [kn] [knm] B5 CO 0,000 0,00 3,49 0,00 1/6 B5 CO 1/8,855 0,00 0,00 4,98 Deformace na prutu Výbr : B1,B Kombinace : CO Prut Stav dx ux uz [m] [mm] [mm] B1 CO/4 1,85 0,0-4,7 Výbr : B1,B Kombinace : CO3 Prut Stav dx ux uz [m] [mm] [mm] B1 CO3/11 1,85 0,0-4,5 Výbr : B3,B4 Kombinace : CO Prut Stav dx ux uz [m] [mm] [mm] B3 CO/4 1,71 0,0-5, Výbr : B3,B4 Kombinace : CO3 Prut Stav dx ux uz [m] [mm] [mm] B3 CO3/11 1,71 0,0-3,7 Výbr : B5 Kombinace : CO Prut Stav dx ux uz [m] [mm] [mm] B5 CO/4,855 0,0-1,7 Výbr : B5 Kombinace : CO3 Prut Stav dx ux uz [m] [mm] [mm] B5 CO3/14,855 0,0-18,0 Reakce Kombinace : CO Podpora Stav Rx [kn] Rz [kn] Sn1/N1 CO/4 0,00 1,69 Sn3/N3 CO/4 0,00 3,95 Sn/N4 CO/4 0,00 1,69 Sn4/N CO/4 0,00 3,87 Sn5/N5 CO/4 0,00 3,87 Kombinace : CO3 Podpora Stav Rx [kn] Rz [kn] Sn1/N1 CO3/1 0,00 1,56 Sn3/N3 CO3/11 0,00 1,70 Sn/N4 CO3/6 0,00-1,18 Sn/N4 CO3/7 0,00 1,1 Sn4/N CO3/13-1,00,19 Sn4/N CO3/11-0,60 4,9 Sn5/N5 CO3/6-0,97 0,15 Sn5/N5 CO3/10-0,97-1,35 Sn5/N5 CO3/8 0,00 3,61 D.1..c STATICKÉ 6/1

8 .1.3 Stávající krokev na dl. 3.45m Rozptí krokve 3.45m Rozte krokví B 1.0 m VNITNÍ SÍY - z.1. vazba krovu * rozte krokví Ohybový moment Tahová síla Posouvající síla 3.4kNmB 3.4kNm N Ed 0.43kNB 0.4kN 4.07kNB PROFI 100 / 160 mm b 0.10m h 0.16m 4.1kN A bh 0.016m bh m 3 bh 3 I y m 4 h i y kloubov podepený ef 0.9 Ohyb h 3.45 m... rovnomrné zatížení 0.78b f m.k m.crit E MPa rel.m 0.48 => k h ef crit 1.0 m.crit m.d 8MPa m.d k crit f m.d 0.59 < m N Ed Tah t.0.d A 0.03MPa t.0.d 0 < 1.0 f t.0.d Ohyb + tah m.d k crit f m.d t.0.d 0.6 < 1.0 f t.0.d 3V Ed Smyk d 0.6MPa < f v.d 1.5MPa k cr bh u instg 5.mmB 5mm u instq 3.7mmB 4mm Okamžitá deformace u inst u instg u instq 9mm < u instdov 1mm ( sníh ) Konená u net.fing u instg k def 8mm u net.finq u instq k def 4mm deformace u net.fin u net.fing u net.finq 1mm < u findov 14mm profil 100/160 mm vyhoví na dané zatížení..1.4 Nová krokev na dl. 3.m Rozptí krokve 3.0m Rozte krokví B 1.0 m VNITNÍ SÍY - z.1. vazba krovu * rozte krokví Ohybový moment Tlaková síla Posouvající síla 4.30kNmB 4.3kNm N Ed 0.09kNB 0.1kN 4.71kNB 4.7kN NAVRHUJI PROFI 10 / 160 mm b 0.1m h 0.16m A bh 0.019m bh m 3 bh 3 I y m 4 h i y kloubov podepený ef 0.9 h 3.0 m... rovnomrné zatížení Ohyb 0.78b f m.k m.crit E MPa rel.m 0.38 => k h ef crit 1.0 m.crit m.d m.d 8.4MPa 0.6 < 1.0 k crit f m.d m D.1..c STATICKÉ 7/1

9 Vzprný tlak - vyboení kolmo k ose y N Ed c.0.d ef y f c.0.k MPa y 65.4 rel.y 1.14 Ak cr i y E 0.05 k y c rel.y rel.y 1.3 k c.y 0.59 c.0.d k y k y rel.y < 1.0 k c.y f c.0.d m.d c.0.d Ohyb + tlak 0.6 < 1.0 k crit f m.d k c.y f c.0.d 3V Ed d 0.5MPa < f k cr bh v.d 1.5MPa Smyk u instg 4.7mmB 5mm u instq 4.5mmB 5mm Okamžitá deformace u inst u instg u instq 9mm < u instdov 10mm ( sníh ) u net.fing u instg k def 8mm u net.finq u instq k def 5mm Konená deformace u net.fin u net.fing u net.finq 1mm = u findov 1mm profil 10/160 mm vyhoví na dané zatížení..1.5 Nový trám pod pdním prostorem na dl. 4.m Rozptí 4.m Zatžovací šíka B 1.0m... osb desky + pdní prostor Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 0.0kNm B 0.10kNm 0.3kNm g d g k kNm užitné q k 1.00kNm B knm q d q k.50.5knm CEKEM f k g k q k.3knm g d q d 1.91kNm 1 VNITNÍ SÍY Schéma Ohybový moment Posouvající síla 4.kNm 4kN 8 NAVRHUJI PROFI 10x160 mm b 0.1m h 0.16m A bh 0.019m bh m 3 bh 3 I y 6 1 Jehlinaté deviny, tída pevnosti C, tída provozu 1, stedndobé zatížení m 4 M 1.3 k mod 0.8 k def 0.6 k cr 0.67 f m.k MPa f v.k.4mpa f m.k f v.k f m.d k mod 13.5MPa f v.d k mod 1.5MPa E M 0.mean 10000MPa M Ohyb m.d 3V Ed Smyk d 8.MPa m.d 0.61 < 1.0 f m.d 0.5MPa < f k cr bh v.d 1.5MPa 5g k 4 5q k 4 u instg 3mm u instq 10mm Okamžitá 384E 0.mean I y 384E 0.mean I y deformace u inst u instg u instq 13mm u instdov 14mm < 300 D.1..c STATICKÉ 8/1

10 0.3 ( užitné) u net.fing u instg k def 5mm u net.finq u instq k def 1mm Konená deformace u net.fin u net.fing u net.finq 16mm < u net.findov 17mm Navržený profil 10/160 mm vyhoví na dané zatížení..1.6 Stávající stední vaznice na dl. 4.0m bez pásk Rozptí 4.0m Zatížení - reakce od krokví Sn4 charakteristické návrhové stálé g k 3.87kNm kNm 1 4kNm g d g k kNm užitné q k 4.9kNm 1 4.3kNm q d q k kNm CEKEM f k g k q k 8.3kNm g d q d 11.9kNm 1 Schéma VNITNÍ SÍY Ohybový moment Posouvající síla 3.7kNm 3.7kN 8 PROFI 160x190 mm b 0.16m h 0.19m A bh 0.03m bh m 3 bh 3 I y 6 1 Ohyb m.d 4.6MPa 3V Ed Smyk d 1.7MPa k cr bh = f v.d 1.7MPa Navrhuji zesílení pomocí ocelového profilu x U m 4 m.d 1.6 > NEVYHOVUJE f m.d x U 10 W elya m 3 I ya m 4 A va m Ocel S 35 f y 35MPa E 10000MPa M0 1.0 n E 1 E 0.mean W elya f y Ohyb M elrd f m.d 43.kNm 0.55 < 1.0 M0 M elrd 0.8A va f y Smyk V elrd 3 k cr bhf v.d 13.6kN 0.11 < 1.0 M V elrd 5f k 4 Konená 11mm < deformace I maxdov 13mm y EI ya n... profil 160/190 mm vyhoví na dané zatížení pokud bude zesílen ocelovým profilem x U Stávající vrcholová vaznice na dl. 4.0m se pásky Rozptí 1 4.0m...mezi sloupy 1.5m...mezi vzprnými pásky.91 m > m D.1..c STATICKÉ 9/1

11 Zatížení - reakce od krokví Sn3 charakteristické návrhové stálé g k 3.95kNm kNm 1 4.1kNm g d g k kNm užitné q k 1.70kNm 1.7kNm q d q k.50.6knm CEKEM f k g k q k 5.8kNm g d q d 8.1kNm Schéma.1.8 Stávající stropní trám na dl. 5.6m nesoucí sloup krovu profil 10/70mm, uvažováno zatížení od stojek krovu s rozteí 4.0m (reakce sn4 z.1.1 * 4.0) a zatížení od skladby podlahy s užitným zatížením se zatžovací šíkou 1.0m Schéma: VNITNÍ SÍY Ohybový moment Posouvající síla 8.6kNm 11.8kN 8 PROFI 160x190 mm b 0.16m h 0.19m A bh 0.03m bh m 3 bh 3 I y 6 1 Ohyb m.d 8.9MPa 3V Ed Smyk d 0.9MPa k cr bh < f v.d 1.7MPa m 4 m.d 0.58 < 1.0 f m.d 5g k 4 5q k 4 u instg 4mm u instq mm Okamžitá 384E 0.mean I y 384E 0.mean I deformace y u inst u instg u instq 6mm < u instdov 8mm ( sníh ) u fing u instg k def 7mm u finq u instq k def mm Konená deformace 1 u fin u fing u finq 8mm < u findov 13mm profil 160/190 mm vyhoví na dané zatížení. Zatžovací stavy Jméno Popis Typ psobení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Smr sobení ídicí zat. stav C1 vlastní tíha Stálé G1 Vlastní tíha -Z C stálé Stálé G1 Standard C3 užitné Nahodilé G Statické Standard Stedndobé Žádný C C3 D.1..c STATICKÉ 10/1

12 Kombinace Jméno Popis Typ Zatžovací stavy CO1 MSÚ EN-MSÚ C1 - vlastní tíha C - stálé C3 - užitné CO MSP - EN-MSP C1 - vlastní tíha stálé char. C - stálé CO3 MSP - EN-MSP C3 - užitné užitné char. CO4 MSP EN-MSP char. Vnitní síly na prutu C1 - vlastní tíha C - stálé C3 - užitné Kombinace : CO1 Prut Stav dx N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] B1 CO1/ 5,800 0,00-8,05 0,00 B1 CO1/,900 0,00 4,68 11,98 Klí kombinace Jméno Popis kombinací 1 C1*1.35 +C*1.35 C1*1.35 +C*1.35 +C3* C1*1.00 +C* C3* C1*1.00 +C*1.00 +C3*1.00 Deformace na prutu Kombinace : CO4 Prut Stav dx ux uz fiy [m] [mm] [mm] [mrad] B1 CO4/3 0,000 0,0 0,0 4,0 B1 CO4/6,900 0,0-14,4 0,1 PROFI 10x70 mm b 0.1m h 0.70m A bh 0.057m bh m 3 bh 3 I y 6 1 Ohyb m.d 44.5MPa m 4 m.d 3.9 > NEVYHOVUJE f m.d 3V Ed Smyk d 3.3MPa > f k cr bh v.d 1.5MPa NAVRHUJI PROFI x U 60 prez tídy 3 W elya m 3 I ya m 4 A va m Ocel S 35 f y 35MPa E 10000MPa M0 1.0 n Ohyb Smyk Konená deformace W elya f y M elrd f m.d M0 0.8A va f y V elrd 3 k cr bhf v.d M kNm 66.1kN E 1 E 0.mean M elrd 0.54 < 1.0 V elrd 0.13 < mm < maxdov 19mm profil 10/70mm vyhoví na dané zatížení pokud bude zesílen ocelovým profilem xu Stávající stropní trám na dl. 5.6m Rozptí 5.6m 0.1m 5.8 m Zatžovací šíka B 1.0m... skladba S Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 4.04kNm B 0.50kNm kNm g d g k kNm užitné q k.30knm B.3kNm q d q k kNm CEKEM f k g k q k 6.84kNm g d q d 9.58kNm D.1..c STATICKÉ 11/1

13 Schéma VNITNÍ SÍY Ohybový moment Posouvající síla 40.6kNm 7.9kN 8 STÁVAJÍCÍ PROFI 10x70 mm b 1 0.1m h 1 0.7m + x PÍOŽKA 10/50mm b 0.1m h 0.5m h 1 h b b 1 b 0.45 m h 0.6 m A bh 0.117m bh m 3 bh 3 I y m m.d m.d 8MPa 0.59 < 1.0 Ohyb f m.d Smyk 3V (psobí jenom píložky) Ed d 1MPa k cr b h < f v.d 1.5MPa 5g k 4 5q k 4 u instg 10mm u instq 5mm Okamžitá deformace 384E 0.mean I y 384E 0.mean I y u inst u instg u instq 16mm < u instdov 19mm ( užitné) u net.fing u instg k def 16mm u net.finq u instq k def 6mm Konená deformace u net.fin u net.fing u net.finq.6mm < u net.findov 3.3mm stávající profil 10/70mm zesílení x píložkou 10/50mm vyhoví na dané zatížení. D.1..c STATICKÉ 1/1

14 . ocelové prvky..1 Materiálové charakteristiky Ocel S 35 f y 35MPa E 10000MPa M Nový vazný trám na dl. 5.6m uvažováno zatížení od stojek krovu s rozteí 4.0m (reakce sn4 z.1.1 * 4.0) Schéma: Zatžovací stavy Jméno Popis Typ psobení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Smr sobení ídicí zat. stav C1 vlastní tíha Stálé G1 Vlastní tíha -Z C stálé Stálé G1 Standard C3 užitné Nahodilé G Statické Standard Stedndobé Žádný C C3 Kombinace Jméno Popis Typ Zatžovací stavy CO1 MSÚ EN-MSÚ C1 - vlastní tíha C - stálé C3 - užitné CO MSP - stálé EN-MSP char. C1 - vlastní tíha C - stálé CO3 MSP - EN-MSP C3 - užitné užitné char. CO4 MSP EN-MSP char. C1 - vlastní tíha C - stálé C3 - užitné Klí kombinace Jméno Popis kombinací 1 C1*1.35 +C*1.35 C1*1.35 +C*1.35 +C3* C1*1.00 +C* C3* C1*1.00 +C*1.00 +C3*1.00 Vnitní síly na prutu Kombinace : CO1 Prut Stav dx N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] B1 CO1/ 5,800 0,00-55,46 0,00 B1 CO1/,900 0,00 4,68 74,4 Posudek oceli EC3 : posouzení EN 1993 Prut B1 HEB180 S 35 CO1/ 0.77 NEd [kn] Vy,Ed [kn] Vz,Ed [kn] TEd [knm] My,Ed [knm] Mz,Ed [knm] D.1..c STATICKÉ 13/1

15 Kritický posudek v míst.90m TB Délka klopení 5.80 m k 1.00 kw 1.00 C C 0.55 C zatížení v tžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na smyk (Vz) 0.09 < 1 Posudek ohybového 0.66 < 1 momentu (My) M 0.66 < 1 Stabilitní posudek Klopení 0.77 < 1 Tlak + moment 0.77 < 1 Tlak + moment 0.40 < < 1 => Prvek VYHOVÍ na únosnost! VYHOVUJE Kombinace : CO4 Prut Stav dx ux uz fiy [m] [mm] [mm] [mrad] B1 CO4/6,900 0,0-19,4 0, u z = 19.4mm cca= u z,max = /300 = 5800/300 = 19.3mm => Prvek VYHOVÍ na použitelnost! VYHOVUJE... profil HEB 180 vyhoví na dané zatížení...3 Nový stropní nosník pod obytnými místnostmi na dl. 5.6m (alternativa zesílení stávajících evných trám v pípad nového ocelo-betonové stropu) Rozptí 5.60m 0.15m 5.9m Zatžovací šíka B 1.m... skladba S5 Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 4.13kNm B 0.5kNm 1 5.5kNm g d 1.35g k 7.4kNm užitné q k.30knm B.8kNm q d 1.50q k 4.1kNm CEKEM f k g k q k 8.kNm g d q d 11.5kNm Schéma VNITNÍ SÍY Ohybový moment Posouvající síla 49.kNm 33.7kN 8 NAVRHUJI PROFI I 0 prez tídy 1 W ply m 3 I y m 4 A v m A v f y Smyk V plrd 58.6kN M < 0.5, nemá vliv na ohyb V plrd W ply f y Ohyb M plrd M0 76.1kNm 0.65 < 1.0 M plrd Prhyb od 5g k 4 stálého zatížení 1 384EI y 1.9mm Prhyb od 5q k 4 < promnného zatížení 6.5mm 384EI dov 19.5mm y 300 Prhyb celkový max mm < maxdov 3.4mm profil I 0 vyhoví na dané zatížení. D.1..c STATICKÉ 14/1

16 ..4 Stávající stropní nosník pod kanceláemi na dl. 5.6m Rozptí 5.60m 0.15m 5.9m Zatžovací šíka B 1.8m... skladba S3 Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 8.kNm B 0.7kNm kNm g d 1.35g k 0.9kNm užitné q k.50knm B 4.5kNm q d 1.50q k 6.8kNm CEKEM f k g k q k 0kNm g d q d 7.7kNm Schéma Ohybový moment VNITNÍ SÍY Posouvající síla 118.4kNm 8 PROFI HEB 0 prez tídy 1 W ply m 3 I y m 4 A v m A v f y Smyk V plrd M kN 0.1 < 0.5, nemá vliv na ohyb V plrd W ply f y Ohyb M plrd M kNm 0.61 < 1.0 M plrd 80.9kN Prhyb od 5g k 4 stálého zatížení mm 384EI y Prhyb od 5q k 4 < promnného zatížení 4mm 384EI dov 19.5mm y 300 Prhyb celkový max mm < maxdov 3.4mm profil HEB 0 vyhoví na dané zatížení...5 Nový stropní nosník pod kanceláemi na dl. 3.0m Rozptí 3.m 0.1m 3.4m Zatžovací šíka B 0.8m... skladba S3 Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 4.13kNm B 0.7kNm 1 4kNm g d 1.35g k 5.4kNm užitné q k.50knm B knm q d 1.50q k 3kNm CEKEM f k g k q k 6kNm g d q d 8.4kNm Schéma Ohybový moment VNITNÍ SÍY Posouvající síla 1.1kNm kN D.1..c STATICKÉ 15/1

17 NAVRHUJI PROFI I 140 prez tídy 1 W ply m 3 I y m 4 A v m A v f y Smyk V plrd M kN 0.1 < 0.5, nemá vliv na ohyb V plrd W ply f y Ohyb M plrd M0.4kNm 0.54 < 1.0 M plrd Prhyb od 5g k 4 stálého zatížení 1 5.8mm 384EI y Prhyb od 5q k 4 < promnného zatížení.9mm 384EI dov 11.3mm y 300 Prhyb celkový max 1 8.7mm < maxdov 13.6mm profil I 140 vyhoví na dané zatížení...6 Nový prvlak pod obvodovou stnou zádveí na dl. 3.00m Rozptí 3.0m 0.1m 3.m Zatžovací šíka B 1.5m... skladba S1 B 3.5m... skladba S5 Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 1.0kNm B kNm B 0.5kNm 14.6kNm g d 1.35g k 19.8kNm užitné q k 0.47kNm B kNm B.kNm q d 1.50q k.8knm CEKEM f k g k q k 15.8kNm g d q d 1.5kNm Schéma Ohybový moment VNITNÍ SÍY Posouvající síla 7.5kNm 8 NAVRHUJI PROFI * I 160 prez tídy 3 W ely m 3 I y m 4 A v m A v f y Smyk V plrd 34.7kN V M elrd 0.75V plrd 0.16 < 0.5, nemá vliv na ohyb V elrd 34.4kN 0.4kN W ely f y Ohyb M elrd 55kNm M0 0.5 < 1.0 M elrd D.1..c STATICKÉ 16/1

18 Prhyb od 5g k 4 stálého zatížení 1 5.1mm 384EI y Prhyb od 5q k 4 < promnného zatížení 0.4mm 384EI dov 6.4mm y 500 Prhyb celkový max 1 5.5mm < maxdov 8mm profil x I 160 vyhoví na dané zatížení...7 Nový prvlak pod obvodovou stnou kanceláe na dl. 4.55m Rozptí 4.55m 0.1m 4.8m c.375m d c.38 m Zatžovací šíka B 1.5m... skladba S B 3.5m... skladba S5 Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 0.95kNm B kNm B 0.5kNm 1 4kNm g d 1.35g k 18.9kNm užitné q k 0.56kNm B kNm B.4kNm q d 1.50q k.1knm CEKEM f k g k q k 15.4kNm g d q d 1kNm Reakce od kolmého prvlaku: stálé G k 16.1kN G d 1.35G k 1.7kN užitné Q k 1.30kN Q d 1.50Q k kn CEKEM F k G k Q k 17.4kN F d G d Q d 3.7kN Schéma Ohybový moment NAVRHUJI PROFI HEB 00 prez tídy 1 W ply m 3 I y m 4 A v m VNITNÍ SÍY Posouvající síla F d cd 87.4kNm 8 A v f y Smyk V plrd 336.5kN M < 0.5, nemá vliv na ohyb V plrd F d d 61.7kN W ply f y Ohyb M plrd 151kNm 0.58 < 1.0 M0 M plrd Prhyb od 5g stálého k 4 G k c3 4c zatížení mm 384EI y 48E I y Prhyb od 5q promnného k 4 Q k c3 4c zatížení 1mm < 384EI y 48E I dov 9.5mm y 500 Prhyb celkový max mm < maxdov 11.9mm profil HEB 00 vyhoví na dané zatížení. D.1..c STATICKÉ 17/1

19 ..8 Nový prvlak pod obvodovou stnou kanceláe na dl. 5.50m Rozptí 5.50m 0.1m 5.7m c 3.80m d c 1.9m Zatžovací šíka B 1 1.0m... skladba S B 3.5m... skladba S5 Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 0.95kNm B kNm B 0.5kNm 1.6kNm 1 g d 1.35g k 7kNm užitné q k 0.56kNm B kNm B 0.6kNm q d 1.50q k 0.8kNm CEKEM f k g k q k 13.1kNm g d q d 17.8kNm 1 Reakce od kolmého prvlaku: stálé G k 41.3kN G d 1.35G k 55.8kN užitné Q k 4.0kN Q d 1.50Q k 6kN CEKEM F k G k Q k 45.3kN F d G d Q d 61.8kN Schéma VNITNÍ SÍY Ohybový moment Posouvající síla NAVRHUJI PROFI HEB 40 prez tídy 1 W ply m 3 I y m 4 A v m A v f y Smyk V plrd M F d cd 150.6kNm kN 0.16 < 0.5, nemá vliv na ohyb V plrd W ply f y Ohyb M plrd M0 Prhyb od stálého zatížení 47.5kNm 0.61 < 1.0 M plrd F d d 71.4kN 5g k 4 G k c 3 4c 1 1.8mm 384EI y 48E I y Prhyb od 5q promnného k 4 Q k c3 4c zatížení 0.9mm < 384EI y 48E I dov 11.4mm y 500 Prhyb celkový max mm < maxdov 14.3mm profil HEB 40 vyhoví na dané zatížení...9 Nový ocelový nosník vynášející mezibytovou pku na dl. 5.60m Rozptí 5.6m 0.1m 5.8m Zatžovací šíka B 4.0m... mezibytová sdk pka (hmotnost 64 kn/m Zatížení: charakteristické návrhové stálé g k 0.64kNm B 0.3kNm.9kNm g d 1.35g k 3.9kNm užitné q k 0.5kNm B knm q d 1.50q k.5knm CEKEM f k g k q k 3.9kNm g d q d 5.4kNm D.1..c STATICKÉ 18/1

20 Schéma Ohybový moment VNITNÍ SÍY Posouvající síla.5knm V 8 Ed NAVRHUJI PROFI I 180 prez tídy 1 W ply m 3 I y m 4 A v m A v f y Smyk V plrd M kN 15.5kN 0.09 < 0.5, V plrd nemá vliv na ohyb W ply f y Ohyb M plrd 43.9kNm 0.51 < 1.0 M0 M plrd Prhyb od 5g k 4 stálého zatížení 1 384EI y 13.8mm Prhyb od 5q k 4 < promnného zatížení 4.8mm 384EI dov 19.3mm y 300 Prhyb celkový max mm < maxdov 3.mm profil I 180 vyhoví na dané zatížení...10 Nová schodnice venkovního schodišt Schéma Zatžovací stavy Jméno Popis Typ psobení Skupina zatížení Typ zatížení Spec Smr sobení ídicí zat. stav C1 vlastní tíha Stálé G1 Vlastní tíha -Z C stálé Stálé G1 Standard C3 užitné Nahodilé G Statické Standard Stedndobé Žádný Zatžovací šíka = 0.6m D.1..c STATICKÉ 19/1

21 C1 C Kombinace Jméno Popis Typ Zatžovací stavy CO1 MSÚ EN-MSÚ C1 - vlastní tíha C - stálé C3 - užitné CO MSP EN-MSP char. C1 - vlastní tíha C - stálé C3 - užitné Klí kombinace Jméno Popis kombinací 1 C1*1.35 +C*1.35 +C3*1.50 C1*1.35 +C* C1*1.00 +C*1.00 +C3* C1*1.00 +C*1.00 +C3*1.00 Vnitní síly na prutu Kombinace : CO1 Prut Stav dx N Vz My [m] [kn] [kn] [knm] B CO1/1 0,000-6,11 9,01-5,48 B3 CO1/ 0,000 0,00-3,17 3,97 B1 CO1/1 1,330 0,00-7,41-5,48 B3 CO1/1 0,000 0,00-7,06 8,64 Posudek oceli EC3 : posouzení EN 1993 Prut B RECT S 35 CO1/ NEd [kn] Vy,Ed [kn] Vz,Ed [kn] TEd [knm] My,Ed [knm] Mz,Ed [knm] Kritický posudek v míst 0.90 m Parametry vzpru yy zz typ posuvné neposuvné Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpr. kivka b b Imperfekce Redukní souinitel Délka m Souinitel vzpru Vzprná délka m Kritické Eulerovo zatížení kn D.1..c STATICKÉ 0/1

22 TB Délka klopení 3.39 m k 1.00 kw 1.00 C C 0.8 C3.64 zatížení v tžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak 0.01 < 1 Posudek na smyk (Vz) 0.0 < 1 Posudek ohybového momentu 0.04 < 1 (My) M 0.05 < < 1 => Prvek VYHOVÍ na únosnost! VYHOVUJE Deformace na prutu Kombinace : CO Prut Stav dx ux uz fiy [m] [mm] [mm] [mrad] B1 CO/4 0,000-1, 0,0-0,3 B5 CO/4 0,000 0,3 -, 0,6 B5 CO/4 0,35 0,3 -,3 0,6 B CO/4 0,000-1,0 0,7 0,8 B3 CO/4 1,00 0,0 0,0 -,1 B CO/4 0,698-1,0-0, 1,5 u z =.3mm < u z,max = /300 = 1500/300 = 5.0mm => Prvek VYHOVÍ na použitelnost! VYHOVUJE... profil 10/0 vyhoví na dané zatížení. V Praze dne Za VMS projekt s.r.o. Ing. Milan Drahoš D.1..c STATICKÉ 1/1