Biomechanika a lékařské přístroje
|
|
- Julie Janečková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Biomechanika a lékařské přístroje Projekt II Lukáš Horný lukas.horny@fs.cvut.cz Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky, ČVUT FS 2018
2 Projekt II: O co nám půjde? Otázky odpovědi Konstrukce model konstrukce Teorie Model Pozorování Simulace
3 Co je to (výpočtový) model?
4 Model Výpočtový simulace Formulace úlohy: diferenciální vs. variační deformační vs. silová statická vs. dynamická ij v 1 i u u i j εij εkm ε ε ik jm + Fi = ρ ε ij = + ij = λε kkδ ij + 2 µε ij + = 0 xj t 2 xj x i xk xm xi xj xj xm xi xk Rovnice rovnováhy Geometrické rovnice Konstitutivní rovnice Podmínky (rovnice) kompatibility (deformací) ( ) ( ) ( ) ( ) Ω : x x, x, x = x x, x, x Ω : x, x, x = p x, x, x u i i F ij Okrajové (+počáteční) podmínky
5 Model Výpočtovým modelem řešíme úlohu pružnosti: Popsat stav napjatosti a deformace v tělese z daného materiálu, při dané geometrii, nějakém zatížení a v nějakých vazbách Deformační varianta: úlohu zformulujeme pro neznámé posuvy (neznámou kinematiku deformace) Silová varianta: úlohu zformulujeme pro neznámé rozložení napětí
6 Silnostěnná nádoba jako příklad výpočtového modelu
7 Příklad modelu: silnostěnná nádoba Rovnice rovnováhy dθ + d r + dr d dz rd dz 2 sin drdz = 0 2 d rr rr + θθ =0 dr r ( )( ) θ θ rr rr rr θθ Okrajové podmínky rr rr zz ( ri ) ( r ) ( 0) = P 1 = P 2 2 = P z Geometrické rovnice ε ε ε rr θθ zz = = = du dr u r dw dz ε ε ε rθ θ z zr = 0 = 0 = 0 u( r) + du dr + dr ur ( ) dr Konstitutivní rovnice E ν = ε + ( ε + ε + ε rr rr rr θθ zz ) 1+ ν 1 2ν E ν = ε θθ + θθ ( ε + ε + ε rr θθ zz ) 1+ ν 1 2ν E ν = ε + ( ε + ε + ε zz zz rr θθ zz ) 1+ ν 1 2ν
8 Příklad modelu: silnostěnná nádoba Geometrické rovnice ε ε ε rr θθ zz = = = du dr u r dw dz E ν = ε + ( ε + ε + ε rr rr rr θθ zz ) 1+ ν 1 2ν E ν = ε θθ + θθ ( ε + ε + ε rr θθ zz ) 1+ ν 1 2ν E ν = ε + ( ε + ε + ε zz zz rr θθ zz ) 1+ ν 1 2ν ε = zz dw dz w = ε zz z+ C 3 du =,,, ε rr rr ur zz dr du = ε θθ θθ, ur,, zz dr Konstitutivní rovnice = ε rr rr zz = ε θθ θθ = ε zz zz zz ( ri ) ( r ) ( 0) d rr rr + θθ =0 dr r ( r,, C, C, C 1 2 3) ( r,, C, C, C zz 1 2 3) (, C, C ) Okrajové podmínky rr rr zz = P 1 = P 2 2 = P z 1 3 Rovnice rovnováhy rr θθ zz 2 d u 1 du u + = dr r dr r C u= Cr+ 2 1 r Pr Pr r r = ( P P ) r r r r r Pr Pr r r = + ( P P ) r r r r r = P z Obecné řešení
9 Výpočtovým modelem matematizujeme realitu
10 Matematizace reality výpočtovým modelem s sebou nese rozlišovací úroveň modelu tj. některé jevy jsou zahrnuty a popsány, říkejme, že jsou rozlišovány A některé jevy jsou přirozeně zanedbány jsou pod rozlišovací schopností modelu?
11 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality (na danou rozlišovací úroveň) Rovnice rovnováhy ij x j = 0 ε = ijk kj = x x x = x x x = 0 x x x = = 0 = t n1 t = n t n 3 ε ijk 1 sudá permutace = 1 lichá permutace 0 jinak ( i, j,k) ( i, j,k) Na obrázku možná něco chybí, nebo ne?
12 Matematizace reality výpočtovým modelem t n1 t = n t n 3 dm = lds l = mn l1 m11 m12 m13 n1 l = m m m n l 2 m32 m32 m 33 n 3 l ij x j = 0 m x ij j + ε = ijk kj 0 ij ji = x x x = x x x = 0 x x x m m m x x x = m m m x x x = m31 m32 m = 0 x x x
13 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality Naše běžné kontinuum (nepolární) je model reality! Model, který funguje, nejsou-li přítomna momentová napětí m. Model, který se nehodí např. pro popis materiálu s distribuovanými elektrickými dipóly. dm = lds s 0 M = 0 s 0 M 0
14 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality Geometrické rovnice l L+ L λ1 = = = 1+ ε L L 2 λ 1 ε ij 1 ui = + 2 xj u x i j versus 2 ( λ1 ) λ1 1 λ 1 E IK 1 U U J U U = X X X X I K K j I I I lnλ 1 2 ( 1 ) 1 1 λ 2
15 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality Konstitutivní rovnice Nelineární elastoviskoplastické chování UHMWPE v tahu = λε δ + 2µε ij kk ij ij ij = λ versus ik W λ jk versus e ( E) Wp( EE, ) ψ = W + Skutečné napětí s [MPa] Skutečné napětí s [MPa] ln(l) [-] ln(l) [-]
16 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality Okrajové podmínky y SE s xx x
17 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality Okrajové podmínky y SE xy x
18 Matematizace reality výpočtovým modelem q xx M o T xx Geometrie
19 Matematizace reality výpočtovým modelem q xy M o T xy Geometrie
20 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality Geometrie HMH
21 Matematizace reality výpočtovým modelem je zjednodušením reality rr rr 1 rp rp = + r r r r r ( P2 P 2 2 1)
22 Matematizace reality výpočtovým modelem Diskretizace rr
23 Matematizace reality výpočtovým modelem 0 0 rr (r) rr (r) 1 r 1 r 2 1 r 1 r 2 Diskretizace
24 Matematizace reality výpočtovým modelem 0 rr (r) rr (10 elementů) rr (5 elementů) 1 r 1 r 2 0 rr (r) Diskretizace 1 r 1 r 2
25 Model má svou cenu (náklady) # Maple 18 doba výpočtu # inverzní matice k náhodné # matici with(statistics):with(plots): with(linearalgebra): with(optimization): with(randomtools): n:=200: A:=Vector(n): for i from 1 by 1 to n do A[i]:=RandomMatrix(i): end do: Doba výpočtu t [s] nebo [min] t. ( n ) = B:=Vector(n): for i from 1 by 1 to n do st := time(): MatrixInverse(A[i]): time() - st: B[i]:=%: end do: Hodnost náhodné matice n C:=Vector([seq(i,i=1..n)]): Q:=add((B[i]-eval(a*(t^b-1),t=C[i]))^2,i=1..n): res:=nlpsolve(q,a=0..10,b=0..10,initialpoint={a=0.001,b=0.8},iterationlimit=1000): 1 z 4-core AMD A8-6600K 4.2 GHz 4 GB z 16 GB RAM p1:=plot(vector([seq(i,i=1..n)]),b,style=point,symbol=solidcircle,color=red,symbolsize=12,axis=[thickness=0.9],axesfont = ["Times", "Roman", 12]):p2:=plot(eval(a*(t^b-1),res[2]),t=1..200,color=blue,thickness=3):display(p1,p2);
26 Výpočtový model Výpočtový model je zjednodušením reality. Může být analytický i numerický. Při odvozování rovnic pro analytický popis problému, stejně jako při numerickém řešení, přijímáme mnoho předpokladů, které model definují: o geometrii o kinematice deformace o materiálových vlastnostech o vazbách a zatížení o formě a způsobu rozložení vnitřních sil a jejich intenzity, o počtu integračních bodů o chybě, kterou připouštíme, zvolený systém veličin je také modelový předpoklad (např. časté nezahrnutí teploty vůbec neznamená, že se v reálných situacích tělesa při deformaci neochlazují/nezahřívají)
27 Vaše úloha v Projektu II: POZOROVÁNÍ versus MODEL 1D 2D 3D Makro Mikro Nano [MPa] 3 k = 1 k ( ) W = c I W = λ p λ 1 3 k analytický výpočtový numerický konstitutivní λ [-]
28 Projekt II: Otázky a odpovědi Otázky odpovědi Shodují se analytické a numerické řešení s experimentem? Nikoliv? A proč? Shodují se globální a lokální materiálové vlastnosti? Nikoliv? A proč?
29 Projekt II: Globální experiment 1) Experimentální inflace a extenze elastomerní trubice Proměření počátečních rozměrů Záznam tlaku v čase Fotografie deformujícího se vzorku
30 Projekt II: Odhad konstitutivních parametrů 2) Regresní analýza založená na 2D analytickém modelu makro pozorování P [kpa] Maple, Matlab, ( 3) ( 3) ( 3) W c I c I c I 2 3 = n 2 2 ( ) ( ) θθ θθ zz zz { } EXPERIMENT MODEL EXPERIMENT MODEL Q= + c, c, c Q k = 1 k min r o /R o [-]
31 Projekt II: Odhad konstitutivních parametrů 3) Tahová zkouška jako alternativní pozorování pro zjištění konstitutivního modelu Záznam kinematiky Záznam sil Určení napětí F [N] l [-]
32 Projekt II: Odhad konstitutivních parametrů 4) Regresní analýza založená na 1D modelu [MPa] Maple, Matlab, ( 3) ( 3) ( 3) W c I c I c I 2 3 = n 2 ( ) { } EXPERIMENT MODEL Q= xx xx c, c, c Q k = 1 k min λ [-]
33 Projekt II: Odhad konstitutivních parametrů Nanoindentace Lineární model Viskoelasticita 5) Mikroskopické pozorování mechanického chování
34 Projekt II: Předpověď numerického modelu 6) MKP výpočet kinematiky nafukování a pole napětí Abaqus rozdíl mezi 2D a 3D Abaqus vliv okrajových podmínek Porovnání předpovědí pro různé vstupní hodnoty P [kpa] r o /R o [-]
35 Projekt II: Porovnání předpovědí 7a) MKP výpočet pro parametry z inflace (2D) 7b) MKP výpočet pro parametry z tahovky (1D) 7c) experimentální data z inflace
36 Projekt II: Porovnání předpovědí 8a) Počáteční modul pružnosti z tahové zkoušky 8b) Počáteční modul pružnosti z indentace 8c) Počáteční modul pružnosti z inflace Modul pružnosti určujeme jako tečnu k grafu napětí-deformace Je-li k dispozici spojitý model, pak primárně ze spojitého modelu (8a, 8c)
37 Projekt II: Nedostatky modelů 9) Elasticita versus viskoelasticita: zhodnoťte projevy viskoelasticity pozorované v 1D tahu a indentaci Míra zmařené hustoty deformační energie Creep jako trvalá deformace
38 Projekt II: Nedostatky modelů 10a) Zhodnoťte jak přijaté modelové předpoklady ovlivňují předpovědi modelů 10b) Co jsou největší zdroje chyb? 10c) Jak daleko sahá u vetknuté trubice oblast ovlivněná vetknutím (lineární vs. nelineární případ)?
39 Projekt II: Nedostatky modelů O všem, co jste dělali, vypracujte zprávu na úrovni bakalářské práce Očekávaný rozsah 30 až 60 stran Práci si rozdělte do kapitol Dodržte jednotné fonty, značení a definice veličin v celé práci!
40 Komentáře Projekt II
41 1) Experimentální inflace
42 1) Experimentální inflace a) Izochorická kinematika válcové skořepiny ( 2 2) ( 2 2) o i π o i V = π R R L= r r l = v λ Θ = r R r o r = r i + r 2 o l R = R i + R 2 o Měřítko λ = Z l L
43 1) Experimentální inflace a) Izochorická kinematika válcové skořepiny F λr 0 0 = 0 λθ λ Z ( F) 1 (, ) J = det = λ = λ λ λ R R Θ Z
44 1) Experimentální inflace b) Rovnice rovnováhy válcové skořepiny θθ zz rr rp = h Fred rp = + 2π rh 2h = 0
45 2) Regresní analýza a) Konstitutivní model W = F p I F rr θθ zz W = λr λ R W = λθ λ Θ W = λz λ Z p p p ( 3) ( 3) ( 3) 2 3 W = c I + c I + c I I = λ + λ + λ R Θ Z
46 2) Regresní analýza b) Výpočtový model předpovídá napětí W W rr = 0 = λr p p = λr λr λr λ = R ( λ λ ) 1 Θ Z W W = λ λ MOD θθ Θ R λθ λ λ = = R 1 ( λ λ ) R λ ( λ λ ) W W = λ λ Θ MOD zz Z R λz λ λ λ λ λ λ λ Z ( ) R ( ) 1 1 R= Θ Z R= Θ Z R Θ Z 1
47 2) Regresní analýza c) Napětí určená z pozorování EXP θθ rp λθrp 2 RP = = = λλ Θ Z h λ H H R rp F λ RP mg RP λ mg = + = + = λλ + h π rh λ H πλ Rλ H H π RH EXP red Θ 2 Z zz Θ Z R 2 Θ R 2
48 2) Regresní analýza d) Účelová funkce Q n k = ( EXP MOD ) ( EXP MOD ) z zz zz Q= w + w θ θθ θθ k w w θ z = = 1 n 1 n n ( EXP ) θθ, k k = 1 n ( EXP ) zz, k k =
49 2) Regresní analýza e) Odhad parametrů minimalizací účelové funkce Q n k = ( EXP MOD ) ( EXP MOD ) z zz zz Q= w + w θ θθ θθ k Nelineárního programování v Maple např. pomocí Optimization[NLPSolve](Q, ) Q = Q c, c, c ( ) 1 2 3
50 3) Tahová zkouška jako alternativa a) Cyklický kvazistatický experiment F [N] Preconditioning Izochorická kinematika Jednoosá napjatost Extenzometr l [-]
51 4) Tahová zkouška jako alternativa a) Regresní analýza opět odhadne parametry konstitutivního modelu EXP xx = FλX S W = λ λ W MOD xx X Z λx λ Z 1 1 λy=, λz= λ λ X X [MPa] U jednoduchých funkcí můžeme použít např. Statistics[Fit](f(x,c 1,c 2,c 3 ),X,Y,x) tj. nemusíme přímo vytvářet součet čtverců Q, ale postačí sestavit vektory X a Y λ [-]
52 Další úkoly 5) Mikroskopické pozorování mechanického chování, 6) Detaily MKP výpočtu, 7) Detaily uspořádání tahové a inflační zkoušky budou probrány v jednotlivých laboratořích A1-s113 C1-s116a C1-s114 E3-139a Mikro/nano Ing. Josef Šepitka, Ph.D. Josef.septika@fs.cvut.cz MKP Ing. Petr Tichý, Ph.D. petr.tichy@fs.cvut.cz 1D tah Ing. Radek Sedláček, Ph.D. radek.sedlacek@fs.cvut.cz Inflace trubice Ing. Hynek Chlup hynek.chlup@fs.cvut.cz
53 Další úkoly Harmonogram přednášek, laboratoří a konzultací bude rozeslán em
Biomechanika a lékařské přístroje (specializace biomechanika) Projekt II
Biomechanika a lékařské přístroje (specializace biomechanika) Projekt II Lukáš Horný lukas.horny@fs.cvut.cz Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky, ČVUT FS 07 Projekt II: O co nám půjde? Otázky odpovědi
VíceModelovánía experimentální zjišťovánímechanických vlastností nelineárních materiálů
Modelovánía experimentální zjišťovánímechanických vlastností nelineárních materiálů Biomechanika a lékařsképřístroje Projekt II LukášHorný Laboratoř biomechaniky člověka Ústavu mechaniky Fakulty strojní
VíceBiomechanika II. Modely napjatosti a deformace cév, vliv zbytkových napětí a aktivní vlastnosti. Lukáš Horný
Biomechanika II Modely napjatosti a deformace cév, vliv zbytkových napětí a aktivní vlastnosti ČVUT v Praze, fakulta strojní, ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Obor: Biomechanika a lékařské
VíceTENSOR NAPĚTÍ A DEFORMACE. Obrázek 1: Volba souřadnicového systému
TENSOR NAPĚTÍ A DEFORMACE Obrázek 1: Volba souřadnicového systému Pole posunutí, deformace, napětí v materiálovém bodě {u} = { u v w } T (1) Obecně 9 složek pole napětí lze uspořádat do matice [3x3] -
VíceÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE PRUŽNOST A PEVNOST Přednáška č. 5 Prof. Ing. Vladislav Laš. CSc. MECHANIKA PODDAJNÝCH TĚLES Úkolem PP z inženýrského hlediska je navrhnout součásti nebo konstrukce, které
VíceNelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP
Nelineární úlohy při výpočtu konstrukcí s využitím MKP Obsah přednášky Lineární a nelineární úlohy Typy nelinearit (geometrická, materiálová, kontakt,..) Příklady nelineárních problémů Teorie kontaktu,
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
VíceMartin NESLÁDEK. 14. listopadu 2017
Martin NESLÁDEK Faculty of mechanical engineering, CTU in Prague 14. listopadu 2017 1 / 22 Poznámky k úlohám řešeným MKP Na přesnost simulace pomocí MKP a prostorové rozlišení výsledků má vliv především:
VíceRozdíly mezi MKP a MHP, oblasti jejich využití.
Rozdíly mezi, oblasti jejich využití. Obě metody jsou vhodné pro určitou oblast problémů. základě MKP vyžaduje rozdělení těles na vhodný počet prvků, jejichž analýza je poměrně snadná a pro většinu částí
VíceOTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ Fakulta strojní, Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Technická 4, 166 07 Praha 6 Akademický rok: 20011/2012
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ Fakulta strojní, Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky Technická 4, 166 07 Praha 6 Akademický rok: 20011/2012 Téma BAKALÁŘSKÉ PRÁCE MĚŘENÍ DEFORMACÍ A STAVU PORUŠENÍ
VíceMechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 5. Aplikace tahová úloha CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Zadání
VíceGlobální matice konstrukce
Globální matice konstrukce Z matic tuhosti a hmotnosti jednotlivých prvků lze sestavit globální matici tuhosti a globální matici hmotnosti konstrukce, které se využijí v řešení základní rovnice MKP: [m]{
VíceRovinná úloha v MKP. (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v. prostorové úlohy: u, v, w
Rovinná úloha v MKP Hledané deformační veličiny viz klasická teorie pružnosti (mohou být i jejich derivace!): rovinná napjatost a r. deformace (stěny,... ): u, v desky: w, ϕ x, ϕ y prostorové úlohy: u,
VíceNelineární analýza materiálů a konstrukcí (V-132YNAK) Přednáška 2 Princip metody konečných prvků
Nelineární analýza materiálů a konstrukcí (V-132YNAK) Přednáška 2 Princip metody konečných prvků Petr Kabele petr.kabele@fsv.cvut.cz people.fsv.cvut.cz/~pkabele Petr Kabele, 2007-2014 Obsah Variační principy
VícePružnost a plasticita II CD03
Pružnost a plasticita II CD3 uděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechanik tel: 5447368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
Více8. Základy lomové mechaniky. Únava a lomová mechanika Pavel Hutař, Luboš Náhlík
Únava a lomová mechanika Koncentrace napětí nesingulární koncentrátor napětí singulární koncentrátor napětí 1 σ = σ + a r 2 σ max = σ 1 + 2( / ) r 0 ; σ max Nekonečný pás s eliptickým otvorem [Pook 2000]
VíceMATEMATICKÉ PRINCIPY VÍCEROZMĚRNÉ ANALÝZY DAT
8. licenční studium Univerzita Pardubice Fakulta chemicko-technologická Katedra analytické chemie MATEMATICKÉ PRINCIPY VÍCEROZMĚRNÉ ANALÝZY DAT Příklady: ) Najděte vlastní (charakteristická) čísla a vlastní
VíceDvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace
Rovinný problém Řešíme plošné konstrukce zatížené a uložené v jejich střednicové rovině. Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost rovinná deformace 17 Rovinná deformace 1 Obsahuje složky deformace
VíceFAKULTA STAVEBNÍ. Telefon: WWW:
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ZÁKLADY METODY KONEČNÝCH PRVKŮ Jiří Brožovský Kancelář: LP H 406/3 Telefon: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz WWW: http://fast10.vsb.cz/brozovsky/
VíceTvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
VíceANALÝZA KONSTRUKCÍ. 5. přednáška
ANALÝZA KONSTRUKCÍ 5. přednáška Nosné stěny rovinná napjatost Způsoby výpočtu napjatosti: Deformační metodou Primární neznámé: posuny u(,y), v(,y) Výchozí rovnice: statické Silovou metodou Primární neznámá:
VíceModelování a simulace Lukáš Otte
Modelování a simulace 2013 Lukáš Otte Význam, účel a výhody MaS Simulační modely jsou nezbytné pro: oblast vědy a výzkumu (základní i aplikovaný výzkum) analýzy složitých dyn. systémů a tech. procesů oblast
Více1 Ohyb desek - mindlinovské řešení
1 OHYB DESEK - MINDLINOVSKÉ ŘEŠENÍ 1 1 Ohyb desek - mindlinovské řešení Kinematika přemístění Posun w se po tloušťce desky mění málo (vzhledem k hodnotě průhybu) w(x, y, z) = w(x, y) Normály ke střednicové
VíceKritéria porušení laminy
Kap. 4 Kritéria porušení laminy Inormační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky S ČVU v Praze.. 007-6.. 007 Úvod omové procesy vyvolané v jednosměrovém
VíceTéma 12, modely podloží
Téma 1, modely podloží Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Úvod Winklerův model podloží Pasternakův model podloží Pružný poloprostor Nosník na pružném Winklerově podloží, řešení
VíceNelineární problémy a MKP
Nelineární problémy a MKP Základní druhy nelinearit v mechanice tuhých těles: 1. materiálová (plasticita, viskoelasticita, viskoplasticita,...) 2. geometrická (velké posuvy a natočení, stabilita konstrukcí)
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV MECHANIKY TĚLES, MECHATRONIKY A BIOMECHANIKY Komentovaný metodický list č. 1/4 Vytvořil: Ing. Oldřich Ševeček & Ing. Tomáš Profant, Ph.D.
VícePRUŽNOST A PEVNOST II
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ PRUŽNOST A PEVNOST II Navazující magisterské studium, 1. ročník Alois Materna (přednášky) Jiří Brožovský (cvičení) Kancelář: LP C 303/1
VíceStavební fakulta Katedra mechaniky. Jaroslav Kruis, Petr Štemberk
České vysoké učení technické v Praze Stavební fakulta Katedra mechaniky Fuzzy množiny, fuzzy čísla a jejich aplikace v inženýrství Jaroslav Kruis, Petr Štemberk Obsah Nejistoty Teorie pravděpodobnosti
VícePružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
VíceBiomechanika srdečněcévnísoustavy a konstitutivnímodelování
Biomechanika srdečněcévnísoustavy a konstitutivnímodelování Biomechanika a lékařsképřístroje Biomechanika I LukášHorný Laboratoř biomechaniky člověka Ústavu mechaniky Fakulty strojní ČVUT v Praze M Konstitutivní
VíceAutor: Vladimír Švehla
Bulletin of Applied Mechanics 1, 55 64 (2005) 55 Využití Castiglianovy věty při výpočtu deformací staticky určité případy zatížení tahem a tlakem Autor: Vladimír Švehla České vysoké učení technické, akulta
VíceFAKULTA STAVEBNÍ NELINEÁRNÍ MECHANIKA. Telefon: WWW:
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ NELINEÁRNÍ MECHANIKA Bakalářské studium, 4. ročník Jiří Brožovský Kancelář: LP H 406/3 Telefon: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz
VícePřednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM
Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Základní informace o výuce předmětu SSK II Metody řešení staticky neurčitých konstrukcí
Více1.1 Shrnutí základních poznatků
1.1 Shrnutí základních poznatků Pojmem nádoba obvykle označujeme součásti strojů a zařízení, které jsou svým tvarem a charakterem namáhání shodné s dutými tělesy zatíženými vnitřním, popř. i vnějším tlakem.sohledemnatopovažujemezanádobyrůznápotrubíakotlovátělesa,alenapř.i
Vícepísemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceGeometricky válcová momentová skořepina
Geometricky válcová momentová skořepina Dalším typem tenkostěnnéo rotačně souměrnéo tělesa je geometricky válcová momentová skořepina. Typický souřadnicový systém je opět systém s osami z, r, a t. Geometricky
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceMatematika I A ukázkový test 1 pro 2014/2015
Matematika I A ukázkový test 1 pro 2014/2015 1. Je dána soustava rovnic s parametrem a R x y + z = 1 x + y + 3z = 1 (2a 1)x + (a + 1)y + z = 1 a a) Napište Frobeniovu větu (existence i počet řešení). b)
Více4. Napjatost v bodě tělesa
p04 1 4. Napjatost v bodě tělesa Předpokládejme, že bod C je nebezpečným bodem tělesa a pro zabránění vzniku mezních stavů je m.j. třeba zaručit, že napětí v tomto bodě nepřesáhne definované mezní hodnoty.
Více2.2 Mezní stav pružnosti Mezní stav deformační stability Mezní stav porušení Prvek tělesa a napětí v řezu... p03 3.
obsah 1 Obsah Zde je uveden přehled jednotlivých kapitol a podkapitol interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. Na tomto CD jsou kapitoly uloženy v samostatných souborech, jejichž název je v rámečku
VíceMetoda konečných prvků Charakteristika metody (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace studijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ.1.07/2.2.00/28.0009 Metoda konečných prvků Charakteristika metody (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika) Doc. RNDr.
VíceZde je uveden abecední seznam důležitých pojmů interaktivního učebního textu
index 1 Rejstřík Zde je uveden abecední seznam důležitých pojmů interaktivního učebního textu Pružnost a pevnost. U každého termínu je uvedeno označení kapitoly a čísla obrazovek, na nichž lze pojem nalézt.
VíceKonstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Stěnové systémy Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc Obsah
Konstrukční systémy vícepodlažních budov Přednáška 5 Doc. Ing. Hana Gattermayerová,CSc gatter@fsv.cvut.cz Literatura Obsah Rojík: Konstrukční systémy vícepodlažních budov, CVUT 1979, předběžné a podrobné
VíceOPTIMALIZACE A MULTIKRITERIÁLNÍ HODNOCENÍ FUNKČNÍ ZPŮSOBILOSTI POZEMNÍCH STAVEB D24FZS
OPTIMALIZACE A MULTIKRITERIÁLNÍ HODNOCENÍ FUNKČNÍ ZPŮSOBILOSTI POZEMNÍCH STAVEB Optimalizace a multikriteriální hodnocení funkční způsobilosti pozemních staveb Anotace: Optimalizace objektů pozemních staveb
VícePružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
VíceCAD/CAE. Fyzikální model. (fyzikální podstata problémů, počáteční a okrajové podmínky, materiálové modely)
CAD/CAE ÚNOD: Jan Tippner, Václav Sebera, Miroslav Trcala, Eva Troppová. Fyzikální model (fyzikální podstata problémů, počáteční a okrajové podmínky, materiálové modely) Podpořeno projektem Průřezová inovace
VíceNosné desky. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek (h/l < 1/10) 3. Mindlinova teorie pro tlusté desky (h/l < 1/5)
Nosné desky Deska je těleso, které má jeden rozměr mnohem menší než rozměry zbývající. Zatížení desky je orientováno výhradně kolmo k její střednicové rovině. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek
VíceAktuální trendy v oblasti modelování
Aktuální trendy v oblasti modelování Vladimír Červenka Radomír Pukl Červenka Consulting, Praha 1 Modelování betonové a železobetonové konstrukce - tunelové (definitivní) ostění Metoda konečných prvků,
VíceFakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky
Fakulta strojního inženýrství Ústav mechaniky těles, biomechaniky a mechatroniky Vytvořil Ing. Jan Bořkovec v rámci grantu FRVŠ 2842/2006/G1 Ostřihování hlav šroubů Zadání Proveďte výpočtovou simulaci
VíceVibrace atomů v mřížce, tepelná kapacita pevných látek
Vibrace atomů v mřížce, tepelná kapacita pevných látek Atomy vázané v mřížce nejsou v klidu. Míru jejich pohybu vyjadřuje podobně jako u plynů a kapalin teplota. - Elastické vlny v kontinuu neatomární
VíceKap. 3 Makromechanika kompozitních materiálů
Kap. Makromechanika kompozitních materiálů Informační a vzdělávací centrum kompozitních technologií & Ústav mechaniky, biomechaniky a mechatroniky FS ČVU v Praze. listopadu 7 Základní pojmy a vztahy Notace
Více7. Základní formulace lineární PP
p07 1 7. Základní formulace lineární PP Podle tvaru závislosti mezi vnějšími silami a deformačně napěťovými parametry tělesa dělíme pružnost a pevnost na lineární a nelineární. Lineární pružnost vyšetřuje
VíceKONSTITUČNÍ VZTAHY. 1. Tahová zkouška
1. Tahová zkouška Tahová zkouška se provádí dle ČSN EN ISO 6892-1 (aktualizována v roce 2010) Je nejčastější mechanickou zkouškou kovových materiálů. Zkoušky se realizují na trhacích strojích, kde se zkušební
VíceStudentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz
Pokročilé simulace pro komplexní výzkum a optimalizace Ing. Michal Petrů, Ph.D. Studentská 1402/2 461 17 Liberec 1 tel.: +420 485 353 006 cxi.tul.cz Stránka: 2 Modelové simulace pro komplexní výzkum Mechanických
Více1 Stabilita prutových konstrukcí
1 STABLTA PRUTOVÝCH KONSTRUKCÍ 1 1 Stabilita prutových konstrukcí Pod účinky tlakových sil dochází u štíhlých prutů k vybočení stabilitní problém Posuny ve směru střednice u a rotace ϕ y zůstávají malé,
VíceCvičení Na těleso působí napětí v rovině xy a jeho napěťový stav je popsán tenzorem napětí (
Cvičení 11 1. Na těleso působí napětí v rovině xy a jeho napěťový stav je popsán tenzorem napětí ( σxx τ xy τ xy σ yy ) (a) Najděte vyjádření tenzoru napětí v soustavě souřadnic pootočené v rovině xy o
VíceMatematika 1 MA1. 2 Determinant. 3 Adjungovaná matice. 4 Cramerovo pravidlo. 11. přednáška ( ) Matematika 1 1 / 29
Matematika 1 11. přednáška MA1 1 Opakování 2 Determinant 3 Adjungovaná matice 4 Cramerovo pravidlo 5 Vlastní čísla a vlastní vektory matic 6 Zkouška; konzultace; výběrová matematika;... 11. přednáška (15.12.2010
VíceMatematika I A ukázkový test 1 pro 2011/2012. x + y + 3z = 1 (2a 1)x + (a + 1)y + z = 1 a
Matematika I A ukázkový test 1 pro 2011/2012 1. Je dána soustava rovnic s parametrem a R x y + z = 1 a) Napište Frobeniovu větu. x + y + 3z = 1 (2a 1)x + (a + 1)y + z = 1 a b) Vyšetřete počet řešení soustavy
VíceAplikace metody konečných prvků
Aplikace metody konečných prvků (, okrajové, vyhodnocování ) Pplk. Doc. Ing. Pavel Maňas, Ph.D. Univerzita obrany Fakulta vojenských technologií Katedra ženijních technologií http://user.unob.cz/manas
VíceBetonové konstrukce (S) Přednáška 3
Betonové konstrukce (S) Přednáška 3 Obsah Účinky předpětí na betonové prvky a konstrukce Silové působení kabelu na beton Ekvivalentní zatížení Staticky neurčité účinky předpětí Konkordantní kabel, Lineární
VíceCvičení 7 (Matematická teorie pružnosti)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návo do cvičení) Cvičení 7 (Matematická teorie pružnosti) Autor: Jaroslav Rojíček Verze:
VíceProgramové systémy MKP a jejich aplikace
Programové systémy MKP a jejich aplikace Programové systémy MKP Obecné Specializované (stavební) ANSYS ABAQUS NE-XX NASTRAN NEXIS. SCIA Engineer Dlubal (RFEM apod.) ATENA Akademické CALFEM ForcePAD ANSYS
VíceLineární stabilita a teorie II. řádu
Lineární stabilita a teorie II. řádu Sestavení podmínek rovnováhy na deformované konstrukci Konstrukce s a bez počáteční imperfekce Výpočet s malými vs. s velkými deformacemi ANKC-C 1 Zatěžovacídráhy [Šejnoha,
VíceÚlohy k přednášce NMAG 101 a 120: Lineární algebra a geometrie 1 a 2,
Úlohy k přednášce NMAG a : Lineární algebra a geometrie a Verze ze dne. května Toto je seznam přímočarých příkladů k přednášce. Úlohy z tohoto seznamu je nezbytně nutné umět řešit. Podobné typy úloh se
VíceCAD/CAE. Fyzikální model. (fyzikální podstata problémů, počáteční a okrajové podmínky, materiálové modely)
CAD/CAE ÚNOD: Jan Tippner, Václav Sebera, Miroslav Trcala, Eva Troppová. Fyzikální model (fyzikální podstata problémů, počáteční a okrajové podmínky, materiálové modely) Podpořeno projektem Průřezová inovace
VíceKontraktantní/dilatantní
Kontraktantní/dilatantní plasticita - úhel dilatance směr přírůstku plastické deformace Na základě experimentálního měření dospěl St. Venant k závěru, že směry hlavních napětí jsou totožné se směry přírůstku
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky
Nauka o materiálu Přednáška č.5 Základy lomové mechaniky Způsoby stanovení napjatosti a deformace Využívají se tři přístupy: 1. Analytický - jen jednoduché geometrie těles - vždy za jistých zjednodušujících
VíceEXPERIMENTÁLNÍ MECHANIKA 2
EXPERIMENTÁLNÍ MECHANIKA 2 2. přednáška Jan Krystek 28. února 2018 EXPERIMENTÁLNÍ MECHANIKA Experiment slouží k tomu, abychom pomocí experimentální metody vyšetřili systém veličin nutných k řešení problému.
VíceMichal Vaverka: Přehled řešených projektů
15. seminář ÚK Michal Vaverka: Přehled řešených projektů FSI VUT v Brně Ústav konstruování Technická 2896/2 616 69 Brno Česká republika http://uk.fme.vutbr.cz/ e-mail: vaverka@fme.vutbr.cz 21.dubna.2006
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ. Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně
ÚVOD DO PROBLEMATIKY LOMOVÉ MECHANIKY KVAZIKŘEHKÝCH MATERIÁLŮ Zbyněk Keršner Ústav stavební mechaniky FAST VUT v Brně 1 Motivace: trhliny v betonu mikrostruktura Vyhojování trhlin konstrukce Pražec po
VíceTÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17. Katedra mechaniky
TÉMATA PROJEKTŮ KME/PRJ3 VYPSANÁ PRO ZIMNÍ SEMESTR AK. R. 2016/17 Katedra mechaniky Informace PRJ3 Na každé téma se může zapsat pouze jeden student. Termín ukončení registrace na témata: 3/10/2016 Podmínky
VíceHouževnatost. i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie)
Houževnatost i. Základní pojmy (tranzitní lomové chování ocelí, teplotní závislost pevnostních vlastností, fraktografie) ii. (Empirické) zkoušky houževnatosti (Charpy, TNDT) iii. Lineárně-elastická elastická
VíceZměny deformací a napjatosti materiálu v čase (dny, týdny, roky, desetiletí,...) Materiály: beton, dřevo
Časově závislé chování materiálu, díl I. Změny deformací a napjatosti materiálu v čase (dny, týdny, roky, desetiletí,...) Materiály: beton, dřevo Jevy: dotvarování, smršt ování apod. Teorie: viskoelasticita
Víceterminologie předchozí kapitoly: (ϕ, Ω) - plocha, S - geometrický obraz plochy
2. Plošný integrál. Poznámka. Obecně: integrování přes k-rozměrné útvary (k-plochy) v R n. Omezíme se na případ k = 2, n = 3. Definice. Množina S R 3 se nazve plocha, pokud S = ϕ(), kde R 2 je otevřená
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceOdhady Parametrů Lineární Regrese
Odhady Parametrů Lineární Regrese Mgr. Rudolf B. Blažek, Ph.D. prof. RNDr. Roman Kotecký, DrSc. Katedra počítačových systémů Katedra teoretické informatiky Fakulta informačních technologií České vysoké
VíceINOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ.1.07/1.1.00/08.0010 NUMERICKÉ SIMULACE ING. KATEŘINA
VíceDEFINICE Z LINEÁRNÍ ALGEBRY
DEFINICE Z LINEÁRNÍ ALGEBRY Skripta Matematické metody pro statistiku a operační výzkum (Nešetřilová, H., Šařecová, P., 2009). 1. definice Vektorovým prostorem rozumíme neprázdnou množinu prvků V, na které
VíceCvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VŠB Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra pružnosti a pevnosti (339) Pružnost a pevnost v energetice (Návody do cvičení) Cvičení 9 (Výpočet teplotního pole a teplotních napětí - Workbench)
VíceDISPERZNÍ KŘIVKY V DESCE S KUBICKOU ANIZOTROPIÍ
DISPERZNÍ KŘIVKY V DESCE S KUBICKOU ANIZOTROPIÍ P. Hora, O. Červená Ústav termomechaniky AV ČR Příspěvek vznikl na základě podpory grantu cíleného vývoje a výzkumu AV ČR č. IBS276356 Ultrazvukové metody
VíceVlastnosti a zkoušení materiálů. Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti
Vlastnosti a zkoušení materiálů Přednáška č.4 Úvod do pružnosti a pevnosti Teoretická a skutečná pevnost kovů Trvalá deformace polykrystalů začíná při vyšším napětí než u monokrystalů, tj. hodnota meze
VíceTENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
VíceDefinujte poměrné protažení (schematicky nakreslete a uved te jednotky) Napište hlavní kroky postupu při posouzení prutu na vzpěrný tlak.
00001 Definujte mechanické napětí a uved te jednotky. 00002 Definujte normálové napětí a uved te jednotky. 00003 Definujte tečné (tangenciální, smykové) napětí a uved te jednotky. 00004 Definujte absolutní
VícePOŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze o vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
VíceNumerické modelování interakce proudění a pružného tělesa v lidském vokálním traktu
Numerické modelování interakce proudění a pružného tělesa v lidském vokálním traktu Vedoucí práce: doc. Ing. Petr Šidlof, Ph.D. Bc. Petra Tisovská 22. května 2018 Studentská 2 461 17 Liberec 2 petra.tisovska@tul.cz
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ ÚSTAV MECHANIKY, BIOMECHANIKY A MECHATRONIKY ANALÝZA NAPĚTÍ VE SPOJÍCH ROTAČNĚ SYMETRICKÝCH KONSTRUKCÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE PETR LINDUŠKA Rok: 2015 Anotační
VíceMODIFIKOVANÝ KLIKOVÝ MECHANISMUS
MODIFIKOVANÝ KLIKOVÝ MECHANISMUS Michal HAJŽMAN Tento materiál je spolufinancován Evropským sociálním fondem a státním rozpočtem České republiky. Vyšetřování pohybu vybraných mechanismů v systému ADAMS
VícePružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
VíceMechanika s Inventorem
CAD data Mechanika s Inventorem Optimalizace FEM výpočty 4. Prostředí aplikace Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah cvičení: Prostředí
VícePříklad oboustranně vetknutý nosník
Příklad oboustranně vetknutý nosník výpočet podle viskoelasticity: 4 L fˆ L w, t J t, t 384I 0 průhyb uprostřed co se změní v případě, fˆ že se zatížení M mění x t v čase? x Lx L H t t0 1 fl ˆ M fˆ 0,
VíceZapojení odporových tenzometrů
Zapojení odporových tenzometrů Zadání 1) Seznamte se s konstrukcí a použitím lineárních fóliových tenzometrů. 2) Proveďte měření na fóliových tenzometrech zapojených do můstku. 3) Zjistěte rovnici regresní
Více7 Lineární elasticita
7 Lineární elasticita Elasticita je schopnost materiálu pružně se deformovat. Deformace ideálně elastických látek je okamžitá (časově nezávislá) a dokonale vratná. Působí-li na infinitezimální objemový
VíceTutoriál programu ADINA
Nelineární analýza materiálů a konstrukcí (V-132YNAK) Tutoriál programu ADINA Petr Kabele petr.kabele@fsv.cvut.cz people.fsv.cvut.cz/~pkabele Petr Kabele, 2007-2010 1 Výstupy programu ADINA: Preprocesor
Více