VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
|
|
- Květa Bílková
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSÉ UČENÍ TECHNICÉ V BRNĚ BRN UNIVERSITY F TECHNLGY FAULTA STRJNÍH INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTMBILNÍH A DPRAVNÍH INŽENÝRSTVÍ FACULTY F MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE F AUTMTIVE ENGINEERING DVURYCHLSTNÍ PŘEVDVA TW-SPEED GEARBX BAALÁŘSÁ PRÁCE BACHELR S THESIS AUTR PRÁCE AUTHR VEDUCÍ PRÁCE SUPERVISR JAN RATĚNA ING. PAVEL ŽDÍMAL, CSC BRN 008
2
3 Anotace Cílem této práce bylo vytvořit,,technickou okumentaci k voustupňové převoovce. Zaání obsahovalo stručný obsah požaované práce. Nejprve byl proveen výpočet převoového poměru, rozměry ozubení a moul. Násleně byl proveen výpočet zatížení jenotlivých ozubených kol a jejich bezpečnost. Po výpočtu ozubení násleoval výpočet hříele, ložisek a pera. Technická okumentace byla oplněna obrázky a tabulkami, které názorně popisují jenotlivá místa zatížení. této okumentaci byl vytvořen i D moel voustupňové převoovky včetně porobných výkresů jenotlivých hříelí a ozubených kol. líčová slova: převoový poměr, otáčky, namáhání, bezpečnost, moul ozubení, šířka ozubení Annotation The objective of this work was to create the Technical Documentation of Two-Spee Transmission. The submission inclue a brief content of the emane work. At first, calculations of gear ratio, tooth system imensions an moule were performe. Subsequently calculations of single tooth wheel loas an their safety were performe. After the tooth system calculation the shaft, bearings an key calculations followe. The Technical Documentation was complete with pictures an charts that illustrate the iniviual loa points. A D moel of the two-spee transmission inclusive etaile rawings of the iniviual shafts an tooth wheels were create as a part of the ocumentation as well. ey wors: gear ratio, revolutions, stress, safety, tooth system moule, tooth system with Bibliografická citace mé práce: RATĚNA, J. Dvourychlostní převoovka. Brno: Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství, 008. s. Veoucí bakalářské práce Ing. Pavel Žímal, CSc.
4 Prohlašuji, že jsem tuto bakalářskou práci vypracovával sám, s pomocí veoucího bakalářské práce, literatury a ostatních materiálů, které jsou uveeny v použité literatuře. V Brně, ne Popis
5 bsah Úvo Přeběžný návrh ozubení 7. Návrh převoových poměrů 7. Výpočet otáček hříelí 8. Výpočet kroutících momentů 9. Výpočet moulu ozubení m 9. Výpočet hlavních rozměrů čelního ozubeného soukolí 9.. Průměry roztečných kružnic 9.. Průměry hlavových kružnic 0.. Průměry patních kružnic.. Průměry záklaních kružnic.. sová vzálenost.. Rozměry zubu. Součinitel záběru profilu Pevnostní výpočet ozubených kol. Výpočet sil působících v zubech.. Síla tečná.. Síla raiální. ontaktní únavové poškození boků zubů pitting.. Reukovaný moul pružnosti.. Reukovaný poloměr křivosti. Pevnostní výpočet v ohybu.. Jmenovité napětí v ohybu.. Srovnávací ohybové napětí v patě zubu F 8.. Výpočet součinitele bezpečnosti na ohyb S F. Pevnostní výpočet v otyku.. Jmenovité kontaktní napětí.. Srovnávací kontaktní napětí ve valivém boě.. Součinitel bezpečnosti v otyku S H Návrh průměru hříele 9. Volba materiálu 0. Výpočet ohybového momentu 0. Výpočet napětí v jenotlivých průřezech 0.. ontrolní výpočet statický přístup. Reakce v poporách. Torzní tuhost hříele Výpočet ložisek Výpočet pera 7 Závěr 7 8 Seznam použitých zrojů 8 9 Seznam symbolů a jenotek 9 0 Přílohy
6 Úvo U obráběcích strojů a vůbec v celém strojírenství se setkáváme s různými typy převoovek. Tato zařízení jsou velice ůležitou součástí obráběcích nebo i jiných strojů. Slouží nám ke zpomalení nebo zrychlení výslených otáček a změně kroutícího momentu. Při zvolení špatné převoovky se může stát, že stroj, který by jinak skvěle pracoval, je omezen ve svém rozsahu vlivem chybně zvolené převoovky. Eistuje mnoho ruhů převoovek, ať již se jená o převoovky jenostupňové nebo vícestupňové. Jejich konstrukce a výpočet je poměrně složitý a zlouhavý. Naštěstí v nešní obě se již mnoho různých firem zabývá vývojem převoovek a tak je z čeho vybírat. Cílem této bakalářské práce je názorně si převést jak se má postupovat při navrhování a vypracovávání okumentace voustupňové převoovky. V této práci lze nalézt porobné výpočty a náslené pevnostní kontroly této převoovky.
7 Přeběžný návrh ozubení. Návrh převoových poměrů Převoový poměr souslený, u p ( u ) (, ), 87 u, p () u p, u,,97 () u,87, Převoový poměr nesouslený 8 u p u, ( u ) ( 8 ) 8, 8 u, p () u p 8 u 7,,8 () u,8, Volba počtu zubů z 0 u z,97 0 9, 9 () z, z 8 u z,87 8 9, 70 () z, z 0 u z,8 0, 7 (7) z, z z 70,8 (8) u,8 7 7, Skutečné převoové poměry Souslený z 9 u,,9 (9) z 0 u z 70,89 (0) z 8, Nesouslený z 0 u, () z 0 u z 7,8 () z 0, 7
8 u z 70,8 () z 7, 7 ontrola převoového poměru Navržený převoový poměr se nesmí lišit o zaaného o vice jak %. Souslený převo u u,9,89,8 () u p,, u p u u p p,,8, 0,007 < 0, VYHVUJE () Nesouslený převo u u u,8,8 7,98 () u p,, 7, u p u u p p 8 7,98 8 0,00 < 0,08 VYHVUJE (7). Výpočet otáček hříelí n becný vzorec: n y (8) u,y táčky hříele s ozubeným kolem n 0 n,9 ot u,9 s, táčky hříele s ozubeným kolem n 0 n 0 ot u s, táčky hříele s ozubeným kolem 7 n 0 n 7, ot u,8 s, táčky hříele při souslených otáčkách s ozubeným kolem n 0 n, ot u,8 s p táčky hříele při nesouslených otáčkách s ozubeným kolem n 0 n,7 ot u 7,98 s p 8
9 . Výpočet kroutících momentů becný vzorec: M k P (9) π n routící moment na hříeli P 0 M k,7nm π n π 0 routící moment na hříeli P 0 M k,nm π n π,9 routící moment na hříeli při souslených otáčkách P 0 M k 0,08Nm π n π, routící moment na hříeli při nesouslených otáčkách P 0 M k,9nm π n π,7 routící moment na hříeli 7 P 0 M k 7,99Nm π n π 7,. Výpočet moulu ozubení m P becný vzorec: m 0,07 c ψ z n (0) Voleno le skript: ψ c 7 0 Pa P 0 m 0,07 0,07 0,07 c ψ z n m 0, ,7mm Pole ČSN 0 08 / je m 0,8mm 0, ,0007m. Výpočet hlavních rozměrů čelního ozubeného soukolí.. Průměry roztečných kružnic becný vzorec: z m () 9
10 Průměr roztečné kružnice kola z m 0 0,8 mm Průměr roztečné kružnice kola z m 9 0,8 7,mm Průměr roztečné kružnice kola z m 8 0,8,mm Průměr roztečné kružnice kola z m 70 0,8 mm Průměr roztečné kružnice kola z m 0 0,8 mm Průměr roztečné kružnice kola z m 7 0,8,mm Průměr roztečné kružnice kola 7 z m 0,8 0mm Průměry hlavových kružnic becný vzorec: a + h () Průměr hlavové kružnice kola + h + 0,8 7,mm a Průměr hlavové kružnice kola + h 7, + 0,8 8,8mm a Průměr hlavové kružnice kola + h, + 0,8 mm a Průměr hlavové kružnice kola + h + 0,8 7,mm a Průměr hlavové kružnice kola + h + 0,8 7,mm a Průměr hlavové kružnice kola + h, + 0,8 7,mm a Průměr hlavové kružnice kola 7 + h 0 + 0,8,mm a 7 7 0
11 .. Průměry patních kružnic becný vzorec: f h () f Průměr patní kružnice kola h 0,8, f f Průměr patní kružnice kola h 7, 0,8, f f Průměr patní kružnice kola h, 0,8, f f Průměr patní kružnice kola h 0,8, f f Průměr patní kružnice kola h 0,8, f f Průměr patní kružnice kola h, 0,8, f f Průměr patní kružnice kola 7 h 0 0,8, f 7 7 f mm,mm,mm mm mm,mm 8mm.. Průměry záklaních kružnic becný vzorec: b cosα () Průměr záklaní kružnice kola cosα 0,9,0mm b Průměr záklaní kružnice kola cosα 7, 0,9,7mm b Průměr záklaní kružnice kola cosα, 0,9,mm b Průměr záklaní kružnice kola cosα 0,9,mm b Průměr záklaní kružnice kola cosα 0,9,0mm b Průměr záklaní kružnice kola cosα, 0,9,8mm b
12 Průměr záklaní kružnice kola 7 cosα 0 0,9 8,8mm b sová vzálenost becný vzorec: a 0, ( ) () + Mezi kolem a 0, ( + ) 0, ( + 7,) a Mezi kolem a 0, ( + ) 0, (, + ) a Mezi kolem a 0, ( + ) 0, ( + ) a Mezi kolem a 0, ( + ) 0, ( +,) a Mezi kolem 7 a 0, ( + ) 0, (0 + ) a 7 y,mm,mm mm 0,8mm 8mm.. Rozměry zubu Výška hlavy zubu h m h 0,8mm () a a Výška paty zubu h f, m, 0,8 mm (7) Výška zubu h, m, 0,8,8mm (8) Šířka kola b Ψ m 0,8 mm (9) b Ψ m 0,8 0mm (0). Součinitel záběru profilu becný vzorec: ε α a b + ay by a, y sin α,y () π m cosα
13 Součinitel záběru ozubeného kola a ε α, a b + a b a, π m cosα 7,,0 Součinitel záběru ozubeného kola a ε α, sin α + 8,8,7, sin 0, π 0,8 cos 0 a b + a b a, π m cosα, Součinitel záběru ozubeného kola a ε α, sin α + 7,,, sin 0, π 0,8 cos 0 a b + a b a, π m cosα 7,,0 + 7,,0 π 0,8 cos 0 Součinitel záběru ozubeného kola a ε α, a b + a b a, π m cosα 7,,0 Součinitel záběru ozubeného kola a7 ε α,7 sin α sin 0, sin α + 7,,8 0,8 sin 0, π 0,8 cos 0 a b + a7 b7 a, 7 π m cosα 7,, +, 8,8 π 0,8 cos 0 sin α 8 sin 0,7 Pevnostní výpočet ozubených kol. Výpočet sil působících v zubech.. Síla tečná becný vzorec: F t,y M k () Zatížení ozubeného kola a při souslených otáčkách M k,7 Ft, 8,7N 0,0
14 Zatížení ozubeného kola a při souslených otáčkách M k 0,08 Ft, 77,N 0,0 Zatížení ozubeného kola a7 při nesouslených otáčkách M k,9 Ft,7 98,7N 0,0 Zatížení ozubeného kola a při nesouslených otáčkách M k,7 Ft, 8,7N 0,0 Zatížení ozubeného kola a při nesouslených otáčkách M k,7 Ft, 8,7N 0,0.. Síla raiální tgα becný vzorec: Fr,y Ft, y () cosβ Zatížení ozubeného kola a při souslených otáčkách tgα tg0 Fr, Ft, 8,7 79,N cosβ cos0 Zatížení ozubeného kola a při souslených otáčkách tgα tg0 Fr, Ft, 77,,0N cosβ cos0 Zatížení ozubeného kola a při nesouslených otáčkách tgα tg0 Fr, Ft, 8,7 79,N cosβ cos0 Zatížení ozubeného kola a při nesouslených otáčkách tgα tg0 Fr, Ft, 8,7 79,N cosβ cos0 Zatížení ozubeného kola a7 při nesouslených otáčkách tgα tg0 Fr,7 Ft, 7 98,7 8,N cosβ cos0
15 . ontaktní únavové poškození boků zubů pitting Ft,y E r becný vzorec: H,y 0,8 () b ρ ontaktní únavové poškození mezi koly a Ft, E r 8,7, 0, 0,8 0,8 b ρ,0 H r, ontaktní únavové poškození mezi koly a Ft, E r 77,, 0, 0,8 0,8 b ρ 0,9 H r, ontaktní únavové poškození mezi koly a Ft, E r 8,7, 0, 0,8 0,8 b ρ,7 H r, ontaktní únavové poškození mezi koly a Ft, E r 8,7, 0, 0,8 0,8 b ρ,0 H r, ontaktní únavové poškození mezi koly a 7 Ft,7 E r 98,7, 0,7 0,8 0,8 b ρ 0, H r,7 r,y 7,MPa 89,MPa 98,7MPa 7,MPa 0,7MPa Pomínka H < H lim () 89, < 0 VYHVUJE.. Reukovaný moul pružnosti E r 0 E E 8,8 0, 0 MPa () E + E, 0.. Reukovaný poloměr křivosti ρ ρ y becný vzorec: ρ r,y (7) ρ + ρ y
16 Reukovaný poloměr mezi koly a ρ ρ,7 8,0 ρ r,,0mm ρ + ρ,7 + 8,0 Reukovaný poloměr mezi koly a ρ ρ, 9, ρ r,,9mm ρ + ρ, + 9, Reukovaný poloměr mezi koly a ρ ρ,7,7 ρ r,,7mm ρ + ρ,7 +,7 Reukovaný poloměr mezi koly a ρ ρ,7 7,78 ρ r,,0mm ρ + ρ,7 + 7,78 Reukovaný poloměr mezi koly a 7 ρ ρ7 9,, ρ r,7,mm ρ + ρ 9, +, 7. Pevnostní výpočet v ohybu.. Jmenovité napětí v ohybu Ft,y becný vzorec: Fn YF Yε, y (8) m b Jmenovité napětí v ohybu na kole při souslených otáčkách Ft, 8,7 Fn YF Yε,,77 0,0 8MPa m b 0,8 Jmenovité napětí v ohybu na kole při souslených otáčkách Ft, 8,7 Fn YF Yε,,7 0,0,8MPa m b 0,8 Jmenovité napětí v ohybu na kole při souslených otáčkách Ft, 77, Fn YF Yε,,8 0,0 7,8MPa m b 0,8 0 Jmenovité napětí v ohybu na kole při souslených otáčkách Ft, 77, Fn YF Yε,,9 0,0 9,09MPa m b 0,8 0
17 Jmenovité napětí v ohybu na kole při nesouslených otáčkách Ft, 8,7 Fn YF Yε,,77 0,,0MPa m b 0,8 Jmenovité napětí v ohybu na kole při nesouslených otáčkách Ft, 8,7 Fn YF Yε,,77 0,,0MPa m b 0,8 Jmenovité napětí v ohybu na kole při nesouslených otáčkách Ft, 8,7 Fn YF Yε,,77 0,0 8MPa m b 0,8 Jmenovité napětí v ohybu na kole při nesouslených otáčkách Ft, 8,7 Fn YF Yε,,7 0,0,MPa m b 0,8 Jmenovité napětí v ohybu na kole při nesouslených otáčkách Ft,7 98,7 Fn YF Yε,7,9 0,9 0,MPa m b 0,8 0 Jmenovité napětí v ohybu na kole 7 při nesouslených otáčkách Ft,7 98,7 Fn 7 YF7 Yε,7,8 0,9 9,7MPa m b 0,8 0 Součinitel záběru profilu Yε becný vzorec: Y ε,y (9) ε α,y Součinitel záběru mezi koly a Yε, 0,0 ε, α, Součinitel záběru mezi koly a Yε, 0,0 ε, α, Součinitel záběru mezi koly a Yε, 0, ε, α, Součinitel záběru mezi koly a Yε, 0,0 ε, α, 7
18 Součinitel záběru mezi koly a 7 Yε,7 0,9 ε,7 α,7 Součinitel tvaru zubu Y F becný vzorec: Y F,, 0 z +, 0 z (0) olo YF,, 0 z +, 0 z,, 0 0 +, 0 0,77 olo Y,, 0 z +, 0 z,, 0 9 +, 0 9,7 F olo YF,, 0 z +, 0 z,, 0 8 +, 0 8,8 olo Y,, 0 z +, 0 z,, , 0 70,9 F olo YF,, 0 z +, 0 z,, 0 0 +, 0 0 olo YF,, 0 z +, 0 z,, 0 7 +, 0 7 olo 7 YF 7,, 0 z 7 +, 0 z 7,, 0 +, 0,77,7,8.. Srovnávací ohybové napětí v patě zubu F becný vzorec: () F Fn A V,y Fα,y 8 Fβ, y Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při souslených otáčkách 8,,0,, 7,MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při souslených otáčkách,8,,0,, 87,7MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při souslených otáčkách 7,8,,0,, 8,0MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při souslených otáčkách 9,09,,0,, 0,97MPa F Fn A V, Fα, Fβ,
19 Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při nesouslených otáčkách,0,,0,7, 7,9MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při nesouslených otáčkách,0,,0,7, 7,9MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při nesouslených otáčkách 8,,0,, 7,MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při nesouslených otáčkách,,,0,, 0,88MPa F Fn A V, Fα, Fβ, Srovnávací ohybové napětí v patě zubu 7 při nesouslených otáčkách 9,7,,0,,9 00,9MPa F 7 Fn7 A V,7 Fα,7 Fβ, 7 Srovnávací ohybové napětí v patě zubu při nesouslených otáčkách 0,,,0,,9 8,MPa F Fn A V,7 Fα,7 Fβ, 7 Pomínka F < Flim () 8,0 < 90 VYHVUJE Provozní součinitel A A, viz Tab. Tab. Doávka energie hnacím strojem běr energie hnaným strojem Plynulý S mírnými rázy S velkými rázy Plynulá,00,,7 S mírnými rázy,,0 a více Se střeními rázy,0,7, a více Součinitel vnitřních sil Honoty oečteny z přílohy. Stupeň přesnosti:7 v z 00 z v 00 z v , 0 0, 00 0,8 8 0, 00, 0,8 00, v,0 v,, 0 v,, 0 () v, v, 7,0,0 9
20 Součinitel poílu zatížení jenotlivých zubů becný vzorec: Fα,y + ε α,y () Součinitel záběru zatížení mezi koly a při souslených otáčkách + εα, +, F α,, Součinitel záběru zatížení mezi koly a při souslených otáčkách + ε α, +, F α,, Součinitel záběru zatížení mezi koly a při nesouslených otáčkách + ε α, +, F α,,7 Součinitel záběru zatížení mezi koly a při nesouslených otáčkách + ε α, +, F α,, Součinitel záběru zatížení mezi koly a 7 při nesouslených otáčkách + εα,7 +,7 F α,7, Součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů poél stykových čar becný vzorec: b 0,9 + 0, b + 0,070 Fβ,y () Mezi koly a při souslených otáčkách F β, b b 0,9 + 0, + 0,070 Mezi koly a při souslených otáčkách b 0,9 + 0, b + 0,070 0,9 + 0, + 0,070 F β, Mezi koly a při nesouslených otáčkách b b 0,9 + 0, + 0, ,9 + 0, + 0,070,, F β, 0,9 + 0, + 0,070,,, 0
21 Mezi koly a při nesouslených otáčkách F β, 0,9 + 0, + 0,070 b 0,9 + 0, b + 0,070 Mezi koly a 7 při nesouslených otáčkách b 0,9 + 0, b + 0, F β,7 0,9 + 0, + 0, ,,9.. Výpočet součinitele bezpečnosti na ohyb S F becný vzorec: S F Y Y F lim R S X N () F Y Y Na ozubeném kole při souslených otáčkách Flim YR YS YX YN 90,0,08 0,8 S 7, F F Na ozubeném kole při souslených otáčkách Flim YR YS YX YN 90,0 0,99 0,9 S 87,7 F F Na ozubeném kole při souslených otáčkách F lim YR YS YX YN 90,0,08 0,9 S 8,0 F F Na ozubeném kole při souslených otáčkách F lim YR YS YX YN 90,0 0,97 0,9 S 0,97 F F Na ozubeném kole při nesouslených otáčkách Flim YR YS YX YN 90,0,08 0,8 S 7,9 F F Na ozubeném kole při nesouslených otáčkách F lim YR YS YX YN 90,0,08 0,8 S 7,9 F F Na ozubeném kole při nesouslených otáčkách F lim YR YS YX YN 90,0,08 0,8 S 7, F F,9,08,,8,8,8,9
22 Na ozubeném kole při nesouslených otáčkách F lim YR YS YX YN 90,0 0,89 S 0,88 F F Na ozubeném kole 7 při nesouslených otáčkách Flim YR YS7 YX YN7 90,0,0 0,89 S 7 00,9,87 F F7 Na ozubeném kole při nesouslených otáčkách Flim YR YS YX YN 90,0 0,97 0,9 S 8, F F Pomínka S F > S Fmin (7), >, VYHVUJE,7, Součinitel rsnosti přechoové plochy Honota oečtena z přílohy. Y R,0 Součinitel vrubu v oblasti paty zubu Y S becný vzorec: Y S,, 0 z +,7 0 z (8) Pro kolo YS,, 0 z +,7 0 z,, 0 0 +,7 0 0,08 Pro kolo Y,, 0 z +,7 0 z,, 0 9 +, ,99 S Pro kolo YS,, 0 z +,7 0 z,, 0 8 +,7 0 8,08 Pro kolo YS,, 0 z +,7 0 z,, , ,97 Pro kolo Y,, 0 z +,7 0 z,, 0 0 +,7 0 0,08 S Pro kolo YS,, 0 z +,7 0 z,, 0 7 +,7 0 7 Pro kolo 7 Y,, 0 z +,7 0 z,, 0 +,7 0,0 S 7 7 7
23 Součinitel velikosti Y X Honota oečtena z přílohy. Y X orekční součinitel na počet zátěžných cyklů Y N becné vzorce: N 00 L n (9) h 0, 0,0 log N ( ) Y N 0 (0) Pro kolo při souslených i nesouslených otáčkách 9 N 00 L h n , 0 9 ( 0, 0,0 log N ) Y 0 0 ( 0, 0,0 log, 0 ) 0,8 N Pro kolo a při souslených otáčkách N, 00 L h n, 00 0,89 98,08 0 ( 0, 0,0 log N ), Y 0 0 ( 0, 0,0 log 98,08 0 ) 0,9 N, Pro kolo při souslených otáčkách N 00 L h n 00 0, 09, 0 ( 0, 0,0 log N ) Y 0 0 ( 0, 0,0 log 09, 0 ) 0,9 N Pro kolo při nesouslených otáčkách N 00 L h n 00 0, 9,8 0 ( 0, 0,0 log N ) Y 0 0 ( 0, 0,0 log 9,8 0 ) 0,9 N Pro kolo při nesouslených otáčkách 9 N 00 L h n , 0 9 ( 0, 0,0 log N ) Y 0 0 ( 0, 0,0 log, 0 ) 0,8 N Pro kolo a 7 při nesouslených otáčkách N,7 00 L h n, ,7,7 0 ( 0, 0,0 log N ) 9,7 Y 0 0 ( 0, 0,0 log,7 0 ) 0,89 N,7 9. Pevnostní výpočet v otyku.. Jmenovité kontaktní napětí Ft,y u,y + becný vzorec: Hn,y Z M Z H Z () ε, y b u,y
24 Pro ozubená kola a při souslených otáčkách Ft, u, + 8,7,9 +, Z M Z H Zε, 90,9 0,78 b u,9 Hn, Pro ozubená kola a při souslených otáčkách Ft, u, + 77,,89 +, ZM ZH Zε, 90,9 0,78 b u, 0,89 Hn, Pro ozubená kola a při nesouslených otáčkách Ft, u, + 8,7 +, ZM ZH Zε, 90,9 0,8 b u Hn, Pro ozubená kola a při nesouslených otáčkách Ft, u, + 8,7,8 +, ZM ZH Zε, 90,9 0,78 b u,8 Hn, Pro ozubená kola a 7 při nesouslených otáčkách Ft,7 u,7 + 98,7,8 +,7 ZM ZH Zε,7 90,9 0,77 b u 0 0,8 Hn 7,7,MPa 0,MPa 0,MPa,0MPa,MPa Součinitel materiálu Z M Honota je zjištěna z použité literatury []. Z M 90MPa Součinitel tvaru zubu Z H Pro převoovku s přímými zuby se úhel β0. Z,9 0,0 β + 0 β,9 H () Součinitel součtové élky stykových čar boků zubů Z ε becný vzorec: Z ε,y () ε α,y Pro kola a při souslených otáčkách Zε, 0,78 ε, α, Pro kola a při souslených otáčkách Zε, 0,78 ε, α,
25 Pro kola a při nesouslených otáčkách Zε, 0,8 ε, α, Pro kola a při nesouslených otáčkách Zε, 0,78 ε, α, Pro kola a 7 při nesouslených otáčkách Zε,7 0,77 ε,7 α,7.. Srovnávací kontaktní napětí ve valivém boě becný vzorec: () H,y Hn,y A v,y Hβ,y Hα, y Pro kola a při souslených otáčkách H, Hn, A v, Hβ, Hα,,,,0,08, Pro kola a při souslených otáčkách H, Hn, A v, Hβ, Hα, 0,,,0,, 80,7MPa 7,88MPa Pro kola a při nesouslených otáčkách H, Hn, A v, Hβ, Hα, 0,,,0,08,8 9,MPa Pro kola a při nesouslených otáčkách,0,,0,08, 8,88MPa H, Hn, A v, Hβ, Hα, Pro kola a 7 při nesouslených otáčkách H,7 Hn,7 A v,7 Hβ,7 Hα, 7,,,0,, 07,MPa Pomínka H < H lim () 7,88 < 0 VYHVUJE Součinitel poílu zatížení jenotlivých zubů Hα + Zε,y becný vzorec: Hα,y () Z ε,y
26 Pro kola a při souslených otáčkách + Zε, + 0,78 H α,, Z 0,78 ε, Pro kola a při souslených otáčkách + Zε, + 0,78 H α,, Z 0,78 ε, Pro kola a při nesouslených otáčkách + Zε, + 0,8 H α,,8 Z 0,8 ε, Pro kola a při nesouslených otáčkách + Zε, + 0,78 H α,, Z 0,78 ε, Pro kola a 7 při nesouslených otáčkách + Zε,7 + 0,77 H α,7, Z 0,77 ε,7 Součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů poél stykových čar Hβ becný vzorec: Hβ,y 0, + 0,7 (7) Fβ, y Pro kola a při souslených otáčkách 0, + 0,7 0, + 0,7, H β, Fβ, Pro kola a při souslených otáčkách 0, + 0,7 0, + 0,7, H β, Fβ, Pro kola a při nesouslených otáčkách 0, + 0,7 0, + 0,7, H β, Fβ, Pro kola a při nesouslených otáčkách 0, + 0,7 0, + 0,7, H β, Fβ, Pro kola a 7 při nesouslených otáčkách 0, + 0,7 0, + 0,7,9 H β,7 Fβ, 7,08,,08,08,.. Součinitel bezpečnosti v otyku S H becný vzorec: S H,y H lim ZL Z v ZR,y ZX Z N (8) H,y
27 Pro kola a při souslených otáčkách H lim ZL Z v ZR, ZX Z N 0 0,9,08,,0 0,7 S, 80,7 H H, Pro kola a při souslených otáčkách H lim ZL Z v ZR, ZX Z N 0 0,9,08,,0 0,88 S, 7,88 H H, Pro kola a při nesouslených otáčkách H lim ZL Z v ZR, ZX Z N 0 0,9,08,,0 0,7 S, 9, H H, Pro kola a při nesouslených otáčkách H lim ZL Z v ZR, ZX Z N 0 0,9,08,,0 0,8 S, 8,88 H H, Pro kola a 7 při nesouslených otáčkách H lim ZL Z v ZR,7 ZX7 Z N7 0 0,9,08,,0 0,8 S,7 07, H H,7,,98,08,, Pomínka S H > S Hmin (9),98 >, VYHVUJE Součinitel počtu zátěžných cyklů Z N ( ) 0,8 0,07 log N becná vzorec: Z N 0 (0) Pro ozubené kolo 9 ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log, 0 ) N Pro ozubené kolo ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log 98,08 0 ) 0,7 N Pro ozubené kolo ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log 98,08 0 ) N 0,8 0,8 Pro ozubené kolo při souslených otáčkách ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log09, 0 ) 0,88 N Pro ozubené kolo při nesouslených otáčkách ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log 9,8 0 ) 0,8 N 7
28 Pro ozubené kolo 9 ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log, 0 ) N Pro ozubené kolo 9 ( 0,8 0,07 log N ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log,7 0 ) N Pro ozubené kolo 7 9 ( 0,8 0,07 log N7 ) Z 0 0 ( 0,8 0,07 log,7 0 ) N 7 0,7 0,8 0,8 Součinitel maziva Z L,9,9 ZL 0,0 + 0,0 +, + 80 v, ,9 () ( ) ( ) 0 Součinitel obvoové rychlosti Z V Z v 0, +, 0 H lim 0,7, 0 0,08 0, ,7, 0 + 0,8 + v H lim 0, +, () Součinitel rsnosti povrchu Z R becný vzorec: Z R,y, () [ a ( R )] m + R my,y Pro kola a při souslených otáčkách,,, a R m + R m, 0,8 + 0,8 ZR 0, 09 [ ( )] [ ( )], Pro kola a při souslených otáčkách,,, a R m + R m, 0,8 + 0,8 ZR 0, 09 [ ( )] [ ( )], Pro kola a při nesouslených otáčkách,,, a R m + R m 0,8 + 0,8 ZR 0, 09 [ ( )] [ ( )],,,, 8
29 Pro kola a při nesouslených otáčkách,,, a R m + R m 0,8 0,8 + 0,8 ZR 0, 09 [ ( )] [ ( )], Pro kola a 7 při nesouslených otáčkách,,,7 a R m + R m7 8 0,8 + 0,8 ZR 0, 09 [ ( )] [ ( )],7,, Součinitel velikosti Z X becný vzorec: Z,0,8 0,7 0 9 () Pro ozubené kolo 9 9 Z,0,8 0,7 0,0,8 0,7 0,0 Pro ozubené kolo 9 9 Z,0,8 0,7 0,0,8 0 7,,7 0 7,,0 Pro ozubené kolo 9 9 Z,0,8 0,7 0,0,8 0,,7 0,,0 Pro ozubené kolo 9 9 Z,0,8 0,7 0,0,8 0,7 0,0 Pro ozubené kolo 9 9 Z,0,8 0,7 0,0,8 0,7 0,0 Pro ozubené kolo 9 9 Z,0,8 0,7 0,0,8 0,,7 0,,0 Pro ozubené kolo Z 7,0,8 0 7,7 0 7,0,8 0 0,7 0 0,0 Návrh průměru výstupního hříele τ ( )MPa P 0 0,9 0,9 0,0m mm () n, 0 0 [ τ] t,mm + t +, 8,mm () Zaokrouhleně volím mm 9
30 . Volba materiálu Volím materiál povrchově kalený 0 ze skript []. Mez únavy v ohybu: 90 Fc MPa Mez únavy v otyku: 0 Hc MPa Mez pevnosti v tahu: R m 0MPa Mez kluzu v tahu: R e 90MPa Tvrost zubu v jáře: J HV 00 Tvrost zubu na boku: 00 7 V HV. Výpočet ohybového momentu hybový moment v raiálním směru L L Mor Fr,0 0,0Nmm (7) L hybový moment v tangenciálním směru L L Mot Ft 77, 9,Nmm (8) L Celkový ohybový moment M M + M 0,0 + 9, 0,8Nmm (9) o or ot. Výpočet napětí v jenotlivých průřezech Honoty M o jsou zjištěny lineárním přístupem. Polohy řezů v příloze. π becné vzorce: W (70) M τ W (7) π W (7) M W (7) Řez A M A 0080Nmm A π π 8, W,mm A A M 0080 τ,mpa A W, 0
31 Řez B M B 0080Nmm B π π W 090,7mm B B M 0080 τ 9,MPa B W 090,7 Řez C M C 0080Nmm C π π W 07,9mm C C M 0080 τ,mpa C W 07,9 M C,8Nmm C π π W,98mm C C M,8,MPa C W,98 Řez D M D 0080Nmm D π π 0 W 0,mm D D M 0080 τ,79mpa D W 0, M D 80,Nmm D π π 0 W 0,7mm D D M 80,,07MPa D W 0,7 Řez E M E 0080Nmm E π π W 098mm E E M 0080 τ 0,MPa E W 098 M E 0,8Nmm
32 E π π W 9mm E E M 0,8 0,78MPa E W 9 Řez F M F 8,Nmm F π π W,mm F F M 8,,9MPa F W, Řez G M G 0,9Nmm G π π 8 W 0,7mm G G M 0,9,09MPa G W 0,7.. ontrolní výpočet statický přístup Honota koeficientu α je oečtena z přílohy a honota α z přílohy. becné vzorce: R (7) D (7) τ α (7) τ ( α ) + ( α ) (77) RED τ Řez A A b Empirický vztah: α + 0,0 + 0,0, 7 (78) R 0, τ A α A τ A,7,,MPa Řez B R 0,0 D B,, α B B B τ α τ, 9,,88MPa
33 Řez C R 0, 0,0 D 0, α α C C,9, C C C C ( α ) + ( α τ ) (,, ) + (,9,),87 MPa C RED Řez D R, 0,0 0 D,8 0 α α D D,7,9 D D D D ( α ) + ( α τ ) (,9,) + (,7,79),7MPa D RED Řez E E α α E E E E E ( α ) + ( α τ ) ( 0,8) + ( 0,),9MPa E RED Řez F R 0, 0,0 D, F α, F F ( α ) (,,9),08MPa F RED Řez G R, 0,9 8 D G,88 α, 8 G G ( α ) (,,09 ),7MPa G RED Pomínka Bylo zjištěno, že největší napětí je v řezu F, je ále vyžaováno, aby bezpečnost k E byla,. Pole zvoleného materiálu 0 je tabulková honota meze kluzu v tahu R E 90MPa. k E RED R E (79),,08 R E,7 R VYHVUJE < E
34 . Reakce v poporách Pro hříel becné vzorce: R R r t L Fr,y L (80) L Ft,y L (8) R R + R (8) Reakce na hříeli v raiálním směru L R r Fr,,0 8,N L Reakce na hříeli v raiálním směru L R r Fr,,0,8N L Reakce na hříeli v tangenciálním směru L R t Ft, 77,,88N L Reakce na hříeli v tangenciálním směru L R t Ft, 77,,N L Celková reakce na hříeli R R r + R t 8, +,88 7,N Celková reakce na hříeli R R r + R t,8 +, 87,N r t. Torzní tuhost hříele Viz. příloha 7. M k l becné vzorce: ϕ (8) G J J p p π (8)
35 Pro hříel při souslených otáčkách M k l 0080 ϕ 0,00007ra G J , ϕ ϕ ϕ ϕ p M k l G J , p M k l G J 0080, 8 0 0, p M k l G J 0080, , p M k l G J ,0 p 0,00008ra 0,0000ra 0,0000ra 0,000ra π π 0 J p π π J p 79, mm 89,mm π π,9 J p 0,mm π π J p 998,0mm ϕ ϕ + ϕ + ϕ + ϕ + ϕ 0, , , , , 000 0,000ra (8) ϕ ϕ 0,000 0, 0 π π VYHVUJE (8) Výpočet ložisek Ložisko při souslených otáčkách Typ C(N) C (N) F a (N) F r (N) e(-) X(-) Y(-) p(-) P(N) n(ot/min) H ,0 0 0,0 7, L p C 0 0 n L p h h C P (87) P 0 n 0
36 0 n L 0 7, 0 P p h,0 00,N (88) 0 0 C Vypočtená honota C je několikanásobně menší než katalogová honota použitého ložiska > VYHVUJE. Ložisko pří souslených otáčkách Typ C(N) C (N) F a (N) F r (N) e(-) X(-) Y(-) p(-) P(N) n(ot/min) ,0 0 0,0 7, L p C 0 0 n L p h h C P (89) P 0 n 0 0 n L 0 7, 0 P p h,0 00,N (90) 0 0 C Vypočtená honota C je několikanásobně menší než katalogová honota použitého ložiska > VYHVUJE. Výpočet pera Pero na výstupním hříeli M 0080 F 8,N (9) p ov 00MPa t,mm F 8, l,mm (9) t p, 00 ov Já volím L8mm
37 7 Závěr Výpočty, které byly proveeny nám okázaly, že takto navržená převoovka bue optimálně fungovat v rozmezí otáček, které byly stanoveny v zaání. Jak je z výše vypočtených výsleků patrné bue oržena i životnost převoovky. 7
38 8 Seznam použitých zrojů [] SVBDA, P., Záklay konstruování: výběr z norem pro konstrukční cvičení. CERM, s.r.o., s. ISBN [] VÁVRA, P., Strojnické tabulky. ALBRA, s. ISBN [] LIMEŠ, P., Části a mechanizmy strojů: konstrukční návrh převoovky. CERM, s.r.o., s. ISBN [] SCHAEFFLER CZ s.r.o. firemní stránky [online]. [cit ]. URL: < 8
39 9 Seznam symbolů a jenotek Značka Název Jenotka u p Výslený převoový poměr - u Převoový poměr skutečný - u Převoový poměr navržený - z Počet zubů kola - L h Životnost ho u Zaaný převoový poměr - n táčky ozubeného kola ot/s M routící moment na hříeli N.m m Moul ozubených kol mm Průměr roztečných kružnic mm a Průměr hlavových kružnic mm f Průměr patních kružnic mm b Průměr záklaních kružnic mm a sová vzálenost mm h a Výška hlavy zubu mm h f Výška paty zubu mm h Výška zubu mm b Šířka zubu mm ε α Součinitel záběru profilu - F t Zatížení v tečném směru N E Moul pružnosti MPa E r Reukovaný moul pružnosti MPa ρ Poloměr křivosti mm ρ r Reukovaný poloměr křivosti mm H Výpočtové napětí v otyku MPa Y ε Součinitel záběru profilu - Y F Součinitel tvaru zubu - Fn Jmenovité napětí v ohybu MPa A Provozní součinitel - v Součinitel vnitřních sil - Fα Součinitel poílu zatížení jenotlivých zubů - Fβ Součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů poél stykových čar - F Srovnávací ohybové napětí v patě zubu MPa S F Součinitel bezpečnosti na ohyb - Y R Součinitel rsnosti přechoové plochy - Y S Součinitel vrubu v oblasti paty zubu - Y X Součinitel velikosti - Y N orekční součinitel počtu zátěžných cyklů - Hn Jmenovité kontaktní napětí MPa Z M Součinitel materiálu - Z H Součinitel tvaru zubu - Z ε Součinitel součtové élky stykových čar boků zubů - H Srovnávací kontaktní napětí ve valivém boě MPa Hα Součinitel poílu zatížení jenotlivých zubů - Hβ Součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů poél stykových čar - S H Součinitel bezpečnosti v otyku - Z N Součinitel počtu zátěžných cyklů - Z L Součinitel maziva - Z v Součinitel obvoové rychlosti - Z R Součinitel rsnosti povrchu - 9
40 Z Součinitel velikosti - τ Dovolené napětí v krutu MPa P Výkon kw t Hloubka rážky v hříeli mm Průměr hříele mm Průměr hříele s přičtením hloubky rážky mm F R Raiální síla N R r Reakce v poporách v raiálním směru N R t Reakce v poporách v tangenciálním směru N R Reakce v poporách N Fc Mez únavy v ohybu MPa Hc Mez únavy v otyku MPa R m Mez pevnosti v tahu MPa R e Mez kluzu v tahu MPa Tvrost zubu v jáře J HV V HV Tvrost zubu na boku M or hybový moment v raiálním směru Nmm M ot hybový moment v tangenciálním směru Nmm M o Celkový ohybový moment Nmm W ruhový průřez mm W o ruhový průřez mm o Napětí v ohybu MPa M routící moment Nmm RED Reukované napětí MPa α Součinitel pro krut - α o Součinitel pro ohyb - k E Míra bezpečnosti - J varatický moment průřezu mm ϕ Torzní tuhost hříele ra ϕ Torzní tuhost hříele J p Polární kvaratický moment hříele mm G Moul pružnosti materiálu ve smyku MPa c Bachova konstanta MPa ψ Relativní šířka ozubení - 0
41 0 Přílohy Příloha Součinitel V čelního soukolí s přímými zuby Příloha Součinitel rsnosti patní přechoové křivky Y R
42 Příloha Součinitel velikosti Y X Příloha Součinitel pro krut α
43 Příloha Součinitel pro ohyb α
44 Příloha Poloha řezů na výstupní hříeli
45 Příloha 7
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 7
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převoy Přenáška 7 Kuželová soukolí http://www.gearesteam.com/ The universe is full of magical things patiently waiting for
VíceBAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
VíceŠnekové soukolí nekorigované se šnekem válcovým a globoidním kolem.
.. Zadání. Program: Konstrukce převodové skříně převodového motoru Zadání: xxx Navrhněte, vypočtěte a zkonstruujte převodovou skříň jako součást jednotky převodového motoru. Převodová skříň bude řešena
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky
DPŽ 1 Dynamická pevnost a životnost Přednášky Milan Růžička, Josef Jurenka, Martin Nesládek, Jan Papuga mechanika.fs.cvut.cz martin.nesladek@fs.cvut.cz DPŽ 2 Přednášky část 13 Ozubená soukolí únosnost
VícePomocné výpočty. Geometrické veličiny rovinných útvarů. Strojírenské výpočty (verze 1.1) Strojírenské výpočty. Michal Kolesa
Strojírenské výpočty http://michal.kolesa.zde.cz michal.kolesa@seznam.cz Předmluva Publikace je určena jako pomocná kniha při konstrukčních cvičeních, ale v žádném případě nemá nahrazovat publikace typu
VícePříloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
VíceNÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ. Vysokoškolská příručka
VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ, KATEDRA ČÁSTÍ A MECHANISMŮ STROJŮ NÁVRH ČELNÍHO SOUKOLÍ SE ŠIKMÝMI ZUBY Vysokoškolská příručka Květoslav Kaláb Ostrava 2010 1 OBSAH Zadání 3 1 Návrh ozubeného
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceČelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj
Čelně-kuželová převodovka pro nízkopodlažnou tramvaj Petr Tukač Abstrakt Obsahem práce je návrh čelně-kuželové převodovky pro nízkopodlažnou tramvaj. K přenosu točivého momentu mezi elektromotorem a tramvajovými
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 6
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody Přednáška 6 Pevnostní výpočet čelních ozubených kol Don t force it! Use a bigger hammer. ANONYM Kontrolní výpočet
VíceTechnologie výroby ozubení I.
Ústav Strojírenské technologie Speciální technologie Cvičení Technologie výroby ozubení I. č. zadání: Příklad č. 1 (parametry čelního ozubení) Pro zadané čelní ozubené kolo se šikmými zuby vypočtěte základní
VícePastorek Kolo ii Informace o projektu?
Kuželové Kuželové ozubení ozubení s přímými, s přímými, šikmými šikmými a zakřivenými a zakřivenými zuby [inch/agma] zuby [inch/agma] i Výpočet bez chyb. Pastorek Kolo ii Informace o projektu? Kapitola
VíceSchöck Dorn typ SLD plus
Schöck Dorn typ SLD plus Obsah Plánované ilatační spáry..............................................................6 Varianty připojení...................................................................7
VíceKuličkové šrouby a matice - ekonomické
Kuličkové šrouby a matice - ekonomické Tiskové chyby, rozměrové a konstrukční změny vyhrazeny. Obsah Obsah 3 Deformační zatížení 4 Kritická rychlost 5 Kuličková matice FSU 6 Kuličková matice FSE 7 Kuličková
VícePŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES
PŘÍLOHY K DIPLOMOVÉ PRÁCI DIPLOMA THESIS APPENDICES OBSAH Příloha 1 Výpočtová zpráva z programu Mathcad. Příloha Výstupní protokoly pro ozubená soukolí z programu Tvarová pevnost ozubených kol společnosti
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu elevátoru silážní věže Design of Drive Unit for Bucket Elevator Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí práce: B2342
VíceVýzkumné centrum spalovacích motorů a automobilů Josefa Božka - 5. kolokvium Josefa Božka 2009, Praha, 2. 12. 3. 12. 2009 -
Obecné cíle 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů. 3.2 Vývoj metodiky predikce pittingu na čelním ozubení automobilových převodovek. 3.2 Životnostní zkoušky, metodiky rozboru
Více10. PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY 10. TRANSMISSION WITH GEAR WHEELS
10. PŘEVOY S OZUBENÝMI KOLY 10. TRANSMISSION WITH GEAR WHEELS Jedná se o převody s tvarový styke výhody - relativně alé roěry - dobrá spolehlivost a životnost - dobrá echanická účinnost - přesné dodržení
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 02 Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Čelní soukolí s vnějšími přímými
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceNávrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
VíceVysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava FS Výpočty a konstrukce strojních dílů cvičení Jiří Havlík, Petr Maršálek Ostrava 04 . Cvičení č. - Návrh a konstrukce předlohového hřídele. Zadání Dle
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
VíceTECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI NÁVRH A PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A KUŽELOVÝCH OZUBENÝCH KOL
TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI Katedra částí a mechanismů strojů NÁVRH A PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A KUŽELOVÝCH OZUBENÝCH KOL ( Výukový text) Zpracoval: Doc. Ing. Miroslav Bureš, CSc Liberec, 006 NÁVRH
VícePOHYB SPLAVENIN. 8 Přednáška
POHYB SPLAVENIN 8 Přenáška Obsah: 1. Úvo 2. Vlastnosti splavenin 2.1. Hustota splavenin a relativní hustota 2.2. Zrnitost 2.3. Efektivní zrno 3. Tangenciální napětí a třecí rychlost 4. Počátek eroze 5.
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Ústav konstruování Návrh 2st převodovky pro vůz metra M1 dle prostorového omezení Design of Two-stage Gearbox for Metro Cars M1 According to Space Limitations
VíceOperační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK)
1 Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost (OPVK) Značky a jednotky vybraných důležitých fyzikálních veličin doporučené v projektu OPVKIVK pro oblast konstruování a výběr nejdůležitějších pravidel
VícePohon šnekového dopravníku pro peletovací lis
Pohon šnekového dopravníku pro peletovací lis Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Autor práce: Vedoucí práce: B2301 Strojní inženýrství 2301R000 Strojní inženýrství Martin Dolanský prof.
VícePlán přednášek a úkolů z předmětu /01
Plán přednášek a úkolů z předmětu 347-0304/01 ČÁSTI A MECHANISMY STROJŮ Rozsah... 20, zápočet, kombinovaná zkouška, 6 kreditů Ročník... 2. ročník kombinovaného bakalářského studia Studijní program... B2341
VíceOTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
VíceObsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
Více10.1. Spoje pomocí pera, klínu. hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) kombinaci s jinými druhy spojů a uložení tak, aby
Cvičení 10. - Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj 1 Spoje pro přenos kroutícího momentu z hřídele na náboj Zahrnuje širokou škálu typů a konstrukcí. Slouží k přenosu kroutícího momentu
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VícePřednáška 10. Kroucení prutů
Přednáška 10 Kroucení prutů 1) Kroucení prutu s kruhovým průřezem 2) Volné kroucení prutu s průřezem a) Masivním b) Tenkostěnným otevřeným, střed smyku c) Tenkostěnným uzavřeným 3) Ohybové (vázané) kroucení
VíceSTŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191. Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ
STŘEDNÍ PRŮMYSLOVÁ ŠKOLA STROJÍRENSKÁ a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Obor 23-41-M/01 STROJÍRENSTVÍ 1. ročník TECHNICKÉ KRESLENÍ KRESLENÍ SOUČÁSTÍ A SPOJŮ 3 PŘEVODY
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dehydrátoru písku Design of a Drive Unit for Sand Dehydrator BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Filip DVOŘÁK Studijní program: B2342 TEORETICKÝ ZÁKLAD STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VícePevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0
Strana: 1 /8 Výtisk č.:.../... ZKV s.r.o. Zkušebna kolejových vozidel a strojů Wolkerova 2766, 272 01 Kladno ZPRÁVA č. : Z11-065-12 Pevnostní výpočty náprav pro běžný a hnací podvozek vozu M 27.0 Vypracoval:
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 013 Použitá literatura: Technická
VíceVýpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996)
Technická univerzita v Liberci Fakulta strojní Katedra částí a mechanismů strojů Výpočet únosnosti šnekového soukolí (Výukový text výběr z normy DIN 3996) Zpracoval: doc. Ing. Ludvík Prášil, CSc. Liberec
VíceTeorie. iars 1/9 Čepové a kolíkové spoje
Čeové a kolíkové soje V článku jsou oužita ata, ostuy, algoritmy a úaje z oborné literatury a norem ANSI, ISO, DIN a alších. Seznam norem: ANSI B8.8., ANSI B8.8., ISO 338, ISO 339, ISO 30, ISO 3, ISO 8733,
VíceOrganizace a osnova konzultace III-IV
Organizace a osnova konzultace I-IV Konzultace : 1. Zodpovězení problémů učební látky z konzultace I 2. Úvod do učební látky Části strojů umožňujících pohyb 3. Úvod do učební látky Mechanické převody a
VíceSPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY
SPOJE OCEL-DŘEVO SE SVORNÍKY NEBO KOLÍKY Charakteristická únosnost spoje ocel-řevo je závislá na tloušťce ocelových esek t s. Ocelové esky lze klasiikovat jako tenké a tlusté: t s t s 0, 5 tenká eska,
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Vertikální zdvih manipulačního zařízení pro přesun kontejneru Vertical Lift of Handling Equipment for Moving Containers BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 017 Jakub PETRÁS Studijní program:
VícePohon přímočaré pily
Pohon přímočaré pily Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Autor práce: Vedoucí práce: B2301 Strojní inženýrství 2301R000 Strojní inženýrství Daniel Vaníček prof. Ing. Lubomír Pešík, CSc. Liberec
VíceIII/2-1 Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VíceNamáhání na tah, tlak
Namáhání na tah, tlak Pro namáhání na tah i tlak platí stejné vztahy a rovnice. Velikost normálového napětí v tahu, resp. tlaku vypočítáme ze vztahu: resp. kde je napětí v tahu, je napětí v tlaku (dále
VíceNávrh pohonu zařízení přes šnekovou převodovku a pojistnou spojku. Vojtěch TÁBORSKÝ
Návrh pohonu zařízení přes šnekovou převoovku a pojistnou spojku Vojtěch TÁBORSKÝ Bakalářská práce 009 ABSTRAKT Abstrakt česky Tato práce se zabývá stuiem ozubených převoů blíže pak převoy šnekovými.
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu zvedacího mechanismu jezové klapky Design of Driving Mechanism for Weir Shutter Bakalářská práce Studijní program: Studijní obor: Vedoucí
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOÉ UČENÍ TECHNICÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF ECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOOTIVE ENGINEERING POJEZDOVÝ
VícePrůřezové charakteristiky základních profilů.
Stření průmyslová škola a Vyšší oborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřenictvím ICT Název: Téma: Autor: Číslo: Anotace: Mechanika, pružnost pevnost Průřezové
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1. Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Spoje a spojovací součásti Pevnostní výpočet šroubů
VíceZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY. Obr. 1. Statická zatěžovací zkouška; zatížení (N) zatlačení (cm)
ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY Sttiká ztěžoví zkoušk položí poklníh vrstev Zřízení - ztěžoví (nákl. uto, ztěžoví most) - kruh. ztěžoví esk (mlá, velká) - kulový kloub - ynmometr - průhyboměr - tuhý
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 06 Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Průmyslové převodovky Ing. Magdalena
VíceÚloha 4 - Návrh vazníku
Úloha 4 - Návrh vazníku 0 V 06 6:7:37-04_Navrh_vazniku.sm Zatížení a součinitele: Třía_provozu Délka_trvání_zatížení Stálé zatížení (vztažené k élce horní hrany střechy): g k Užitné zatížení: Zatížení
VíceObr. 1 Převod třecí. Obr. 2 Variátor s osami kolmými
1 Třecí převody - patří do kontaktních převodů - princip - dva kotouče jsou přitlačeny silou FN - velikost třecí síly je ovlivněna součinitelem tření µ - pro zvýšení součinitele tření třecí se kontaktní
VíceInovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ 15 01 Anotace:
Střední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Název: Téma: Autor: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Převody a mechanizmy Převod ozubenými koly princip,
Vícetrubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek 1: Prut namáhaný kroutícím momentem.
Namáhání krutem Uvažujme přímý prut neměnného kruhového průřezu (Obr.2), popřípadě trubku o délce l. Prut (nebo trubka) bude namáhán kroutícím momentem M K [Nm]. Obrázek : Prut namáhaný kroutícím momentem.
VíceŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK PRO DOPRAVU ZRNA
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceZakřivený nosník. Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly. Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia
Stavební statika, 1.ročník bakalářského stuia Zakřivený nosník Rovinně zakřivený nosník v rovinné úloze geometrie, reakce, vnitřní síly Katera stavební mechaniky Fakulta stavební, VŠB - Technická univerzita
VíceČást 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup
Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup P. Schaumann, T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladu je navržen částečně obetonovaný
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceTvorba technické dokumentace
Tvorba technické dokumentace Požadavky na ozubená kola Rovnoměrný přenos otáček, požadavek stálosti převodového poměru. Minimalizace ztrát. Volba profilu boku zubu. Materiály ozubených kol Šedá a tvárná
VíceVY_32_INOVACE_C 08 09
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceVY_32_INOVACE_C 07 03
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
Více3. Mechanická převodná ústrojí
1M6840770002 Str. 1 Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava 3.1 Výzkum vlastností čelních ozubených kol automobilových převodů 3.1.1 Optimalizace geometrických parametrů ozubení s prodlouženým
Více1 VÝPOČTY ODPRUŽENÍ 1.1 ZDVIH KOLA PŘI NAKLOPENÍ KAROSERIE O HMOTNOSTI A TĚŽIŠTĚ. Naklopení karoserie: ψ = 2 deg Rozchod kol: t = 1605 mm
PŘÍLOHA I OBSAH 1 Výpočty odpružení...iv 1.1 Zdvih kola při naklopení karoserie o...iv 1. Hmotnosti a těžiště...iv 1.3 Tuhost pružin...vi 1.4 Klopení karoserie... VIII 1.4.1 Klopné tuhosti pružin...ix
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VícePevnostní výpočet čelního soukolí s přímými evolventními symetrickými zuby pomocí MKP
Pevnostní výpočet čelního soukolí s přímými evolventními symetrickými zuby pomocí MKP vypracoval: Martin Kopecký vedoucí práce: Ing. Martin Vrbka, Ph.D. Obor Aplikovaná mechanika Specializace Počítačová
VíceCzech Raildays 2010 MODIFIKACE OZUBENÍ
MODIFIKACE OZUBENÍ Milan Doležal Martin Sychrovský - DŮVODY KE STANOVENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝHODY MODIFIKACÍ - PROVEDENÍ MODIFIKACÍ OZUBENÍ - VÝPOČET MODIFIKACÍ OZUBENÍ - EXPERIMENTÁLNÍ OVĚŘOVÁNÍ PARAMETRŮ
VíceVerifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu čelní a kuželové převodovky
Katedra částí a mechanismů strojů Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava 708 33 Ostrava- Poruba, tř. 7.listopadu Verifikace výpočtových metod životnosti ozubení, hřídelů a ložisek na příkladu
VícePoděkování. Na závěr děkuji svým rodičům i přátelům za podporu po celou dobu mého dosavadního studia. - II -
Prohlášení Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci s názvem: Návrh pohonu a konstrukce vytahovacích schodů pro průmyslovou halu vypracoval samostatně pod vedením Ing. Jaroslava Křičky, Ph.D., s použitím
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceVYSOKÉ U ENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UENÍ TECHNICKÉ V BRN BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VícePŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY
PŘEVODY S OZUBENÝMI KOLY Vysoká škola technická a ekonomická v Českých Budějovicích Institute of Technology And Business In České Budějovice Tento učební materiál vznikl v rámci projektu "Integrace a podpora
VíceČást 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník
Část 5.9 Spřažený požárně chráněný ocelobetonový nosník P. Schaumann, T. Trautmann University of Hannover J. Žižka České vysoké učení technické v Praze 1 ZADÁNÍ V příkladě je posouzen spřažený ocelobetonový
VíceStřední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
VícePOJEZDOVÝ MECHANISMUS JEŘÁBOVÉ KOČKY NOSNOST 32 T
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky.
21A412: Optimalizace geometrických parametrů a pevnostních výpočtů ozubených kol automobilních převodovek zahrnující reálné provozní podmínky. Popis aktivity: Zpracování výsledků rozborů geometrických
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INTSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Více1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185
Stručný obsah Předmluva xvii Část 1 Základy konstruování 2 1 Úvod do konstruování 3 2 Statistické zpracování dat 37 3 Volba materiálu 75 4 Analýza zatížení a napětí 119 5 Analýza deformací 185 Část 2 Porušování
VíceFakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ strojní součásti. Přednáška 3
Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování KONSTUOVÁNÍ STOJŮ strojní součásti Přednáška 3 Poškozování při cyklickém zatěžování http://technology.open.ac.uk/ iniciace trhliny Engineers
VíceNAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT
Φd Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 8. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA KRUT NAMÁHÁNÍ NA KRUT KRUT KRUHOVÝCH PRŮŘEZŮ Součást je namáhána na krut
VíceČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ Návrh pohonu 2-hřídelové drtičky odpadu Design of a Drive Unit for Double-roll Waste Shredder Bakalářská práce Studijní program: B2342 TEORETICKÝ ZÁKLAD
VíceBRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu šroubových přímých česlí Design of a Drive Unit for Screw Screens BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Ondřej FEDOR Studijní program: B2342 TEORETICKÝ ZÁKLAD STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VíceŘetězové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceŘemenové převody Zhotoveno ve školním roce: 2011/2012 Jméno zhotovitele: Ing. Hynek Palát
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceÚstav konstruování a částí strojů
Ústav konstruování a částí strojů Návrh pohonu dvouhřídelové drtičky odpadu Design of transmission system for twin shaft shredder BAKALÁŘSKÁ PRÁCE 2017 Milan Radechovský Studijní program: B2342 TEORETICKÝ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceŠroubovaný přípoj konzoly na sloup
Šroubovaný přípoj konzoly na sloup Připojení konzoly IPE 180 na sloup HEA 220 je realizováno šroubovým spojem přes čelní desku. Sloup má v místě přípoje vyztuženou stojinu plechy tloušťky 10mm. Pro sloup
VíceSpoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny. Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR.
Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny JMÉNO PŘEDMĚT Ing. Milan Pilgr, Ph.D. DŘEVĚNÉ KONSTR. TŘÍDA 3. ročník ROK 28 Bibliografická citace: PILGR, M. Dřevěné konstrukce. Spoje se styčníkovými
VíceVODOROVNÝ ŠNEKOVÝ DOPRAVNÍK
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VícePodřezání zubů a korekce ozubení
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
Více14.11 Čelní válcová soukolí se šikmými zuby
Název školy Číslo projektu Autor Název šablony Název DUMu Tematická oblast Předmět Druh učebního materiálu Anotace Vybavení, pomůcky Ověřeno ve výuce dne, třída Střední průmyslová škola strojnická Vsetín
VíceČelní soukolí s přímými zuby
Název a adresa školy: Střední škola průmyslová a umělecká, Opava, příspěvková organizace, Praskova 399/8, Opava, 74601 Název operačního programu: OP Vzdělávání pro konkurenceschopnost, oblast podpory 1.5
VíceIng. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST
Ing. Jan BRANDA PRUŽNOST A PEVNOST Výukový text pro učební obor Technik plynových zařízení Vzdělávací oblast RVP Plynová zařízení a Tepelná technika (mechanika) Pardubice 2013 Aktualizováno: 2015 Použitá
Více7. CVIČENÍ. Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku:
Sedmé cvičení bude vysvětlovat tuto problematiku: Mohrova kružnice pro rovinnou napjatost Kritéria pevnosti (pro rovinnou napjatost) Příklady MOHROVA KRUŽNICE PRO ROVINNOU NAPJATOST Rovinná, neboli dvojosá
Více