POSUDEK SPOLEHLIVOSTI VYBRANÉ OCELOVÉ KONSTRUKCE NUMERICKÝM ŘEŠENÍM
|
|
- Daniela Macháčková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - oruchy - havárie 3.až Dům techniky Ostrava ISBN POSUDEK SPOLEHLIVOSTI VYBRANÉ OCELOVÉ KONSTRUKCE NUMERICKÝM ŘEŠENÍM Petr Janas, Martin Krejsa a Ivan Kološ Abstract The aer briey reviews one of the roosed robabilistic assessment concets. The otential of the roosed concet and of the corresonding software is emhasized. The new edition of the Czech secification for structural design, ČSN (1998), already contains rovisions allowing for alication of robabilistic concet, using criterion P f < P d, where P f is the robability of failure and P d is the target robability defined in secifications. The reliability referring to carrying caacity of a steel beam exosed to an imact is exressed by robability of failure. 1. Úvod Při osuzování solehlivosti konstrukcí je atrná snaha oužívat ve stále větší míře lně ravděodobnostních metod na úkor metod deterministických, i když i tyto metody dle našeho názoru budou hrát stále svou orávněnou úlohu. Plně ravděodobnostní metody jsou schony odstatně věrohodněji a řirozeněji simulovat vstuy mající nezanedbatelný vliv ro osuzování chování stavebního objektu a jeho solehlivosti. Tyto mají totiž většinou do značné míry náhodný charakter, který jediná deterministicky určená rerezentativní hodnota nemůže často lně charakterizovat. Plně ravděodobnostní osuzování solehlivosti stavebních objektů je úloha nelehká nejen z hlediska zajištění souborů otřebných vstuních údajů, ale také z hlediska jejich zracování. Značně se však urychluje a umožňuje rozvojem výočetní techniky. Rozvíjí se celá řada metod uvedených nař. v [10] nebo [11], většinou založených na využití simulační techniky Monte Carlo. Stále větší možnost je věnovaná ůvodní lně ravděodobnostní metodě SBRA ([9] a [10]), která rovněž využívá simulační techniku Monte Carlo. Předložený řísěvek využívá alternativní ostu lně ravděodobnostního výočtu solehlivosti konstrukce namáhané nárazem, využívající římý numerický ravděodobnostní výočet bez využití této simulační techniky. Byl rezentován nař. v [1] a []. Vychází ze základních ojmů a ostuů teorie ravděodobnosti.. Numerické řešení růhybu nosníků a jeho řetvárná energie Při výočtu řetvoření ohýbaného nosného rvku s uvažováním ružno-lastického chování materiálu je nutno vyjádřit závislost mezi naětím a oměrným ružno-lastickým řetvořením. Jedna z alternativ (viz [6] a [7]) vychází z rovnice Ramberg Osgood. Zůsob řevodu lasticitní úlohy na úlohu ružnostní, oužitý v tomto řísěvku, však sleduje záměr zachovat všechny veličiny, jež zůsobují změnu řetvárné vlastnosti nosníku, beze změny. Za neměnné veličiny jsou ovažovány vnější síly, ohybový moment (oř. ostatní vnitřní síly) a růřezové charakteristiky nosníku (locha, moment setrvačnosti, modul růřezu). Petr Janas, Doc. Ing., CSc., Martin Krejsa, Ing., Ph.D., Ivan Kološ, Ing., Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TU Ostrava, Ludvíka Podéště 1875, Ostrava; tel.: , fax: ; etr.janas@vsb.cz, martin.krejsa@vsb.cz, ivan.kolos@vsb.cz.
2 180 Změna řetvárné vlastnosti se vyjádří změnou ohybové tuhosti. V růřezech nosníku, které ůsobí ružně, se onechává skutečná ohybová tuhost růřezu EI a v růřezech lastizujících se zavádí tzv. náhradní ohybová tuhost E*I (viz také [3], [4] a [5]). Vzhledem k výočetní náročnosti osudku solehlivosti, kdy bylo nutno získat velké množství výsledků, které se statisticky zracovaly, byl řijat kromě výše uvedených ředokladů také ředoklad o ideálně ružnolastickém materiálu. To, že racovní diagram materiálu uvažujeme jako ideálně ružnolastický, který má obdobný tvar v tahu i tlaku, úlohu do jisté míry zjednodušuje a umožňuje vyjádřit náhradní ohybovou tuhost růřezu exlicitně. Po rovedení analýzy najatosti růřezu, jenž je vystaven ůsobení ohybového momentu M, lze vyjádřit náhradní ohybovou tuhost E*I jako funkci ohybového momentu M, modulu ružnosti E, meze kluzu σ a vzdálenosti mezi ružnou a lastickou částí růřezu měřenou od neutrální osy y el : ( E * I ) M E y el = (1) σ Výočet vzdálenosti y el se liší odle toho, zda rozhraní mezi ružnou a lastickou částí růřezu leží v ásnici nebo ve stojině. Kritériem ro určení olohy rozhraní y el je velikost ohybového momentu M. Přesáhne-li jeho hodnota hraniční hodnotu M hran určenou odle (), ak leží rozhraní mezi ružnou a lastickou částí růřezu ve stojině a y el se určí odle (3). Je-li M menší než M hran, ak leží rozhraní v ásnici a y el se určí odle (4). ts ts ( h t ) + ( h t ) ( h ) = b M hran σ t 8 4 t () y el = 3 b t t s 3 3M ( h t ) + ( h t ) (ro M M ) 4 σ t s hran (3) 3 σ h 4M σ ( )( ) b ts t h σ h 4M σ b y = cos arccos 3 (4) el σ b ( 4M σ h ) Ve vzorcích () až (4) označují roměnné b, h, t a t s charakteristiky tvaru I-rofilu odle nákresu u grafu na obr.. Hodnoty náhradní ohybové tuhosti lze sestavit do tzv. křivky tuhosti (obr.1), která vyjadřuje závislost ohybové tuhosti na velikosti ohybového momentu M. Z křivky tuhosti je zřejmé, že dokud v růřezu nevznikají nevratné lastické deformace (naětí o celé výšce růřezu je menší než mez kluzu σ ), náhradní ohybová tuhost (E*I) je konstantní a rovná se součinu modulu ružnosti E a momentu setrvačnosti I. Jakmile však dosáhnou krajní vlákna růřezu meze kluzu a v růřezu se začne rozvíjet lastická zóna, náhradní ohybová tuhost klesá. Když je lastická kaacita růřezu vyčerána, vzniká v růřezu lastický kloub a jeho náhradní ohybová tuhost je rovna 0. Při výočtu v tomto E*I [knm ] M [knm] Obr.: Závislost tuhosti I-růřezu na velikosti ohybového momentu M
3 181 konkrétním říadě však nebyl za mezní stav únosnosti, ři němž dochází ke vzniku lastického kloubu, ovažován okamžik, kdy ohybová tuhost dosahuje hodnoty 0, nýbrž byla onechána zanedbatelně malá lastická rezerva ve výši 5% hodnoty tuhosti v ružném stavu EI. Prakticky to tedy znamená, že ohybový moment na nosníku mohl dosáhnout maximálně takové velikosti, ři níž měla náhradní ohybová tuhost velikost 0,05EI. Samotné určení růhybu nosníku v ružnolastickém stavu je rovedeno omocí metody jednotkových sil. Vzhledem k nelinearitě úlohy bylo nutno rovést řešení numericky. Délka nosníku L se nejrve rozdělí na n dostatečně malých částí L i, i = 1...n. Každé části L i je řiřazena odovídající náhradní tuhost (E*I) i, kterou lze odečíst z grafu. Pomocí rinciu virtuálních rací se ak určí růhyb δ x v libovolném místě x nosníku odle vztahu (5) n M m δ = L (5) x i xi ( E * I ) i= 1 Obr.: Křivka závislosti síly F na deformaci δ, která je silou zůsobena. Plocha od křivkou je rovna řetvárné energii. i i kde M i je ohybový moment v části L i nosníku od zatížení, m xi je ohybový moment v části L i nosníku od jednotkové síly ůsobící v místě x, L i je délka části L i nosníku a (E*I) i je náhradní ohybová tuhost části L i nosníku. V daném říadě byl nosník rozdělen na 00 dílků a růhyb se určoval urostřed rozětí. Nosník byl zatěžován urostřed rozětí osamělým břemenem F, jehož hodnota neustále rostla. Zároveň se silou F vzrůstal růhyb δ a jejich vzájemný růst se zastavil ři vyčerání lastické kaacity nejnamáhanějšího růřezu (tzn. náhradní ohybová tuhost v růřezu má hodnotu 0,05EI). Osamělé břemeno dosáhlo své maximální hodnoty F max a tomu odovídá řetvoření δ max (obr.). Celková řetvárná energie U otřebná k dosažení růhybu δ max je rovna loše od křivkou vyjadřující závislost síly F na deformaci δ (viz obr.) a lze ji určit odle (6). Vzhledem k tomu, že máme k disozici ouze funkční hodnoty funkce F (δ), rovedli jsme integraci numericky. δ max U = F ( δ d )δ 0 Graf na obr. byl sestaven s těmito deterministickými vstuními arametry: b=00 mm, h=500 mm, t = 16 mm, t s =10, mm, E=10 GPa, σ =35 MPa, L=6 m, n= Přímý ravděodobnostní výočet Náhodný charakter veličin vstuujících do ravděodobnostního výočtu ři osuzování solehlivostí konstrukcí se často vyjadřuje histogramy vycházejícími z ozorování a měření často i dlouhodobých. Ve vlastním výočtu se ak dostáváme do situace, kdy se jednotlivé náhodné veličiny vzájemně násobí, dělí, sčítají a odčítají, okud nejsou otřebné složitější očetní úkony. Vzniká tedy otřeba očetních oerací s náhodnými veličinami, které jsou vyjádřeny histogramy. Tyto ostuy jsou odrobně osány v [1] a [] a byly oužity ři tvorbě výočetního modulu. 4. Náhodný charakter vstuních veličin a raktický výočet Při řešení dané úlohy ředokládáme, že do výočtu vstuují tyto náhodné veličiny: (6)
4 18 růřezové charakteristiky nosníku, tj. jeho všechny rozměry včetně lochy, růřezového modulu a momentu setrvačnosti mez kluzu oužitého materiálu energie nárazu Jestliže v daném výočtu můžeme ředokládat, že mez kluzu a energie nárazu jsou v daném výočtu charakterizovány vždy jediným histogramem ro danou hodnotu, tak u růřezové charakteristiky to je oněkud složitější. Průřezová locha, moment setrvačnosti, růřezový modul atd. jsou řesnou funkcí geometrických rozměrů. Jsou funkčně závislé na geometrických rozměrech. Průřezové charakteristiky mají tedy náhodný charakter odovídající náhodnému charakteru geometrických rozměrů, vzájemně jsou však závislé. Pravděodobnosti geometrických rozměrů rofilu odovídají ravděodobnosti ro lochu, moment setrvačnosti a růřezový modul. Takovéto náhodné veličiny by do ravděodobnostního výočtu měly vstuovat vzájemně vázaně a ne jako nezávislé vzájemně izolované náhodné veličiny. Lze-li neřesnost rofilu charakterizovat jedinou relativní délkovou chybou rofilu ε (viz [1] nebo [8]), ak řibližně latí: l var = l N (1-ε) (7) A var = A N (1-ε) = A N (1 - ε), (8) W var = W N (1-3ε), (9) I var = I N (1-4ε) (10) kde l var, A var, W var, I var jsou roměnné variabilní hodnoty délkového rozměru, růřezové lochy, růřezového modulu a momentu setrvačnosti, l N, A N, W N, a I N jsou charakteristické hodnoty těchto veličin. Má-li každá v úvahu řicházející hodnota ε svou ravděodobnost, mají stejnou ravděodobnost hodnoty l varo, A var, W var, I var určené s touto relativní chybou. Vstuují-li do ravděodobnostního výočtu všechny tyto hodnoty, ak se (odovídající vzájemně funkčně závislé hodnoty) volí se stejnou ravděodobností. Tento ostu, který se oužil i v dané úloze, je srávný a řitom snižuje očet oerací ři ravděodobnostním výočtu, neboť funkčně závislé hodnoty se volí vždy současně. 5. Přetvárná energie rázově zatíženého nosníku Jako náhodně roměnné veličiny byly zavedeny b, h, t, t s a σ. Charakteristiky tvaru růřezu b, h, t, t s se však neměnily vzájemně nezávisle, nýbrž závisle. Nař. náhodně roměnná b var se určila odle ředisu b var =b(1-ε), který byl analogicky oužit na zbylé roměnné h, t, t s. Význam b var (h var, t,var, t s,var ) a ε je stejný jako u vztahů (7) až (10). Klesla-li tedy nař. šířka b na 95% své ůvodní hodnoty, oklesly na 95% své ůvodní hodnoty také ostatní rozměry. Mez kluzu σ byla ak roměnnou zcela nezávislou. Každá náhodně roměnná se ve výočtu vyskytuje s určitou ravděodobností danou histogramem četnosti. Pro všechny jejich možné hodnoty se řetvárná energie vyočte ostuem dle kaitoly. 6. Funkce solehlivosti nosníku namáhaného nárazem Jako vhodný říklad na ukázku ravděodobnostního osudku ocelového nosníku, který je namáhán nárazem, může osloužit svařovaný ocelový nosník růřezu I, který je součástí těžní věže uhelného dolu. Klec tohoto výtahového systému má hmotnost m=50 kg a ohybuje se rychlostí v=3 m.s -1. V říadě selhání klece slouží osuzovaný nosník jako zarážka, která absorbuje kinetickou energii klece a u níž se o tomto zatížení nárazem ředokládá výměna.
5 183 Funkce solehlivosti, omocí níž bude roveden osudek solehlivosti má tvar: SF = U W (11) kde U je odolnost konstrukce (řetvárná energie nosníku) a W účinek zatížení (kinetická energie nárazu), která již byla určena v ředchozím oddíle. Kinetickou energii nárazu W lze určit s oužitím následujícího vztahu: m. v W =. Wvar (1) kde W var je koeficient (rerezentovaný useknutým histogramem s normálním rozdělením +/- 5%), který vyjadřuje roměnnost nárazu. Posudek solehlivosti konstrukce byl roveden určením ravděodobnosti oruchy P f a jejím orovnáním s návrhovou ravděodobností P d, danou normou ČSN Vlastní výočet ravděodobnosti P f byl roveden alikačním rogramem, jehož výstu se vstuními údaji, výsledným grafem funkce solehlivosti a vyočtenou ravděodobností oruchy je uveden na obr.3. Obr.3: Výsledná hodnota ravděodobnosti P f a histogram funkce solehlivosti SF Výsledná ravděodobnosti zadaného nosníku, který je namáhán nárazem tedy činí P f = 0, , což dle ČSN odovídá obvyklé úrovni solehlivosti konstrukce. 7. Závěr Při římém ravděodobnostním výočtu se náhodné veličiny negenerují náhodně, do výočtu vstuují deterministicky, římo dle zadaného algoritmu. Výsledek řitom může být kvalitativně stejný jako u metody Monte Carlo, nař. histogram hledané funkce. Při stejných vstuních histogramech, ři stejné funkci a ři stejné volbě intervalů vstuních veličin, tj. ři stejném očtu oerací P je u římého výočtu ravděodobnosti výsledek
6 184 vždy stejný. U metody Monte Carlo se bude výsledek ři stejných vstuech, stejné funkci i ři stejném očtu simulací zravidla oněkud lišit, neboť generované vstuní veličiny nebudou okaždé stejné, jsou vybrány náhodně a očet simulací je rakticky vždy konečný. Přímý ravděodobnostní výočet solehlivosti konstrukce je nutno cháat jako alternativu simulační techniky Monte Carlo oužívané v metodě SBRA. Oznámení Přísěvek byl vyracován v rámci řešení rojektu GA ČR 103/01/1410 a 105/01/0783. Literatura [1] Janas, P., Krejsa, M.: Numerický výočet ravděodobnosti užitím useknutých histogramů ři osuzování solehlivosti konstrukcí, sborník vědeckých rací FAST VŠB-TU Ostrava, 00, v tisku. [] Janas, P., Krejsa, M.: Numerický výočet ravděodobnosti užitím useknutých histogramů, sborník III.ročníku celostátní konference Solehlivost konstrukcí, Dům techniky Ostrava, , ISBN [3] Janas, P., Kološ, I.: Stiffness of beam in elasto-lastic state, Advances in Civil Engineering 5 th International Congress, 5.-7 Setember 00, Istanbul, Turkey, ages , ISBN [4] Kološ, I.: Ohybová tuhost I-růřezu v ružnolastickém stavu, sborník 4. odborné konference doktorského studia, února 00, VUT FAST v Brně, str. 55, ISBN [5] Janas, P., Kološ, I.: Ohybová tuhost rutu v ružnolastickém stavu, sborník II.ročníku celostátní konference Solehlivost konstrukcí, Dům techniky Ostrava, , ISBN [6] Krejsa, M., Marek, P.: Posudek solehlivosti ocelového nosníku namáhaného nárazem, sborník konference Dynamika v ozemním stavitelství a doravních konstrukcích a větrné inženýrství, Vyhne, září 000, Slovenská reublika, ISSN X. [7] Krejsa, M., Lokaj, A.: Posouzení nosné ocelové konstrukce vystavené mimořádnému zatížení nárazem omocí simulační metody SBRA, sborník konference Solehlivost a diagnostika v doravě, 1.rosince 000, Univerzita Pardubice, Doravní fakulta Jana Pernera, ISSN: [8] Vokoun, S.: Roztyl geometrických arametrů otevřených válcovaných rofilů, VŠB-TUO, sborník studentských rací 00, SEKCE IV.- Stavební mechanika, str.17-14, ISBN [9] Marek, P., Guštar, M., Anagnos, T.: Simulation-Based Reliability Assessment for Structural Engineers, CRC Press Inc., Boca Raton, ISBN [10] Marek, P., Haldar, A., Guštar, M. Tikalský, P. (editors): Euro-SiBRAM, Mezinárodní kolokvium, Praha, červen 00, ISBN [11] Telý, B., Novák, D.: Solehlivost stavebních konstrukcí, CERM Brno, 1999, ISBN X. [1] Gere, M.: Mechanics of Materials, 5 th edition, 000, ISBN
NUMERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KONSTRUKCE
UERICKÝ VÝPOČET SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ KOSTRUKCE Doc. Ing. Petr Janas, CSc. a Ing. artin Krejsa, Ph.D. Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, Fakulta stavební, Katedra stavební mechaniky, Ludvíka
VíceTéma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 7: Přímý Otimalizovaný Pravděodobnostní Výočet POPV Přednáška z ředmětu: Pravděodobnostní osuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ
Petr Janas, Martin Krejsa 2 NUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ PŘI POSUZOVÁNÍ SPOLEHLIVOSTI KONSTRUKCÍ Abstract The paper reviews briefly one of the proposed probabilistic
VíceVYUŽITÍ NAMĚŘENÝCH HODNOT PŘI ŘEŠENÍ ÚLOH PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
Proceedings of the 6 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 18-19, 2007 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
VícePARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ
PARAMETRICKÁ STUDIE VÝPOČTU KOMBINACE JEDNOKOMPONENTNÍCH ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ Ing. David KUDLÁČEK, Katedra stavební mechaniky, Fakulta stavební, VŠB TUO, Ludvíka Podéště 1875, 708 33 Ostrava Poruba, tel.: 59
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VícePředpjatý beton Přednáška 12
Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od
VíceNUMERICKÝ VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI UŽITÍM USEKNUTÝCH HISTOGRAMŮ
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KOSTRUKCÍ 33 Téma: Cesty k uatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceMETODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2
OHYBOVÁ ÚNOSNOST ŽELEZOBETONOVÉHO MOSTNÍHO PRŮŘEZU METODOU SBRA Miloš Rieger 1, Karel Kubečka 2 Abstrakt The determination of the characteristic value of the plastic bending moment resistance of the roadway
VíceANALÝZA SPOLEHLIVOSTI STATICKY NEURČITÉHO OCELOVÉHO RÁMU PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODOU SBRA
III. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ 51 Téma: Cesty k uplatnění pravděpodobnostního posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí v normativních předpisech a v projekční
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola
VícePOSUDEK PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ NOSNÉ SOUSTAVY S PŘIHLÉDNUTÍM K MONTÁŽNÍM TOLERANCÍM
I. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST ONSTRUCÍ Téma: Rozvoj koncepcí posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí 5..000 Dům techniky Ostrava ISBN 80-0-0- POSUDE PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY OCELOVÉ
Víceþÿ P a r a m e t r i c k é v ý p o t y ú n o s n o s t i þÿ p o u~ i t e l n o s t i py e d p j a t é s ty ea n
DSace VSB-TUO htt://www.dsace.vsb.cz þÿx a d a s t a v e b n í / C i v i l E n g i n e e r i n g S e r i e s þÿx a d a s t a v e b n í. 2 0 1 0, r o. 1 0 / C i v i l E n g i n e e r i n g þÿ P a r a m
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.4 Kristýna VAVRUŠOVÁ 1, Antonín LOKAJ 2 POŽÁRNÍ ODOLNOST DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ
Více23.až Dům techniky Ostrava ISBN
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 5 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 REÁLNÉ PEVNOSTNÍ HODNOTY KONSTRUKČNÍCH OCELÍ A ROZMĚROVÉ
VíceVYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ
VYUŽITÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍ METODY MONTE CARLO V SOUDNÍM INŽENÝRSTVÍ Michal Kořenář 1 Abstrakt Rozvoj výpočetní techniky v poslední době umožnil také rozvoj výpočetních metod, které nejsou založeny na bázi
VíceNárodní informační středisko pro podporu jakosti
Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSÚ mezní stavy únosnosti Obsah: Mezní stavy únosnosti Účinek
VíceVÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
VI. KONFERENCE SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ TÉMA: Od deterministického k pravděpodobnostnímu pojetí inženýrského posudku spolehlivosti konstrukcí 6.4.2005, Dům techniky Ostrava ABSTRACT VÝPOČET PRAVDĚPODOBNOSTI
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
Více7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU
7. Výrobní činnost odniku Ekonomika odniku - 2009 7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7.1. Produkční funkce teoretický základ ekonomiky výroby 7.2. Výrobní kaacita Výrobní činnost je tou činností odniku, která
VíceCvičení 9. Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET. Software FREET Simulace metodou LHS
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 9 Posudek únosnosti ohýbaného prutu metodou LHS v programu FREET Software FREET Simulace metodou LHS
VíceCvičení 3. Posudek únosnosti ohýbaného prutu. Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 3 Posudek únosnosti ohýbaného prutu Software FREET Simulace metodou Monte Carlo Simulace metodou LHS Katedra stavební
Více1.5.2 Mechanická práce II
.5. Mechanická ráce II Předoklady: 50 Př. : Jakou minimální ráci vykonáš ři řemístění bedny o hmotnosti 50 k o odlaze o vzdálenost 5 m. Příklad sočítej dvakrát, jednou zanedbej třecí sílu mezi bednou a
VícePOSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posudek - poruchy - havárie 119 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISN 80-02-01551-7 POSUDEK POLOTUHÝCH STYČNÍKŮ METODOU SRA Abstract Vít
VícePOSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM
POSUDEK SPOLEHLIVOSTI OCELOVÉ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE DLOUHÝCH DŮLNÍCH DĚL PŘÍMÝM DETERMINOVANÝM PRAVDĚPODOBNOSTNÍM VÝPOČTEM Doc. Ing. Petr Janas, CSc. 1, Ing. Martin Krejsa, Ph.D. 2 1 Katedra stavební mechaniky,
Více1 ÚVOD - PRAVDĚPODOBNOST PORUCHY JAKO NÁHODNÁ VELIČINA
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 33 Petr KONEČNÝ PŘESNOST ODHADU PRAVDĚPODOBNOSTI PORUCHY Abstrakt Článek
VíceCvičení 2. Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS.
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 2 Vyjádření náhodně proměnných veličin, Posudek spolehlivosti metodou SBRA, Posudek metodou LHS. Zpracování naměřených dat Tvorba
VíceUniverzita Pardubice FAKULTA CHEMICKO TECHNOLOGICKÁ
Univerzita Pardubice FAKULA CHEMICKO ECHNOLOGICKÁ MEODY S LAENNÍMI PROMĚNNÝMI A KLASIFIKAČNÍ MEODY SEMINÁRNÍ PRÁCE LICENČNÍHO SUDIA Statistické zracování dat ři kontrole jakosti Ing. Karel Dráela, CSc.
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
VíceOPTIMALIZACE VÝPOČTU OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC. Abstract. 1 Úvod V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC
OPTIMALIZACE VÝPOČTU V PROGRAMOVÉM SYSTÉMU PROBCALC OPTIMALIZATION OF CALCULATION IN SOFTWARE PROBCALC Petr Janas 1, Martin Krejsa 2, Vlastimil Krejsa 3 Abstract The paper briefly reviews the proposed
VíceNáhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
VíceMetoda POPV, programový systém
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 4 Metoda POPV, programový systém ProbCalc Princip metody Přímého optimalizovaného pravděpodobnost- ního výpočtu (POPV) Přehled optimalizačních
VíceAnalýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební
stavební obzor 9 10/2014 115 Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FRER doc. Ing. artina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek oisuje exerimentální analýzu hybridních
VíceObr. 1: Řez masivním průřezem z RD zasaženým účinkům požáru
Teorie: Dřevo a materiály na bázi dřeva jsou sloučeninami uhlíku, kyslíku, vodíku a dalších rvků řírodního ůvodu. Jedná se o hořlavé materiály, jejichž hořlavost lze do jisté míry omezit ovrchovou úravou,
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VíceZpůsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost
Zůsobilost Menu: QExert Zůsobilost Modul očítá na základě dat a zadaných secifikačních mezí hodnoty různých indexů zůsobilosti (caability index, ) a výkonnosti (erformance index, ). Dále jsou vyočítány
VíceŘešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině
Dokument č. SX03a-CZ-EU Strana z 5 EN 993--8, EN993-- Přiravil Abdul Malik Datum únor 005 Zkontroloval Edurne Nunez Datum sren 005 Řešený říklad: Příoj nosníku na slou deskou na stojině Tento říklad uvádí
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
Vícemůžeme toto číslo považovat za pravděpodobnost jevu A.
RAVDĚODOBNOST - matematická discilína, která se zabývá studiem zákonitostí, jimiž se řídí hromadné náhodné jevy - vytváří ravděodobnostní modely, omocí nichž se snaží ostihnout náhodné rocesy. Náhodné
VíceSystémové struktury - základní formy spojování systémů
Systémové struktury - základní formy sojování systémů Základní informace Při řešení ať již analytických nebo syntetických úloh se zravidla setkáváme s komlikovanými systémovými strukturami. Tato lekce
VícePokud světlo prochází prostředím, pak v důsledku elektromagnetické interakce s částicemi obsaženými
1 Pracovní úkoly 1. Změřte závislost indexu lomu vzduchu na tlaku n(). 2. Závislost n() zracujte graficky. Vyneste také závislost závislost vlnové délky sodíkové čáry na indexu lomu vzduchu λ(n). Proveďte
VíceTéma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 1: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
Více3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody
3. Metody s latentními roměnnými a klasifikační metody Otázka č. Vyočtěte algoritmem IPALS. latentní roměnnou z matice A[řádek,slouec]: A[,]=, A[,]=, A[3,]=3, A[,]=, A[,]=, A[3,]=0, A[,3]=6, A[,3]=4, A[3,3]=.
VíceCvičení 8. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia obor Konstrukce staveb Cvičení 8 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2007, ročník VII, řada stavební Miloš RIEGER 1 POSOUZENÍ SPOLEHLIVOSTI SPŘAŢENÝCH MOSTŮ NAVRŢENÝCH PODLE EC Abstract
VícePRŮTOK PLYNU OTVOREM
PRŮTOK PLYNU OTVOREM P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Abstrakt Článek se zabývá ověřením oužitelnosti Saint Vénantovavy
VíceTéma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV
Téma 8: Optimalizační techniky v metodě POPV Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola báňská
VíceZákladní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ
Tento materiál vznikl jako součást rojektu, který je solufinancován Evroským sociálním fondem a státním rozočtem ČR. Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ Technická univerzita v Liberci Technologie
VíceNumerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou
Konference ANSYS 2009 Numerické výočty roudění v kanále stálého růřezu ři ucání kanálu válcovou sondou L. Tajč, B. Rudas, a M. Hoznedl ŠKODA POWER a.s., Tylova 1/57, Plzeň, 301 28 michal.hoznedl@skoda.cz
VíceV následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.
8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S
Více2.3.6 Práce plynu. Předpoklady: 2305
.3.6 Práce lynu Předoklady: 305 Děje v lynech nejčastěji zobrazujeme omocí diagramů grafů závislosti tlaku na objemu. Na x-ovou osu vynášíme objem a na y-ovou osu tlak. Př. : Na obrázku je nakreslen diagram
VíceCvičení 2. Posudek spolehlivosti metodou SBRA. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4. ročník bakalářského studia (všechny obory) Cvičení 2 Posudek spolehlivosti metodou SBRA Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Katedra stavební mechaniky Fakulta
Víceuvažujte jen jedno časové období let se stejnou vlhkostí vzduchu v celém období (s výjimkou ztrát, kdy se jedná o vnesení předpětí v 5 dnech)
Předjatý beton Postu Vzhledem k tomu, že jsme ještě vše nerobrali, můžete zatím sočítat toto (ne nutně v tomto ořadí): růřezové charakteristiky, vlastnosti materiálů všechny ztráty ředětí krátkodobé i
VíceNelineární model pneumatického pohonu
XXVI. SR '1 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, ril 6-7, 1 Paer 48 Nelineární model neumatického ohonu NOSKIEVIČ, Petr Doc.,Ing., CSc., Katedra TŘ-35, VŠ-TU Ostrava, 17. listoadu, Ostrava - Poruba,
VícePARALELNÍ PROCESY A PROGRAMOVÁNÍ
PARALELNÍ PROCESY A PROGRAMOVÁNÍ 6 Analýza složitosti algoritmů - cena, ráce a efektivita Ing. Michal Bližňák, Ph.D. Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční odory Evroského sociálního fondu
VíceDynamické programování
ALG Dynamické rogramování Nejdelší rostoucí odoslounost Otimální ořadí násobení matic Nejdelší rostoucí odoslounost Z dané oslounosti vyberte co nejdelší rostoucí odoslounost. 5 4 9 5 8 6 7 Řešení: 4 5
VíceSměrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy
Směrová kalibrace ětiotvorové kuželové sondy Matějka Milan Ing., Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze, Technická 4, 166 07 Praha 6, milan.matejka@fs.cvut.cz Abstrakt: The
VíceCVIČENÍ Z ELEKTRONIKY
Střední růmyslová škola elektrotechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKRONIKY Harmonická analýza Příjmení : Česák Číslo úlohy : Jméno : Petr Datum zadání :.1.97 Školní rok : 1997/98 Datum odevzdání : 11.1.97
VíceZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
VíceVÝPOČET ÚNOSNOSTI ZDĚNÉHO PILÍŘE ZESÍLENÉHO OCELOVOU BANDÁŽÍ POMOCÍ METODY SBRA
IV. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Posdek - porchy - havárie 39 23.až 24.4.2003 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01551-7 VÝPOČET ÚNOSNOSTI ZDĚNÉHO PILÍŘE ZESÍLENÉHO OCELOVOU
VíceÚloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat
Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného lynu - statistické zracování dat Teorie Tam, kde se racuje se stlačenými lyny, je možné ozorovat zajímavý jev. Jestliže se do nádoby, kde je
VíceŘešený příklad: Spřažená stropní deska
Dokument: SX009a-CZ-EU Strana 1 z 1 Název Řešený říklad: Sřažená stroní deska Eurokód EN 1994-1-1, EN 199-1-, EN 199-1-1 & EN 199-1-1 Vyracoval Jonas Gozzi Datum březen 005 Kontroloval Bernt Johansson
VíceSpojitá náhodná veličina
Lekce 3 Sojitá náhodná veličina Příad sojité náhodné veličiny je komlikovanější, než je tomu u veličiny diskrétní Je to dáno ředevším tím, že jednotková ravděodobnost jistého jevu se rozkládá mezi nekonečně
VíceZávislost indexů C p,c pk na způsobu výpočtu směrodatné odchylky
Závislost indexů C,C na zůsobu výočtu směrodatné odchyly Ing. Renata Przeczová atedra ontroly a řízení jaosti, VŠB-TU Ostrava, FMMI Podni, terý chce usět v dnešní onurenci, musí neustále reagovat na měnící
VíceVýpo ty Výpo et hmotnostní koncentrace zne ující látky ,
"Zracováno odle Skácel F. - Tekáč.: Podklady ro Ministerstvo životního rostředí k rovádění Protokolu o PRTR - řehled etod ěření a identifikace látek sledovaných odle Protokolu o registrech úniků a řenosů
VícePRAVDĚPODOBNOST A STATISTIKA. Metoda momentů Metoda maximální věrohodnosti
SP3 Odhady arametrů PRAVDĚPODOBNOST A STATISTIKA Metoda momentů Metoda maimální věrohodnosti SP3 Odhady arametrů Metoda momentů Vychází se z: - P - ravděodobnostní rostor - X je náhodná roměnná s hustotou
VíceV p-v diagramu je tento proces znázorněn hyperbolou spojující body obou stavů plynu, je to tzv. izoterma :
Jednoduché vratné děje ideálního lynu ) Děj izoter mický ( = ) Za ředokladu konstantní teloty se stavová rovnice ro zadané množství lynu změní na známý zákon Boylův-Mariottův, která říká, že součin tlaku
VíceNavrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
VíceÚvěr a úvěrové výpočty 1
Modely analýzy a syntézy lánů MAF/KIV) Přednáška 8 Úvěr a úvěrové výočty 1 1 Rovnice úvěru V minulých řednáškách byla ro stav dluhu oužívána rovnice 1), kde ředokládáme, že N > : d = a b + = k > N. d./
VíceTéma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí
Téma 10: Spolehlivost a bezpečnost stavebních nosných konstrukcí Přednáška z předmětu: Pravděpodobnostní posuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č.
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2008, ročník VIII, řada stavební článek č. 4 Antonín LOKAJ 1, Kristýna VAVRUŠOVÁ 2 DESTRUKTIVNÍ TESTOVÁNÍ VYBRANÝCH
VíceTéma 2 Simulační metody typu Monte Carlo
Spolehlivost a bezpečnost staveb, 4.ročník bakalářského studia Téma 2 Simulační metody typu Monte Carlo Princip simulačních metod typu Monte Carlo Metoda Simulation Based Reliability Assessment (SBRA)
VíceCvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem
2.5 Příklady 2.5. Desky Příklad : Deska prostě uložená Zadání Posuďte prostě uloženou desku tl. 200 mm na rozpětí 5 m v suchém prostředí. Stálé zatížení je g 7 knm -2, nahodilé q 5 knm -2. Požaduje se
VíceZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ 10. týden doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Ostrava 2013 doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Vysoká škola báňská
VícePRAVDĚPODOBNOSTNÍ PŘÍSTUP K HODNOCENÍ DRÁTKOBETONOVÝCH SMĚSÍ. Petr Janas 1 a Martin Krejsa 2
PAVDĚPODOBNOSTNÍ PŘÍSTUP K HODNOCENÍ DÁTKOBETONOVÝCH SMĚSÍ Petr Janas 1 a Martin Krejsa 2 Abstract The paper reviews briefly one of the propose probabilistic assessment concepts. The potential of the propose
VícePZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun
PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů
VíceProtokol o provedeném měření
Fyzikální laboratoře FLM Protokol o rovedeném měření Název úlohy: Studium harmonického ohybu na ružině Číslo úlohy: A Datum měření: 8. 3. 2010 Jméno a říjmení: Viktor Dlouhý Fakulta mechatroniky TU, I.
VíceLibor Kasl 1, Alois Materna 2
SROVNÁNÍ VÝPOČETNÍCH MODELŮ DESKY VYZTUŽENÉ TRÁMEM Libor Kasl 1, Alois Materna 2 Abstrakt Příspěvek se zabývá modelováním desky vyztužené trámem. Jsou zde srovnány různé výpočetní modely model s prostorovými
VíceSYSTÉM SWITCH-EARTH PRO EFEKTIVNÍ MODELOVÁNÍ ZEMĚTŘESENÍ. Abstrakt. 1 Importance Sampling v metodě SBRA
SYSTÉM SWITCH-EARTH PRO EFEKTIVNÍ MODELOVÁNÍ ZEMĚTŘESENÍ V PROSTŘEDÍ SBRA-IMPORTANCE SAMPLING Pavel Praks 1, Leo Václavek, Radim Briš 3 Abstrakt Náhodný charakter účinků zemětřesení je v metodě SBRA vyjádřen
VíceObr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.
říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním
VícePrůvodní zpráva ke statickému výpočtu
Průvodní zpráva ke statickému výpočtu V následujícím statickém výpočtu jsou navrženy a posouzeny nosné prvky ocelové konstrukce zesílení části stávající stropní konstrukce v 1.a 2. NP objektu ředitelství
VíceAnalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii
KM/GVS Geometrické vidění světa (Design) nalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii Použité značky a symboly R, C, Z obor reálných, komleních, celých čísel geometrický vektor R n aritmetický vektor
VíceIng. Petr Kone Strukturovaný životopis k
Ing. Petr Konečný Strukturovaný životopis k 27.7.2005 Strukturovaný životopis... 1 Základní data... 2 Ukončené vzdělání... 2 Probíhající vzdělání... 2 Odborná aktivita... 2 Anglický jazyk... 3 Ostatní
VíceŘešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce
Dokument: SX045a-CZ-EU Strana 1 z 10 Vyracoval Z. Sokol Datum Leden 006 Kontroloval F. Wald Datum Leden 006 Řešený říklad: Požární návrh chráněného slouu růřezu HEB vystaveného arametrické telotní křivce
Více1 ÚVOD - PRAVDĚPODOBNOST PORUCHY JAKO NÁHODNÁ VELIČINA
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2009, ročník IX, řada stavební článek č.23 Petr KONEČNÝ 1 VLIV POČTU PROMĚNNÝCH NA PŘESNOST ODHADU PRAVDĚPODOBNOSTI
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 20
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 20 Jakub VALIHRACH 1, Petr KONEČNÝ 2 PODMÍNKA UKONČENÍ PRAVDĚPODOBNOSTNÍHO
VíceVYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 2002
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STAVEBNÍ ROZPTYL GEOMETRICKÝCH PARAMETRŮ OTEVŘENÝCH VÁLCOVANÝCH PROFILŮ SVOČ 22 Vypracoval: Stanislav Vokoun Konzultant: Doc. Ing. Petr Janas CSc.
VíceTermodynamické základy ocelářských pochodů
29 3. Termodynamické základy ocelářských ochodů Termodynamika ůvodně vznikla jako vědní discilína zabývající se účinností teelných (arních) strojů. Později byly termodynamické zákony oužity ři studiu chemických
VíceTermodynamika ideálního plynu
Přednáška 5 Termodynamika ideálního lynu 5.1 Základní vztahy ro ideální lyn 5.1.1 nitřní energie ideálního lynu Alikujme nyní oznatky získané v ředchozím textu na nejjednodužší termodynamickou soustavu
VíceSborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební
Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2006, ročník VI, řada stavební Petr JANAS 1, Martin KREJSA 2, Vlastimil KREJSA 3 SOUČASNÉ MOŽNOSTI PŘÍMÉHO DETERMINOVANÉHO
VícePRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ
ODELOVÁNÍ V ECHANICE OSTRAVA, ÚNOR 007 PRAVDĚPODOBNOSTNÍ VÝPOČET ÚNOSNOSTI A PRUŽNÉ DEFORAČNÍ ENERGIE DŮLNÍ OBLOUKOVÉ VÝZTUŽE PROBABILISTIC SOLUTION OF ARCH SUPORTS CARRYING-CAPACITY AND ELASTIC STRAIN
VíceCvičení 5. Posudek metodou POPV. Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení
Spolehlivost a bezpečnost staveb 4. ročník bakalářského studia Cvičení 5 Posudek metodou POPV Prostý nosník vystavený spojitému zatížení Příklady k procvičení Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební,
VíceSylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
VíceZpůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie
Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího
Více