VYSOKÉ UČEÍ TECHICKÉ V BRĚ FAKULTA STAVEBÍ Ústav kovových a dřevěných konstrukcí 7 Brno, Veveří 95 Tel./Fax : 05 494 5 KOVOVÉ KOSTRUKCE Konstrukce průmslových budov STŘEŠÍ KOSTRUKCE - VAZÍKY Brno 00
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 OBSAH PŘEDMLUVA...4. ÚVOD...4. ZÁSADY A KOVECE V TEXTU...4 VAZÍKY.... GEOMETRICKÉ SCHÉMA...7. ZATÍŽEÍ - VAZÍKY V, V...8. ÁVRH A POSOUZEÍ VAZÍK V...9.. HORÍ PÁS... Prut H, H()...... Provoní stav:...... Montážní stav:...... Prut H, H()...... Montážní stav:...4... Prut H, H()...4... Provoní stav:...4... Montážní stav:...5.. SPODÍ PÁS...... Prut S, S()...... Prut S, S(), S, S()...7... Provoní stav:...7... Montážní stav:...7... DIAGOÁLY...8... Prut D, D(), D, D(), D, D()...8...4 VERTIKÁLY...8...4. Prut V, V(), V, V(), V4...8.. PŘÍPOJE POSOUZEÍ MEZÍHO STAVU ÚOSOSTI...9... Dílenské přípoje...9... Přípoj v ulu mei prut H, V, D, H...9... Montážní přípoje...... Přípoj horního pásu, prut H...... Přípoj diagonál D.....4 MEZÍ STAV POUŽITELOSTI.....5 KOSTRUKČÍ ŘEŠEÍ ULOŽEÍ VAZÍKU...4.4 VÝKAZ POLOŽEK...5 SEZAM POUŽITÉ LITERATURY...5 Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 SEZAM OBRÁZKŮ Obr. - Tpický příčný ře halou... Obr. - Geometrické schéma vaníků půdors, ře, pohled...7 Obr. - Statická schémata vaníků...9 Obr. -4 ormálové síl pro kombinaci K...0 Obr. -5 ormálové síl pro kombinaci K...0 Obr. - ormálové síl pro kombinaci K... Obr. -7 Umístění stků na pásech vaníku... Obr. -8 Průře prutů H H()... Obr. -9 Průře prutů H H()... Obr. -0 Montážní stk horního pásu...4 Obr. - Montážní stk dolního pásu... Obr. - Průře prutů S, S()...7 Obr. - Průře prutů S, S(), S, S()...7 Obr. -4 Průře prutů D, D(), D, D(), D, D()...8 Obr. -5 Průře prutů V, V(), V, V(), V4...8 Obr. - Detail dílenského stku V, D...9 Obr. -7 Detail dílenského stku D a H...0 Obr. -8 Detail dílenského stku stčníkový plech pro D...0 Obr. -9 Detail montážního stku, horní pás... Obr. -0 Detail montážního stku H... Obr. - Detail přípoje D... Obr. - Uložení vaníku na sloup...4 SEZAM TABULEK Tabulka - Zatížení a kombinace atížení vaníků V a V...8 Tabulka - Vnitřní síl na prutech... Tabulka - Výka položek pro vaník V...5 Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 4, celkem: 5 PŘEDMLUVA. ÚVOD V předloženém textu je pracována problematika navrhování jednopodlažních ocelových průmslových budov. Text vcháí a respektuje obsah a členění skript []. Vhledem k tomu, že v těchto skriptech jsou aplikován výpočetní postup platné v době jejich vdání, bl tto výpočetní postup nahraen v souladu s metodikou popsanou v platných normách. Konstrukční ásad ůstal v podstatě achován.. ZÁSADY A KOVECE V TEXTU Text od kapitol VAZÍKY je koncipován především jako statický výpočet, opatřený ponámkami. V praxi při sestavování statického výpočtu je již v současnosti používána výpočetní technika, tento přístup ale není v textu použit ejména proto, ab blo možné sledovat praktické sestavování výpočtu a používání podkladů. Při sestavování statického výpočtu je vhodné, ab: hala (obecně jakýkoliv objekt) bla ročleněn na jednotlivé části (obecně na kapitol), např. tak, jak je uvedeno v dalším textu a konstrukce bla počítána tak, že nejprve budou navržen a posouen t části, které budou naposled montován. V jednotlivých kapitolách bl dodržována posloupnost jednotlivých kroků (obecně odstavců). Vžd b se nejprve měl pracovat odstavec, ve kterém bude sestaveno geometrické schéma počítané části. V druhém odstavci b mělo být popsáno a kvantifikováno atížení, které bude na počítanou část působit. Ve třetím odstavci pak bývá provedeno navržení a posouení profilů a přípojů. Přitom obsah jednotlivých odstavců le naplnit následovně: Geometrické schéma. Vnést, popsat a akótovat půdorsnou osnovu objektu. Vkreslit, popsat a akótovat tvar počítané části - půdors a ře, (detail se obvkle v tomto odstavci neřeší). Zatížení Vpsat atížení v členění na stálá, nahodilá, charakteristická (normová), návrhová (výpočtová) Stanovit velikost atížení Pokud je to možné a přehledné, určit de i nejnepřínivější kombinace atížení ávrh a posouení Pro každou dílčí část je obvkle vžadováno:. stanovení výpočtových modelů (statických schémat), nich pak je možná. kvantifikace velikosti vnitřních účinků (sil a momentů), obvkle s použitím pružnostního výpočtu nebo při splnění požadovaných podmínek s použitím plasticitního výpočtu;. na ákladě těchto účinků a konstrukčních požadavků je navržen vhodný tp profilu, roměr profilu a materiál profilu..4 ásleduje posudek navrženého profilu:.4. hlediska meních stavů únosnosti, tn. ejména posudk na:.4.. nejnepřínivější kombinace vnitřních sil a momentů,.4.. působu připojení profilu do konstrukce s uvážením vlivu:.4... materiálu připojení a.4... požadovaného konstrukčního řešení přípojů (např. dílenské stk, montážní stk),.4. na mení stav použitelnosti, obvkle je požadováno poue vhodnocení deformací. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 5, celkem: 5 V poslední kapitole je senam použité literatur dle následujícího voru: [] Melcher, Straka KOVOVÉ KOSTRUKCE, konstrukce průmslových budov, Vsoké učení technické v Brně, fakulta stavební, 977 STL [] ČS 7 005:988 ZATÍŽEÍ STAVEBÍCH KOSTRUKCÍ [] ČS 7 40:998 AVRHOVÁÍ OCELOVÝCH KOSTRUKCÍ [4] ČS 0 48:987 VÝKRESY KOVOVÝCH KOSTRUKCÍ [5] Pokud jsou v textu použit vorce nebo citace, je u nich uveden droj a jejich onačení ve droji podle vorů: Fd FFk dle [] (.) Ve voru je uveden příklad ČS 7 40:98 - [], vorec - (.), který je uveden na str. Pevnostní třída šroubu 4. f 40 MPa, f 400 MPa dle [] Tab.4. b ub Ve voru je uveden příklad ČS 7 40:98 - [], údaj Tabulk 4., uvedené na str. 8 V elektronické podobě je vložen k příslušnému odkau tv. křížový odka pro jednodušší vhledání droje senamu použité literatur. V textu používáno několik druhů písma, které mají následující výnam: Times ew Roman CE OBYČEJÉ nebo TUČÉ - nadpis kapitol, nebo nadpis odstavců, takto psaný text se obvkle píše do statického výpočtu; občejné nebo tučné - tímto tpem písma je psán text odstavců, který se obvkle píše do statického výpočtu; kuríva občejná nebo tučná - tímto tpem písma je psán text, které se obvkle nepíše do statického výpočtu; občejné, podtržené modré nebo tučné, podtržené modré - tímto tpem písma je v textu, který se obvkle píše do statického výpočtu, výraněn odka na jiné místo v textu; kuríva občejná, podtržená modrá nebo tučná, podtržená modrá - tímto tpem písma je v textu, který se obvkle nepíše do statického výpočtu, výraněn odka na jiné místo v textu; Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 VAZÍKY Vaník přenáší akce vanic (vanicový sstém) nebo přímo atížení střešním pláštěm (bevanicový sstém) do sloupů. V dále uvedeném případě je uvažované, že vanice jsou uložené na horním páse vaníku. Vaník je modelovaný jako příhradová rovinná konstrukce. Je navržena jako příhradovina s lomeným horním pásem, přímým spodním pásem, výplet je tvořený diagonálami (střídavě sestupnými a vestupnými) a vertikálami. Při rovae o tvarovém uspořádání je možné vít v úvahu: při volbě statického modelu: le uvažovat uložení vaníku na sloup buďto u spodního pasu nebo u horního pasu. Z praktických důvodů je vhodnější alternativa uložení vaníku na sloup tak, že vaník má uložení u horního pásu sníží se tak stavební výška a v neposlední řadě i obestavěný prostor a vtápěný objem; Obr. - Tpický příčný ře halou bude vaník řešený jako prutová soustava se s stčník ideálně kloubovými, tn. a předpokladu, že vnikají poue osové síl, tlakové nebo tahové. Ve skutečnosti jsou prut výpletu (diagonál a vertikál) připojen k průběžným pásům tue (jsou přivařené nebo přišroubované), takže pootočení ve stčníku není možné. K osovým silám tak přistupuje ještě ohb prutů. V praktických případech le takto vniklé účink na konstrukci anedbat poor ale, vhodnocení da le nebo nele tto účink anedbat, musí být provedeno pro každou navrhovanou konstrukci; vaník bude na sloupech uložen kloubově; vaník působí v sstému příčné vab jako příhradová příčel a ajišťuje spolupůsobení hlavních nosných sloupů při přenášení jednotlivých atížení, která na příčnou vabu působí vi Obr. -. Vaník je pak namáhaný statick neurčitými silami X, které vnikají při působení jednotlivých atížení; výška vaníku bude odvoována ropětí vaníku (L), návrh výšk vaníku uprostřed ropětí je reálný v romeí mei L/0 až L/0, přitom je nutné dodržet dostatečnou výšku v uložení vaníku na sloup; pro uspořádání horního pásu: je výhodné kopírovat sklon střech, který bl volený už při návrhu střešního pláště a vanic o velikosti 5%; pro uspořádání spodního pásu: spodní pás b mohl opisovat v podstatě libovolnou otevřenou křivku, praktických důvodů ( výrobní náklad) je možné pás udělat lomený nebo přímý, v dalším je volen přímý pás; výplet příhradovin vaníku: při rovae, jak konstrukčně uspořádat jednotlivá pole je roumné vcháet romístění vanic a požadavku, ab vanice bl uchcen ve stčnících vaníku. Vanice bl navržen po vdálenostech 000 mm, proto délk polí vaníku budou volené stejně; vertikál: nemusí být nutnou součástí výpletu, přesto je konstrukčních důvodů vhodné je v konstrukci vaníku použít, protože budou sloužit k připojení spodních pásů vanic na vaník; diagonál: jsou nutnou součástí výpletu. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 7, celkem: 5. GEOMETRICKÉ schéma Obr. - Geometrické schéma vaníků půdors, ře, pohled Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 8, celkem: 5. Zatížení - vaník V, V Tabulka - Zatížení a kombinace atížení vaníků V a V ZS Stálé G k [k/m] f G d [k/m] hdroiolace 0,*ZŠ 0,*,,0,,44 hdroiolace 0,*ZŠ 0,*, 0,9,08 tepelná iolace,0 k/m; tl. 0 mm *0,*ZŠ,84, 4, 4 tepelná iolace,0 k/m; tl. 0 mm *0,*ZŠ 0,9,4 5 nosná část pláště - trapéový plech 0,*ZŠ,5,,7 nosná část pláště - trapéový plech 0,*ZŠ 0,9,40 7 vlastní tíha vanice (0,87/) k/m*zš,5,, 8 vlastní tíha vanice (0,87/) k/m*zš 0,9,0 9 odhad vlastní tíh vaníku a tužidel 0, k/m*zš,40,,4 0 odhad vlastní tíh vaníku a tužidel 0, k/m*zš 0,9, ZS nahodilé plný sníh s n s 0 *µ s *κ*zš0,5*,0*,0*zš κ pro normovou tíhu astřešení (0,+0,+0,+0,0+0,0,85 k/m) je κ cca,0 µ s pro sklon střech 5% je,0 Q k f Q d [k/m] [k/m],,4 8,90 sníh na polovně střech (jednostranný sníh),,4 8,90 vítr w n w 0 *κ w *C w *ZŠ0,55*,*(-0,8)*ZŠ výška h nad terénem cca m; šířka objektu b cca 9 m h/b/90,84 C w C e -0,8; terén tpu A -5,97, -7, 4 osamělé břemeno (OB),00 k,,0 k kombinace atížení - charaktristické ( normové) atížení č. ZS stádium F k [k/m] K ZS; ZS8; ZS0; ZS montáž -0,8 K ZS; ZS; ZS5; ZS7; ZS9; ZS provo,5 K a vaníku leva: ZS; ZS; ZS5; ZS7; ZS9; ZS provo,5 a vaníku prava: ZS; ZS; ZS5; ZS7; ZS9 provo 0,5 kombinace atížení - návrhové (výpočtové) atížení č. ZS stádium F d [k/m] K ZS; ZS8; ZS0; ZS montáž -,5 K ZS; ZS; ZS5; ZS7; ZS9; ZS provo 0,57 K a vaníku leva: ZS; ZS; ZS5; ZS7; ZS9; ZS provo 0,57 a vaníku prava: ZS; ZS; ZS5; ZS7; ZS9 provo,7 Ponámk: Pon. ) Pro sestavení kombinací atížení bl použitý postup dle [], Změna a 8/99, čl. 54B, odstavec a). Pon. ) Svislé osamělé břemeno (OB) neblo do kombinace uvažované, protože jeho vliv v kombinaci b neajistil vnik extrémů vnitřních sil ejména proto, že pro dvě nahodilá atížení bude použitý součinitel kombinace ψ 0,9 pro každé nahodilých atížení, která mohou působit neávisle na sobě. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 9, celkem: 5. ávrh a posouení vaník V avržen a posouen b měl být všechn tp vaníků v řešeném případě ted vaník V, vaník V, vaník V. Dále uvedený postup pro vaník V b bl použitý i pro ostatní vaník. áhradní stčníková břemena pro kombinaci návrhového atížení v montážním stavu (K) P Fd a,5,84 k; P Fd a,5 7,8 k. áhradní stčníková břemena pro kombinaci návrhového atížení v provoním stavu (K, K) P Fd a 0,57 0,85 k; P Fd a 0,57,7 k; P Fd a 0,57 +,7 48, k P4 Fd a,7 5,0 k; ( ) ; P5 Fd a,7 7,5 k; Statická schémata pro nejnepřínivější kombinace atížení jsou uvedena na obráku Obr. -. Obr. - Statická schémata vaníků Řešení osových sil pro výše uvedená statická schémata blo provedeno grafick stčníkovou metodou (Cremonův obraec), v současnosti tato metoda již není příliš používaná. Přednost jednonačně dostává počítačová podpora a používají se nejrůnější program na řešení vnitřních sil a momentů. Přesto je nutné nát princip řešení vnitřních sil i jinými metodami, např. stčníkovou metodou, ab blo možné výstup počítačových programů překontrolovat. Další možnost kontrol posktuje průsečná metoda. Cremonov obrace a vnitřní síl v prutech, uspořádané do tabulk, jsou níže. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 0, celkem: 5 Obr. -4 ormálové síl pro kombinaci K Obr. -5 ormálové síl pro kombinaci K Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 K (montáž) Obr. - ormálové síl pro kombinaci K K (provo) Tabulka - Vnitřní síl na prutech K (provo) Prut Rohoduje síla Ponámk [k] [k] [k] [k] H 9,58 (tah) 4,7 (tlak) 0,79 (tlak) 4,7 (tlak) H() 5,7 (tlak) H 9,58 (tah) 4,7 (tlak) 0,79 (tlak) 4,7 (tlak) H() 5,7 (tlak) H 4,4 (tah) 70,74 (tlak) 90,5 (tlak) 70,74 (tlak) H() 90,5 (tlak) S; S() 0 0 0 0 Prut bude použit konstr. důvodů (k.d.) S 4,89 (tlak) 5,4 (tah) 95,4(tah) 4,89 (tlak) S() 57,7 (tah) 5,4 (tah) S 4,89 (tlak) 5,4 (tah) 95,4(tah) 4,89 (tlak) S() 57,7 (tah) 5,4 (tah) D 4,45 (tlak) 7,75 (tah) 40,8 (tah) 4,45 (tlak) D() 9,9 (tah) 7,75 (tah) D 7,5 (tah) 40,7 (tlak) 08,48 (tlak) 40,7 (tlak) D(),0 (tlak) D,8 (tlak),5 (tah),4 (tlak),4 (tlak) D() 40,4 (tah) 40,4 (tah) V; V() 0 0 0 0 Prut je součástí sloupu V 7,8 (tah),7 (tlak),7 (tlak),7 (tlak) V() 5,0 (tlak) V; V() 0 0 0 0 Prut bude použit k.d. V4,07 (tah) 4,8 (tlak) 9,4 (tlak) 4,8 (tlak) R a,04 85, 5,0 R b,04 85, 5,0 Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 Jednotlivé prut, přípoje prutů ve stčnících a stk vaníku je nutné nadimenovat na síl odpovídající nejnepřínivější kombinaci návrhových atížení. Prut vaníku budou posuované na centrický tah nebo tlak.pokud se vsktne namáhání prutu ohbem, např. při mimostčníkovém atížení pásových prutů vaníku nebo vlivem excentrického připojení či odstupňování průřeu, je třeba posoudit takový prut na kombinaci osové síl a ohbového momentu. Osové síl jsou uveden v Tabulka -. Všechn prut výpletu jsou přivařen koutovými svar na stčníkový plech, poue v poli s montážním stkem je diagonála připojena ke stčníkovému plechu pomocí šroubů. Montážní stk, které je nutné přepravních důvodů navrhnout a konstruovat (důvod maximální možný roměr a/nebo maximální možná váha), jsou šroubované. V dále uvedeném případě bl uvažovaný jako omeující parametr maximální délkový roměr do 4 m. Skladba vaníku a umístění stků jsou patrné Obr. -7... Horní pás... Prut H, H() avržen profil L 0x0/ (S5): A 4900 mm ;i,4 mm; i,4 mm; ξ... Provoní stav: Zatížení pro provoní stav Obr. -7 Umístění stků na pásech vaníku Obr. -8 Průře prutů H H() 70,74 k (tlak), Sd,H Sd,H() Zatřídění průřeu h t 0 0 < 0 ε 0 0 třída.... L Štíhlost při rovinném vbočení je pro vpěr kolmo k ose... L Štíhlost prutu λ λ L i L i cr, cr, 004,4 004,4 95,7 48,9 cr, cr, 004 mm, 004 mm. dle [] čl. C. rohodujeλ 95, 7 dle [] (.57) E 0 0 srovnávací štíhlost λ π π 9, 9 ; dle [] (.58) f 5 poměrná štíhlost λ ( λ λ ) 95,7 9,9, 0 β. ; pro průře. tříd je A Hodnotu součinitele vpěrnosti χ min le pro křivku c ( pro válcované nosník, α 0, 49 ) určit pro λ dle příloh E, nebo následujících vorců : [ +α ( λ 0, ) + λ ] 0,5 + 0,49 (,0 0,) [ +,0 ], φ 0,5 dle [] (.5) Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 χ φ + φ λ,+,,0 0,5 ávrhová vpěrná únosnost: χmin βa A f 0,5 4900 5 b,rd 50,0 0 > Sd,H,H() 70,74 k dle [] (.55b),5 M Prut H, H() v provoním stadiu vhoví na vpěrný tlak.... Montážní stav: Zatížení pro montážní stav Sd,H Sd,H() 4,4 k (tah). A f 4900 5 t,rd pl,rd 00, 0 > Sd,H,H() 4,4 k dle [] (.) M0,5 Prut H, H() v montážním stadiu vhoví na tah.... Prut H, H() avržen profil L 40x40/4 (S5): A 750 mm ;i 5,7 mm; i 7,5 mm; ξ... Provoní stav: Zatížení pro provoní stav Obr. -9 Průře prutů H H() 4,7 k (tlak), Sd,H Sd,H() Zatřídění průřeu h t 40 4 0 < 0 ε 0 0 třída.... L Štíhlost při rovinném vbočení je pro vpěr kolmo k ose... L Štíhlost prutu L λ i L λ i cr, cr, 004 7,5 004 5,7 09, 55,9 cr, cr, 004 mm, 004 mm. dle [] čl. C. rohodujeλ 09, dle [] (.57) E 0 0 srovnávací štíhlost λ π π 9, 9 ; dle [] (.58) f 5 poměrná štíhlost λ ( λ λ ) 09, 9,9, β. ; Pro průře. tříd je A Hodnotu součinitele vpěrnosti χ min le pro křivku c ( pro válcované nosník, α 0, 49 ) určit pro λ dle příloh E, nebo následujících vorců : φ 0,5 χ φ + [ +α ( λ 0, ) + λ ] 0,5 [ + 0,49 (, 0,) +, ] φ λ,4+,4,,4 dle [] (.5) 0,45 ávrhová vpěrná únosnost: χmin βa A f 0,45 750 5 b,rd 4,7 0 > Sd,H,H( ) 4,7 k dle [] (.55b) M,5 Prut H, H() v provoním stadiu vhoví na vpěrný tlak. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 4, celkem: 5... Montážní stav: Zatížení pro montážní stav 9,58 k (tah) Sd,H Sd,H() A f 750 5 pl,rd 7, 0 > Sd,H,H( 9,58 k dle [] (.),5 t,rd ) M0 ejvíce namáhaný prut vanice v provoním stadiu vhoví na tah.... Prut H, H() avržen profil L 40x40/4 (S5):... Provoní stav: Zatížení pro provoní stav 4,7 k (tlak), Sd,H Sd,H() Jak je patrné Obr. -0 bude na prutu taktéž nutné ajistit odstupňování průřeu v dílenském i v montážním stku. Vlivem odstupňování, tj. měnou poloh těžištní os prutu, dojde ke vniku excentricit e 7,8 mm a tím ke vniku přídavného ohbového momentu vi Obr. -0. Obr. -0 Montážní stk horního pásu Přídavný ohbový moment: M H e 4,7 0 7,8,89 0 mm, e A B Me a,89 0 004,4 Přídavný ohbový moment uprostřed prutu (v bodu ) M A a,4 50 0,95 0 mm, Přídavný ohbový moment v místě odstupňování (v bodu ) M B 500,4 500,57 0 mm, v místě odstupňování průřeu: Vliv vpěru v místě odstupňování průřeu se neprojeví tak výraně jako uprostřed prutu. Při posouení je možné ho anedbat. A 750 mm ;i 7,5 mm; i 5,7 mm;w ~ 88,7 0 mm ξ pl, Zatřídění průřeu h t 40 4 0 < 0 ε 0 0 třída. Pro průře. tříd je β ; Hodnota součinitele vpěrnosti χ, min 0 A Při úvae, da je nutné posuovat při ohbu vliv klopení, je nutné vcháet [], čl..8..: - průře není tuhý v kroucení je nutné jít na další podmínku - průře je ohýbaný v hlavní rovině menší tuhosti průřeu není nutné uvažovat vliv klopení Posudek na spolupůsobení tlaku a ohbu dle [], čl..8.4. k,5 na stranu bepečnou; není uvažované skutečné konstrukční uspořádání pásu, který působí jako průběžný prut, v modelu je přijaté jednodušení, že se jedná o jednotlivé prut, kloubově připojené ve stčnících. k M Sd,Sd, M M 4,7 0,5,5,57 0,5 + + 0,4 + 0,9 0,4,0 χ A f W f 750 5,57 0 5 < min pl, Prut H, H() v provoním stadiu v místě odstupňování průřeu vhoví na interakci tlaku a ohbu. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 5, celkem: 5 uprostřed prutu: (vliv vpěru uprostřed prutu nele při posouení anedbat) A 750 mm ;i 5,7 mm; i 7,5 mm; ξ Zatřídění průřeu h t 40 4 0 < 0 ε 0 0 třída.... L Štíhlost při rovinném vbočení je pro vpěr kolmo k ose... L Štíhlost prutu λ λ L i L i cr, cr, 004 7,5 004 5,7 09, 55,9 cr, cr, 004 mm, 004 mm. dle [] čl. C. rohodujeλ 09, dle [] (.57) E 0 0 srovnávací štíhlost λ π π 9, 9 ; dle [] (.58) f 5 poměrná štíhlost λ ( λ λ ) 09, 9,9, ; Hodnotu součinitele vpěrnosti χ min le pro křivku c ( pro válcované nosník, α 0, 49 ) určit pro λ dle příloh E, nebo následujících vorců : φ 0,5 χ φ + [ +α ( λ 0, ) + λ ] 0,5 [ + 0,49 (, 0,) +, ] φ λ,4+,4, 0,45,4 dle [] (.5) k,5 na stranu bepečnou; není uvažované skutečné konstrukční uspořádání pásu, který působí jako průběžný prut, v modelu je přijaté jednodušení, že se jedná o jednotlivé prut, kloubově připojené ve stčnících. k M Sd,Sd, M M 4,7 0,5,5 0,95 0,5 + + 0,705 + 0, 0,8,0 χ A f W f 0,45 750 5,57 0 5 < min pl, Prut H, H() v provoním stadiu uprostřed prutu vhoví na interakci tlaku a ohbu.... Montážní stav: Zatížení pro montážní stav uprostřed prutu: Přídavný ohbový moment: 9,58 k (tah). Sd,H Sd,H() M e e a 0, 0 004 H e 9,58 0 7,8 0, 0 mm, A B M 77 Přídavný ohbový moment uprostřed prutu (v bodu ) M A a 77 50 0, 0 mm, A f 750 5 Rd t,rd pl,rd 7, 0,5 dle [] (.) M k c,,rd m M, k M0 Wp l, f,5 0 5 Mpl,,Rd,57 0 mm dle [] čl...,5,sd + k M c,,rd k + k M0 0,,57 ~ 0,0; m m m m + m 0 + 0,0 0 + 0,0 + 0 Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 σ M Sd Rd com,ed eff,sd k, M,Sd 9,58 + + Mc,,Rd 7, MSd, t,sd 0, 0 ψ W A 50, 0 σ com com,ed W com 0,,5 0, 50, 0 0,0 < 9,58 0,0 750 0,5 km;,4 7,9 0, MPa; dle [] čl..8. Protože je prut ohýbaný v rovině menší tuhosti, není nutné uvažovat vliv klopení a ohbová únosnost je χ W f LT pl,,0,57 0 5 Mb,Rd, 0 mm, km.,5 M b,rd M eff,sd M..., km > 0,5 km Prut H, H() v montážním stadiu uprostřed prutu vhoví na interakci tahu a ohbu. v místě odstupňování průřeu: Přídavný ohbový moment v místě odstupňování (v bodu ) M B 500 77 500 0,9 0 mm, M m k Rd t,rd pl,rd σ M M W A f c,,rd pl,,rd pl,, M k Sd Rd com,ed eff,sd,sd k, + k M c,,rd k + W k f M0 M0 0,9,57 0,0; m m m 750 5,5 7, 0,5 0 5,5,57 0 mm m + m M,Sd 9,58 + + Mc,,Rd 7, MSd, t,sd 0,9 0 ψ W A 50, 0 σ com com,ed com 0,9,5, 50, 0 0 0,0 < + 0,0 0 + 0,0 + 0 9,58 0,0 750 0,57 km;,4 7,9, MPa; dle [] čl... dle [] čl..8. Protože je prut ohýbaný v rovině menší tuhosti, není nutné uvažovat vliv klopení a ohbová únosnost je χlt Wpl, f,0,57 0 5 M b,rd, 0 mm, km.,5 M b,rd M eff,sd M..., km > 0,57 km Prut H, H() v montážním stadiu v místě odstupňování průřeu vhoví na interakci tlaku a ohbu... Spodní pás... Prut S, S() Tto prut nejsou namáhané osovou silou. Provádějí se však konstrukčních důvodů, např. k ajištění stabilit spodního páasu. Obr. - Montážní stk dolního pásu Prut je připojen přímo ke špičce sloupu tak, ab bl umožněný posuv ve směru ropětí vaníku a tak blo možné pootočení v horním úložném stčníku vaníku. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 7, celkem: 5 Připojení prutů S i S() ke sloupu i ke stčníku vaníku bude šroubované. Doporučená mení štíhlost dle [], Tabulka.0, pro tažené prut a pro statické atížení je λ 400 me. Prut bude navržen na tento požadavek. avržen profil L 80x80/8 (S5): A 0 mm ;i 0,5 mm; i 5, mm; λ L cr, 9000 Lcr, 95 < 400; λ i 0,5 i... Prut S, S(), S, S() avržen profil L 40x40/4 (S5): A 750 mm ;i 5,7 mm; i 7,5 mm; ξ Obr. - Průře prutů S, S() 000 9 < 400. 5, Obr. - Průře prutů S, S(), S, S()... Provoní stav: Doporučená mení štíhlost dle [], Tabulka.0, pro tažené prut a pro statické atížení je λ 400 me. Vaník bude opatřen svislým podélným tužidlem v L/ 8000/, potom štíhlost spodního pasu bude 9000 5,7 8. λ Zatížení pro provoní stav Sd Sd,S Sd,S() Sd,S Sd,S() 5,4 k (tah), A f 750 5 Rd t,rd pl,rd 7, 0 > k M0,5 Sd 5,4 Prut spodního pasu v provoním stadiu vhoví na tah.... Montážní stav: Vliv vpěru uprostřed prutu nele při posouení anedbat. Zatížení pro montážní stav Sd,S Sd,S() Sd,S Sd,S() 4,89 k (tlak), Zatřídění průřeu h t 40 4 0 < 0 ε 0 0 třída β,0 A.... Lcr, 000 mm, Štíhlost při rovinném vbočení je pro vpěr kolmo k ose... L 9000 mm. Štíhlost prutu λ λ L i L i cr, cr, 000 7,5 9000 5,7 09, 8 rohodujeλ ξ 8 ; srovnávací štíhlost λ π E f π 0 0 5 9, 9 ; poměrná štíhlost λ ( λ λ ) 8 9,9, 79 ; Hodnotu součinitele vpěrnosti χ min le pro křivku c ( pro válcované nosník L, α 0, 49 ) určit pro λ dle příloh E, nebo následujících vorců : φ 0,5 χ φ [ +α ( λ 0,) + λ ] 0,5 [ + 0,49 (,79 0,) +,79 ] + φ λ,49+ A f,49,79 0,,49 0, 750 5,5 7,5 0 cr, > b,rd χmin βa M Sd Prut spodního pasu v montážním stadiu vhoví na tlak. 4,89 k Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 8, celkem: 5... DIAGOÁLY... Prut D, D(), D, D(), D, D()... Provoní stav Sd Sd,D Sd,D() 40,7 k (tlak), 7,75 k (tah), Sd Sd,D Sd,D() avržen profil TR 0x5 (S5): A 50 mm ;i i 4, mm; Obr. -4 Průře prutů D, D(), D, D(), D, D() Posouení na tlak: Doporučená mení štíhlost dle [], Tabulka.0, pro tlačené prut a pro statické atížení je λ 00 me. Štíhlost diagonál je pro největší délku diagonál λ 4, 07. Zatřídění průřeu d t 0 5 0,4 < 50 ε 50 50 třída β,0 A.... Lcr, mm, Štíhlost při rovinném vbočení je pro vpěr kolmo k ose... L mm. Lcr, Lcr, E 0 0 λ λ λ 07 ; λ π π 9, 9 ; i i 4, f 5 poměrná štíhlost ( λ λ ) 07 9,9, 4 λ ; Hodnotu součinitele vpěrnosti χ min le pro křivku a ( pro trubk válcované a tepla, α 0, ) určit pro λ dle příloh E, nebo následujících vorců : φ 0,5 χ φ+ [ +α ( λ 0,) + λ ] 0,5 [ + 0, (,4 0,) +,4 ] φ λ,4+,4,4 0,57,4 b,rd χmin βa A f M 0,57 50 5,5 77,0 0 > Sd Prut diagonál vhoví na tlak. cr, 40,7 k Posouení na tah: Doporučená mení štíhlost dle [], Tabulka.0, pro tažené prut a pro statické atížení je λ 400 me. Štíhlost diagonál je pro největší délku diagonál λ 4, 07. A f 50 5 Rd t,rd pl,rd 0, 0 > k M0,5 Sd 7,75 Prut diagonál v provoním stadiu vhoví na tah....4 VERTIKÁLY...4. Prut V, V(), V, V(), V4...4.. Provoní stav,7 k (tlak), 7,8 k (tah), Sd Sd,V Sd,V() Sd Sd,V Sd,V() Zatížení pro montážní stav nebude rohodovat, protože všechn diagonál budou jednoho profilu. avržen profil TR 70x5 (S5): A 00 mm ;i i,0 mm; Obr. -5 Průře prutů V, V(), V, V(), V4 Posouení na tlak: Doporučená mení štíhlost dle [], Tabulka.0, pro tlačené prut a pro statické atížení je λ 00 me. Štíhlost vertikál V (pro největší délku vertikál) je λ 50 98. Zatřídění průřeu d t 70 5 4 < 50 ε 50 50 třída β,0 A. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 9, celkem: 5... L Štíhlost vertikál V při rovinném vbočení je pro vpěr kolmo k ose...l L cr, Lcr, 950 E 0 0 λ λ λ 84,8 ; λ π π 9, 9 ; i i f 5 poměrná štíhlost ( λ λ ) 84,8 9,9 0, 90 λ ; cr, cr, 950 mm, 950 mm. Hodnotu součinitele vpěrnosti χ min le pro křivku a ( pro trubk válcované a tepla, α 0, ) určit pro λ dle příloh E, nebo následujících vorců : φ 0,5 χ φ+ [ +α ( λ 0,) + λ ] 0,5 [ + 0, ( 0,90 0,) + 0,90 ] φ λ 0,98+ 0,98 0,9 0,7 0,98 b,rd χmin βa A f M 0,7 00 5,5 5, 0 > Sd Prut vertikál vhoví na tlak.,7 k Posouení na tah: Doporučená mení štíhlost dle [], Tabulka.0, pro tažené prut a pro statické atížení je λ 400 me. Štíhlost vertikál V (pro největší délku vertikál) je λ 50 98. A f 00 5 Rd t,rd pl,rd 08,4 0 > k M0,5 Sd 7,8 Prut vertikál vhoví na tah... Přípoje posouení meního stavu únosnosti Protože vaník má mení roměr větší než jsou přepravní možnosti, nele jej vrobit v celku. Proto bude rodělený na dvě části. Rodělení na montážní celk je patrné Obr. -7. V dalším textu bude posouen poue uel horního pasu u montážního stku. Ostatní přípoje b mohl být řešené obdobně.... Dílenské přípoje... Přípoj v ulu mei prut H, V, D, H Přípoj V a H (H): Mei vertikálou a horním pásem bude tupý oboustranný neabroušený svar be úprav spojovaných ploch. Tento svar bude proveden poue konstrukčních důvodů jako těsnící. Mei vertikálou, diagonálou a stčníkovým plechem bude skupina oboustranných koutových svarů, a mm, l 0 mm, namáhaných tlakovou silou dle [], čl. C..5 o velikosti: Sd,S 00 Posudek svaru není proveden, svar evidentně vhoví. Sd,S 00 4,89 0,4 k. 00 Obr. - Detail dílenského stku V, D Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 0, celkem: 5 Přípoj D a H: Diagonála je připojena oboustranným tupým svarem a musí být připojena na extrémní osovou sílu, tn. na největší sílu v absolutní hodnotě (D40,4 k). Tato síla se roloží na složku kolmou a rovnoběžnou s podélnou osou svaru: 40,4 sin 7,85 4, k, Sd, Sd, 40,4 cos7,85,7 k. Obr. -7 Detail dílenského stku D a H Ponámka: Do složek sil Sd,, Sd, b měl být apočítaný i účinek od vertikál V. S tímto účinkem neblo uvažované, protože jeho velikost oproti síle v diagonále D je nepodstatná. Příčné normálové napětí ve svaru e složk 4, k : σ Sd, L t w + Sd, [ ],8 MPa [ ( 8 50) ] 4, 0 4, 0 ( 8 50) Sd, L t podélné normálové napětí e složk kde A w 8 0 + 8 0 Sd,,7 0 Sd,7 k je σ 5, MPa, A 0, 4900 + 5 0 mm je plocha účinná na smk vniklá řeu - podélné smkové napětí e složk Sd,,7 0 Sd,7 k je τ 7,5 MPa L t 8 0, Av f 0 5 návrhová únosnost průřeu ve smku pro A Av je Vpl,Rd 7,8 0 M0,5 V Sd Sd,,7 0,04 0, pro rovinné namáhání pak platí dle [], čl...8 V V 7,7 pl,rd σ f σ x,ed d pl,rd σ + f,ed d σ f x,ed d σ f,ed σ ; σ,ed σ r, σ ; f d f M0 ; r, x,ed σ 5,,5,8,5 + 5 5 0,85 tupý svar vhoví na tah. d,0, do vorce bude doplněno 0,85; 5,,5,8,5 0 + 0,8 0 0,8 <,0 5 5 0,85 Posouení na tlakovou sílu,4 k není provedeno, svar evidentně vhoví. Přípoj stčníkového plechu pro diagonálu D k prutu H: w Stčníkový plech pro přípoj diagonál musí být připojen na extrém osové síl (D7,5 k tah; D40,7 k tlak). Tto síl se roloží na složku kolmou a rovnoběžnou s podélnou osou svaru: 7,5 sin, 9, k, Sd,,t Sd,,c Sd,,t Sd,,c Obr. -8 Detail dílenského stku stčníkový plech pro D 40,7 sin, 74,8 k, 7,5 cos, 4,8 k, 40,7 cos, 9, k. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5 Pro tahovou sílu: příčné normálové napětí ve svaru e složk 9, k : σ Sd, L t,t w + Sd,, t [ ] 7,4 MPa [ ( 90 4) ] 9, 0 9, 0 ( 90 4) Sd,,t L t w + 90 8 Sd,,t 4,8 0 podélné normálové napětí e složk Sd,, t 4,8 k je σ, MPa, A 4 kde A 4900 + 8 8 4 mm 90 8 je plocha účinná na smk vniklá řeu - Sd,,t 4,8 0 podélné smkové napětí e složk Sd,, t 4,8 k je τ, MPa L t 90 8 Av f 4 5 návrhová únosnost průřeu ve smku pro A Av je Vpl,Rd 750,8 0,5 V Sd σ f σ d V x,ed pl,rd V 4,8 750,8 0,0 0, pro rovinné namáhání pak platí σ + f Sd,,Ed d pl, Rd σ f x,ed d σ f,ed σ ; σ,ed σ r, σ ; f d f M0 ; r, x,ed σ,,5 7,4,5 + 5 5 0,85 tupý svar vhoví na tah Pro tlakovou sílu: příčné normálové napětí ve svaru e složk σ Sd, L t,c w + d w M0,0, do vorce bude doplněno 0,85;,,5 7,4,5 0 + 0,04 0 0,04 <,0 5 5 0,85 Sd,, c 74,8 k [ ] 8, MPa [ ( 90 4) ] 74,8 0 74,8 0 ( 90 4) Sd,,c L t w 90 8 Sd,,c 9, 0 podélné normálové napětí e složk Sd,, c 9, k je σ 8,7 MPa, A 4 kde A 4900 + 8 8 4 mm + 90 8 je plocha účinná na smk vniklá řeu - Sd,,c 9, 0,, c 9, k τ L tw 90 8 podélné smkové napětí e složk Sd je 5,4 MPa Av f 4 5 návrhová únosnost průřeu ve smku pro A Av je Vpl,Rd 750,8 0 M0,5 V Sd Sd,,c 9, 0, 0, pro rovinné namáhání pak platí V V 750,8 pl,rd σ f σ x,ed d pl,rd σ + f σ σ,ed d σ f σ x,ed d σ f ; f f,ed x,ed ;,Ed r, σ d M0 r, σ 8,7,5 5 8,,5 + 5,0 tupý svar vhoví na tlak. d 8,7,5 5,0, do vorce bude doplněno ;,0; 8,,5 0,0+ 0,8 0,04 0,5 <,0 5,0 Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5... Montážní přípoje Obr. -9 Detail montážního stku, horní pás... Přípoj horního pásu, prut H Při návrhu musí být vhodnocen jak montážní tak provoní stav, vžd včetně ohbového momentu, který vniká vlivem odstupňování, tn. měnou poloh těžištní os prutu. Excentricita je 7,8 mm. avrženo x M (5.): Provoní stav: Obr. -0 Detail montážního stku H H 4,7 0 (tlak), M H e 4,7 0 7,8,89 0 mm Podíl tahové síl do šroubu od momentu F e t,sd M e 7,89 0 7 5,5 0 Celková síla ve šroubu FSd Ft,Sd + FSd,H 5,5 4,7 7,7 k výslednicí je tlak, tn. šroub v provoním stavu plní poue stabiliační funkci a vhoví. Montážní stav: H 9,58 0 (tah), Me H e 9,58 0 7,8 0, 0 mm ; Účinek posouvající síl V Sd A B 77 bude anedbaný. Podíl tahové síl do šroubu od momentu F Celková síla ve šroubu F Ft,Sd + FSd,H t,sd M e 9,58 +, Sd 7 0, 0,8 k 7, 0 b d 4 Vliv páčení dle [] (7.7a): t 4, 4, e 4, mm > t( 0 mm) je nutné a 4 uvážit vliv páčení a výšit návrhovou tahovou sílu ve šroubu součinitelem te t 4, 0 p + 0,005 + 0,005, d Celková síla ve šroubu FSd Ft,Sd p,8,,9 k < F t, Rd 48,7 k šroub v montážním stavu vhoví. Ponámka: Z posudku montážního stku v montážním stavu je řejmé, že umístění montážního stku do místa odstupňování průřeu bude klást neobvklé nárok na dimene montážního stku. Vlivem působícího ohbového momentu při nespecifikovaném působu montáže je nutné použít šroub většího průměru, než je nutné pro provoní stav. Jak je řejmé, pokud b se volil takový postup a působ montáže, ab nedošlo k tahovým silám v horním pasu, pak b montážní stk mohl být podstatně subtilnější. Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana:, celkem: 5... Přípoj diagonál D Při návrhu musí být opět vhodnocen jak montážní tak provoní stav. Obr. - Detail přípoje D avrženo 4x M (5.): Provoní stav: D F 40,7 0 F V,Rd V,Sd 0, f ub Mb A 0, 500 0 4, 0,45 e p fub 500 α min ; ; ; min ; ; ; min d d 4 f 0 0 u 8 8 4 0,5 α fu d t,5 0,7 0 8 Fb,Rd 5, 0,45 Mb 4 min(f,rd;fb,rd ) 4 min(4,;5,),4 k > FV, Sd V 40,7 k šroub v provoním stavu vhoví Montážní stav: D F,9 0 < min(f ;F ) 4 min(4,;5,),4 k V,Sd šroub v montážním stavu vhoví 4 V,Rd b, Rd ( 0,7;0,9;,9; ) 0,7..4 Mení stav použitelnosti Kriteriem je vhodnocení deformace (průhbu vaníku) a porovnání s charakteristickou hodnotou. Průhb vaníku od charakteristického atížení nesmí překročit hodnotu L 50 ropětí vaníku. δ L 50 8000 50 7 mm. max Průhb se počítá pro nejnepřínivější kombinaci charakteristických atížení (součinitele atížení se uvažují hodnotou ã f,0 ). V běžných případech průhb vanice (vaníku) bepečně vhoví a můžeme deformaci počítat přibližně s vužitím Steinerov vět. Při přibližném výpočtu deformace pomocí Steinerov vět le postupovat tak, že: vanice (vaník) je nahraena statickým schématem prostého nosníku, atíženého nejnepřínivější kombinací atížení (pro jednodušení le uvažovat, že touto kombinací bude poue spojité rovnoměrné atížení po celé délce vanice) do vorce pro deformaci prostého nosníku, atíženého spojitým rovnoměrný atížením po celé 4 5 gk L délce nosníku ve tvaru ä le dosadit a 84 E I,náhr g charakteristickou hodnotu spojitého rovnoměrného atížení od nejnepřínivější kombinace v /mm, L délku nosníku, tn. ropon vanice v mm, E modul pružnosti oceli v MPa, I,náhr moment setrvačnosti průřeu nosníku v mm 4. Tento moment setrvačnosti le určit pro průře složený poue horního a dolního pasu vanice. Při výpočtu poloh těžišťové os le bepečně dosaovat minimální vdálenost těžišť horního a dolního pasu. I,náhr ~ [ A ( h ) + I ] 750 ( 800 ) Průhb vaníku v provoním stavu 4 9 9 4 ( + 0,008 0 ), 0 mm 4 5 gk L 5,5 8000 δ 7, mm < δ 5 9 max L 50 8000/ 50 7 mm 84 E I 84, 0, 0 vaník vhoví.,náhr Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 4, celkem: 5 Je-li však výška vanice malá nebo atížení vanice mimořádně velké, je nutno posoudit průhb přesnější metodou. Výpočet průhbu pak le provést na ákladě vět o vájemnosti virtuálních prací, n Si Si Li podle vtahu δ, kde E A S i Si L i A i E n i i jsou osové síl působící v jednotlivých prutech od charakteristického atížení (pro nejnepřínivější kombinaci atížení), osové síl od jednotkové síl působící uprostřed ropětí vaníku - počítáme svislý průhb středního stčníku, teoretické délk jednotlivých prutů příhradové soustav, průřeové ploch prutů, modul pružnosti oceli (E0 000 MPa), počet všech prutů příhradové soustav. Výsledná podmínka, která musí být splněna je splněna, pokud bude platit δ δ L 50...5 Konstrukční řešení uložení vaníku max Vaník musí být uložen u horního krajního stčníku kloubově na obou sloupech (u os řad A i B). a Obr. - je uložení vaníku na sloup řešené pomocí úložné patk. Toto řešení připouští natočení v rovině vaníku, tn. uložení plní funkci kloubového uložení. Svislá složka reakce vaníku se přenáší vaníku do sloupu úložnou patkou. Vodorovná složka reakce vaníku se přenáší vaníku do sloupu a naopak (e sloupu do vaníku) v místě úložného stčníku pomocí arážek přivařených pod úložný plech patk. Použité šroub pak budou přenášet svislou tahovou sílu v montážním stavu. Obr. - Uložení vaníku na sloup Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval:
Hala - projekt Pracovní kopie strana: 5, celkem: 5.4 Výka položek Výka položek, uvedený dále, je pracovaný v rosahu obvkle požadovaném v projektu provedení stavb, jak je popsáno v [5] a upřesněno v [7]. V dodavatelské dokumentaci (tn. ve výrobní a montážní dokumentaci) je výka položek naprosto detailní, tn. že se de již neobjevuje položka especifikovaný materiál. V projektu provedení stavb se pod touto položkou uvažuje např. s nepřesností vkáaných roměrů nebo se spojovacím materiálem (svar, šroub) atd. Jednotlivé dílce se vkreslují podle ásad uvedených v [5]. Tabulka - Výka položek pro vaník V Položka Počet kusů v dílci Počet kusů celkem Průře Délka [mm] Jednotková hmotnost [kg/m; kg/m] Hmotnost pro jeden vaník [kg] Jakost mat. Ponámk VAZÍK 4 L0x0x 504 8,47 9, S 5 Horní pás 4 L40x40x4 5508 9,4 4, S 5 Horní pás L40x40x4 000 9,4 8, S 5 Dolní pás 4 4 L80x80x8 500 9, 48, S 5 Dolní pás 5 4 TR0/5 499,9 8, S 5 D 4 TR0/5,9 87,4 S 5 D 7 4 TR0/5,9 87,4 S 5 D 8 4 TR70/5 950 8,00, S 5 V 9 4 TR70/5 00 8,00, S 5 V 0 TR70/5 50 8,00,0 S 5 V4 Meisoučet 8, especifikovaný ~ % 8,0 materiál Celkem 45, 8,4 kg/bm vaníku Ponámk: Pon. ) Vlastní tíha vaníku může být nní upřesněná na ákladě nalosti profilů, jak je uvedeno v příkladu výkau materiálu Pon. ) Odhad vlastní tíh (,40 k/bm včetně tužidel) není nutné upravovat, měna velikosti účinků nebude podstatná. SEZAM POUŽITÉ LITERATURY [] Melcher, Straka KOVOVÉ KOSTRUKCE, Konstrukce průmslových budov, Vsoké učení technické v Brně, fakulta stavební, 977 STL [] ČS 7 005:988 ZATÍŽEÍ STAVEBÍCH KOSTRUKCÍ [] ČS 7 40:998 AVRHOVÁÍ OCELOVÝCH KOSTRUKCÍ, včetně: měna Z: červenec 00; měna Z: květen 00 [4] ČS P EV 99--:994 AVRHOVÁÍ OCELOVÝCH KOSTRUKCÍ Část.: Obecná pravidla a pravidla pro poemní stavb [5] ČS 0 48:987 VÝKRESY KOVOVÝCH KOSTRUKCÍ [] Fuchs, Rec, Šefl Statické hodnot kovových válcovaných průřeů, STL 984 [7] ČS 0 5:997 Technické výkres. Senam položek (ČS ISO 757) Soubor: C:\Vut-Fast\Příprav\C-740\Hala\Pracovní\VAZÍKY-V-0.doc Zpracoval: Ing. Miloslav Veselka Datum tisku: 4. února 00 Kontroloval: