Počítačová dynamika tekutin (CFD) Okrajové podmínky

Podobné dokumenty
Příspěvek do konference STČ 2008: Numerické modelování obtékání profilu NACA 0012 dvěma nemísitelnými tekutinami

NUMERICKÝ VÝPOČET RADIÁLNÍHO VENTILÁTORU V KLIMATIZAČNÍ JEDNOTCE

Studentská tvůrčí činnost D modelování vírových struktur v rozváděcí turbínové lopatkové mříži. David Jícha

Počítačová dynamika tekutin (CFD) Základní rovnice. - laminární tok -

Počítačová dynamika tekutin užitečný nástroj pro inženýry

Počítačová dynamika tekutin (CFD) - úvod -

SVOČ FST Bc. Václav Sláma, Zahradní 861, Strakonice Česká republika

Hydromechanické procesy Obtékání těles

Numerická simulace sdílení tepla v kanálu mezikruhového průřezu

Návrh hydraulického rozváděče a jeho numerické řešení proudění

Počítačová dynamika tekutin (CFD) Řešení rovnic. - metoda konečných objemů -

Počítačová dynamika tekutin (CFD) Turbulence

Vliv úhlu distální anastomózy femoropoplitálního bypassu na proudové charakteristiky v napojení

Proudění Sborník článků z on-line pokračujícího zdroje Transformační technologie.

VLIV KMITÁNÍ TRUBKY NA PŘESTUP TEPLA V KANÁLU MEZIKRUHOVÉHO PRŮŘEZU

OBTÉKÁNÍ AUTA S PŘÍTLAČNÝM KŘÍDLEM VE 2D

Vliv vířivého proudění na přesnost měření průtoku v komínech

Přestup tepla a volná konvekce

Studentská tvůrčí činnost 2009

Proudové pole ve vstupní části aerodynamického tunelu

Václav Uruba home.zcu.cz/~uruba ZČU FSt, KKE Ústav termomechaniky AV ČR, v.v.i., ČVUT v Praze, FS, UK MFF

FLUENT přednášky. Metoda konečných objemů (MKO)

Pokud proudění splňuje všechny výše vypsané atributy, lze o něm prohlásit, že je turbulentní (atributy je třeba znát).

Mechanika tekutin je nauka o rovnováze a makroskopickém pohybu tekutin a o jejich působení na tělesa do ní ponořená či jí obtékaná.

κ ln 9, 793 ρ.u.y B = 1 κ ln f r, (2.2) B = 0 pro k s + < 2, 25, (2.3)

Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby

Proudění vzduchu v chladícím kanálu ventilátoru lokomotivy

CFD. Společnost pro techniku prostředí ve spolupráci s ČVUT v Praze, Fakultou strojní, Ústavem techniky prostředí

MODELOVÁNÍ PŘESTUPU TEPLA VE VÝMĚNÍCÍCH - SBÍRKA PŘÍKLADŮ

ČVUT v Praze Fakulta stavební Katedra Technických zařízení budov. Modelování termohydraulických jevů 3.hodina. Hydraulika. Ing. Michal Kabrhel, Ph.D.

Tvorba výpočtového modelu MKP

INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ

1 POPIS MATEMATICKÉHO MODELU. 1.1 Použitý software FLOW-3D. Vodní nádrže , Brno

Otázky pro Státní závěrečné zkoušky

Výpočet stlačitelného proudění metodou konečných objemů

NUMERICKÝ MODEL NESTACIONÁRNÍHO PŘENOSU TEPLA V PALIVOVÉ TYČI JADERNÉHO REAKTORU VVER 1000 SVOČ FST 2014

FLUENT přednášky. Turbulentní proudění

Numerické řešení transsonického proudění v trysce

Potenciální proudění

Rekonstrukce portálního řečiště v rámci chirurgického řešení pokročilého karcinomu pankreatu experiment na velkém zvířeti (biomechanická část)

MODELOVÁNÍ PROUDĚNÍ VODY V OTEVŘENÝCH KORYTECH

Tomáš Syka Komořanská 3118, Most Česká republika

Buněčné automaty a mřížkové buněčné automaty pro plyny. Larysa Ocheretna

Krevní oběh. Helena Uhrová

Stacionární 2D výpočet účinnosti turbínového jeden a půl stupně

1141 HYA (Hydraulika)

CFD výpočtový model bazénu pro skladování použitého paliva na JE Temelín a jeho validace

Vícefázové reaktory. MÍCHÁNÍ ve vsádkových reaktorech

Parametrizovaná geometrie v COMSOL Multiphysics, verze 3.5a

Numerická simulace přestupu tepla v segmentu výměníku tepla

CFD ANALÝZA CHLAZENÍ MOTORU

Skořepinové konstrukce. tloušťka stěny h a, b, c

Třecí ztráty při proudění v potrubí

PROUDĚNÍ REGULAČNÍ MEZISTĚNOU TURBÍNOVÉHO STUPNĚ PŘI ROTACI OBĚŽNÉHO LOPATKOVÁNÍ. Jaroslav Štěch

5. Stavy hmoty Kapaliny a kapalné krystaly

6. Mechanika kapalin a plynů

Příloha č. 4. Specifikace Aerodynamického tunelu

Numerické řešení 3D proudění lopatkovou mříží

Mechanika tekutin. Tekutiny = plyny a kapaliny

Teoretické otázky z hydromechaniky

Hydromechanické procesy Počítačová dynamika tekutin (CFD) - úvod -

Posouzení vlivu vnitřních svalků na průchodnost přivaděče zhotoveného z polyetylénových trub.

Bc. David Fenderl Západočeská univerzita v Plzni, Univerzitní 8, Plzeň Česká republika

MODELOVÁNÍ OBTÉKÁNÍ DVOU PRAHŮ V KANÁLU S VOLNOU HLADINOU Modelling of flow over two transversal ribs in a channel with free surface

CVIČENÍ č. 7 BERNOULLIHO ROVNICE

DOPRAVNÍ A ZDVIHACÍ STROJE

EXPERIMENTÁLNÍ STUDIUM TOKU MAZIVA V BODOVÉM KONTAKTU Kryštof Dočkal

Propojení matematiky, fyziky a počítačů

LDA MEASUREMENT BEHIND GENERATOR OF ROTATION LDA MĚŘENÍ ZA GENERÁTOREM ROTACE

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební Katedra hydrauliky a hydrologie MAGNUSŮV EFEKT. Semestrální práce

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava řada stavební, ročník 15, číslo 2, rok 2015 článek č.

EXPERIMENTÁLNÍ A NUMERICKÝ VÝZKUM SPALOVACÍ KOMORY

NUMERICKÉ MODELOVÁNÍ ÚČINKŮ ZATÍŽENÍ KONSTRUKCÍ

Proudění viskózní tekutiny. Renata Holubova Viskózní tok, turbulentní proudění, Poiseuillův zákon, Reynoldsovo číslo.

Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil

MECHANIKA KAPALIN A PLYNŮ. Mgr. Jan Ptáčník - GJVJ - Fyzika - Mechanika - 1. ročník

Hydromechanické procesy Turbulence

Autokláv reaktor pro promíchávané vícefázové reakce

38. VZNIK TLAKOVÉ ZTRÁTY PŘI PROUDĚNÍ TEKUTINY Jiří Škorpík

Anemometrie - žhavené senzory

Řešení průtoku vazké stlačitelné tekutiny minikanálem

Mechanika tekutin. Hydrostatika Hydrodynamika

Sborník vědeckých prací Vysoké školy báňské - Technické univerzity Ostrava číslo 1, rok 2010, ročník X, řada stavební článek č. 18

Proudění stlačitelné tekutiny v úzkém kanále 2016 ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STROJNÍ BAKALÁŘSKÁ PRÁCE

Výpočtová studie 2D modelu stroje - Frotor

Momenty setrvačnosti a deviační momenty

CFD simulace vlivu proudění okolního prostředí na lokální odsávání

Mechanika kontinua. Mechanika elastických těles Mechanika kapalin

Příklady z teoretické mechaniky pro domácí počítání

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ. Studijní program: B 2301 Strojní inženýrství Studijní zaměření: Stavba energetických strojů a zařízení

Numerické řešení proudění stupněm experimentální vzduchové turbíny a budících sil na lopatky

Numerické řešení proudění vzduchu v chladicí věži s přirozeným tahem

ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ

OPTIMALIZACE STŘEDOTLAKÉHO DIFUZORU PARNÍ TURBÍNY OPTIMIZATION OF IP DIFFUSER IN THE STEAM TURBINE

NUMERICKÁ SIMULACE PROUDĚNÍ DVOUFÁZOVÉ VLHKÉ PÁRY OHYBEM POTRUBÍ Numerical simulation of two phase wet steam flow in pipeline elbow

Výpočet sedání kruhového základu sila

Sypaná hráz výpočet ustáleného proudění

Mechanika s Inventorem

DEM-CFD studie proudění v sypané výplni. Martin Šourek

Vícefázové reaktory. Probublávaný reaktor plyn kapalina katalyzátor. Zuzana Tomešová

Transkript:

Počítačová dynamika tekutin (CFD) Okrajové podmínky M. Jahoda

Okrajové podmínky 2 Řídí pohyb tekutiny. Jsou požadovány matematickým modelem. Specifikují toky do výpočetní oblasti, např. hmota, hybnost a energie. Oblasti tekutiny a pevných stěn jsou reprezentovány zónami buněk (cells). orifice_plate and orifice_plate-shadow otvor (interior) outlet Hmota a zdroj jsou přiřazené k buňkám. Okraje a vnitřní plochy jsou reprezentovnány stěnami (faces). Okrajová data jsou přidělená ke stěnám. inlet wall fluid (cell zone) příklad: zóny stěn a buněk spojených s tokem v trubce s otvorem (orifice)

Nastavení okrajových podmínek 3 Oblasti (zones) jsou obvykle definovány v preprocesoru, např. v Gambitu. Změny v typu oblasti nastavíme: Define -> Boundary Conditions Změny oblasti: 1. Nastavení oblasti (Zone). 2. Nastavení typu (Type) 3. Upřesnění (Set ). Data okrajových podmínek lze kopírovat (Copy ) Data lze ukládat nebo načítat ze souboru > file write-bc > file read-bc

Vstup/výstup tekutiny 4 Obecné pressure inlet pressure outlet Nestlačitelné tekutiny velocity inlet outflow Stlačitelné tekutiny mass flow inlet pressure far-field Speciální inlet vent outlet vent Základní pravidla pro výběr okrajových podmínek pro vstup/výstup tekutin tekutina buď vstupuje, nebo vystupuje (lepší konvergence) neměly by se vyskytovat velké gradienty ve směru kolmém na vstup/výstup minimalizovat šikmo umístěné buňky v oblasti vstupu/výstupu

Vstup/výstup tekutiny 5

Vstup/výstup tekutiny 6 Momentum Velocity Specification Method Magnitude and Direction Components Magnitude, Normal to Boundary 2D 3D 2D 2D Coordinate System Cartesian (X, Y, Z) Cylindrical (Radial, Tangential, Axial) Local Cylindrical (Radial, Tangential, Axial)

Vstup/výstup tekutiny 7 Momentum Reference Frame Absolute Relative to Adjacent Cell Zone - důležité při modelování rotujících částí (míchadla, čerpadla, ) - pokud se síť netočí jsou výrazy ekvivalentní adjacent = sousedící, přilehlý

Vstup/výstup tekutiny 8 Momentum Turbulence K and Epsilon Intensity and Length Scale Intensity and Viscous Ratio Intensity and Hydraulic Diameter

Vstup/výstup tekutiny 9 Momentum SI jednotky Turbulence K and Epsilon Intensity and Length Scale Intensity and Viscous Ratio Intensity and Hydraulic Diameter Turbulence intenzity 2 3 k I v Lenght Scale turbulentní kinetická energie rychlost tekutiny - fyzikální veličina vztažená k velikosti velkých vírů - nastavení jednotek, např. metry: Define -> Units I je obvykle mezi 1% - 10% - výstup z turbíny: 20% (velká turbulence) - výtok z děrovaného segmentu: 10% - vyvinutý tok trubkou: 5% I = 0,16 Re -0,125 (pro Re=50000 I=0,04) - výstup z turbíny: L = 10% z délky lopatky - výtok z děrovaného segmentu: L = průměr díry - vyvinutý tok trubkou: L = průměr trubky pro stékání po stěně, delta je tloušťka laminární podvrstvy

Vstup/výstup tekutiny 10 Momentum Turbulence K and Epsilon Intensity and Length Scale Intensity and Viscous Ratio Intensity and Hydraulic Diameter Viscous ratio - nastavuje se mezi 1-10

Vstup/výstup tekutiny 11 Momentum Turbulence K and Epsilon Intensity and Length Scale Intensity and Viscous Ratio Intensity and Hydraulic Diameter

Tlakové okrajové podmínky 12 Pressure Inlet Nestlačitelné tekutiny celkový tlak (total) statický tlak (static) Machovo číslo poměr měrných tep.kapacit c p /c v Stlačitelné tekutiny

Tlakové okrajové podmínky 13 Pressure Outlet Musí být užit při Pressure Inlet. Je prezentován jako statický tlak prostředí, do kterého tekutina odchází. Statický tlak je na výstupu konstantní, při silném vírovém proudění se předpokládá rovnovážná distribuce v radiálním směru. Může se vyskytnout zpětný tok: během řešení předpokládá se kolmý k okraji nastavení reálného odhadu zpětného toku zlepšuje konvergenci

Okrajová podmínka Outflow 14 Užití rychlostní tlakové pole nejsou prioritou výpočtu za předpokladu, že je nulový normálový gradient všech veličin na výstupu kromě tlaku Nelze užít se stlačitelnými tekutinami s okrajovou podmínkou Pressure-Inlet pozn. místo Pressure-Inlet lze užít Velocity-Inlet při neustáleném proudění s proměnnou hustotou Nedoporučuje se užít v případě zpětného toku na výstupu při existenci významných gradientů veličin ve směru toku při výskytu ploch ovlivňující tok, např. schod

Ostatní okrajové podmínky 15 Mass flow inlet užití pro stlačitelné tekutiny k popisu hmotnostního toku na vstupu nepoužívá se pro nestlačitelné tekutiny Pressure far field dostupný, když se hustota počítá z rovnice pro ideální plyn používá se k modelování volných proudů, musí být určena hodnota Machova čísla a statického tlaku nelze užít pro nestlačitelné tekutiny Exhaust fan/outlet vent pro výpočet výtoků z ventilátorů a průduchů/ventilů zadává se tlaková ztráta, okolní tlak a teplota Inlet vent, intake fan vstup do průduchu/ventilu a sání do ventilátorů zadává se tlaková ztráta, směr toku, okolní tlak a teplota

Stěnové okrajové podmínky:wall 16 Definuje chování na hranici tekutina-pevná plocha. U viskózních tekutin předpokládá nulovou rychlost u stěny. normálová složka rychlosti je nulová no-slip boundary condition Lze definovat střižné napětí, např. povrchové napětí. Teplotní okrajové podmínky dostupné různé typy může být definován materiál a tloušťka pro výpočty v 1D nebo v tenkých plochách při výpočtu transportu tepla Lze definovat drsnost stěny pro turbulentní tok

Stěnové okrajové podmínky:wall 17 Roughness Height (drsnost) hladká stěna: 0 m (sklo, plast) = základní hodnota ocelová trubka mírně zkorodovaná: 0,3 mm Roughness Constant vyjadřuje typ drsnosti povrchu, např. rez, zrnka písku, základní hodnota je 0,5 (normální stěna, jemný písek ze stejných částic) nízké hodnoty: 0 0,5 vysoké hodnoty 0,5 1 (pletivo, hrubý písek z různých částic)

Stěnové okrajové podmínky (wall) 18 Shear Condition Specified Shear Maragoni Stress

Stěnové okrajové podmínky (wall) 19 Teplotní okrajové podmínky

Symetrické okrajové podmínky 20 Snižuje výpočetní náročnost. Tok tekutiny a geometrie musí být symetrický. normálová složka rychlosti je nulová na rovině symetrie nulové gradienty všech proměnných na rovině symetrie Na rovině symetrie nelze definovat vstupy. Hranice symetrie musí být správně vybrány. roviny symetrie

Osové hranice (axis) 21 Snižuje výpočetní náročnost. Pro 2D se užívá se středová osa (y=0). Pro 3D se může užít plocha. Na rovině symetrie nelze definovat vstupy. osová hranice