MODELOVÁNÍ HŘÍDELOVÉ SOUSTAVY S ČELNÍMI OZUBENÝMI KOLY. Ing. Karel Jiřička ČVUT v Praze, fakulta strojní



Podobné dokumenty
Matematika pro chemické inženýry. Drahoslava Janovská

Vedení tepla v MKP. Konstantní tepelné toky. Analogické úlohám statiky v mechanice kontinua

FAKULTA STAVEBNÍ MATEMATIKA II MODUL 2 STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA

I. Statické elektrické pole ve vakuu

( ) Úloha č. 9. Měření rychlosti zvuku a Poissonovy konstanty

PARAMETRICKÁ STUDIE PRŮBĚHU RYCHLOSTI PROUDĚNÍ V PULTOVÉ DVOUPLÁŠŤOVÉ PROVĚTRÁVANÉ STŘEŠE NA VSTUPNÍ RYCHLOSTI

NEXIS 32 rel Základové patky


2. Matice a determinanty

DOPLŇKOVÉ TEXTY BB01 PAVEL SCHAUER INTERNÍ MATERIÁL FAST VUT V BRNĚ HYDRODYNAMIKA

2.1.2 Jaký náboj projde proudovodičem, klesá-li v něm proud z 18 A na nulu tak, že za každou sekundu klesne hodnota proudu na polovinu?

Mechanismy s konstantním převodem

Možnosti stanovení příčné tuhosti flexi-coil pružin

29. OBJEMY A POVRCHY TĚLES

Kap. 8.2 Lepené spoje

Projekt: Inovace oboru Mechatronik pro Zlínský kraj Registrační číslo: CZ.1.07/1.1.08/

Transformujte diferenciální výraz x f x + y f do polárních souřadnic r a ϕ, které jsou definovány vztahy x = r cos ϕ a y = r sin ϕ.

Pokud není uvedeno jinak, uvedený materiál je z vlastních zdrojů autora

u, v, w nazýváme číslo u.( v w). Chyba! Chybné propojení.,

PRAVDĚPODOBNOST A STATISTIKA

Geometrie. RNDr. Yvetta Bartáková. Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou

9. Úvod do teorie PDR

Měření momentu setrvačnosti z doby kmitu

6. přednáška z předmětu GIS1 Souřadnicové systémy a transformace mezi nimi

Výpočet tepelné ztráty budov

Jazyk matematiky Matematická logika Množinové operace Zobrazení Rozšířená číslená osa

NEXIS 32 rel Generátor fází výstavby TDA mikro

1.4.5 Rotující vztažné soustavy II

Agregace vzájemné spojování destabilizovaných částic ve větší celky, případně jejich adheze na povrchu jiných materiálů

S S obsahy podstav S obsah pláště


DYNAMICKÉ VÝPOČTY PROGRAMEM ESA PT

ze dne 3. !"!#$%&' () *+, *-. /0!# )1 s!"odst. 2 této smlouvy, v souladu s &'($ ) 4 % schváleného dohodovacím výborem dne 18. prosince 1996, ..

Diamantová suma - řešení příkladů 1.kola

3.1.4 Trojúhelník. Předpoklady: Každé tři různé body neležící v přímce určují trojúhelník. C. Co to je, víme. Jak ho definovat?

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ GB02 FYZIKA II MODUL M01 ELEKTŘINA A MAGNETISMUS

3. Polynomy Verze 338.

Funkce zadané implicitně

Metoda konečných prvků. 6. přednáška Tělesové prvky - úvod (lineární trojúhelník a lineární čtyřstěn) Martin Vrbka, Michal Vaverka

KOMPAKTNÍ KOTEL NA BIOMASU. Břetislav JANEBA, Jan HRDLIČKA, Aleš RIEMEL ÚSTAV MECHANIKY TEKUTIN A ENERGETIKY FS ČVUT v Praze

Technické služby Osečná, příspěvková organizace Svatovítské náměstí č.p Osečná

Město Dobruška. Obecně závazná vyhláška č. 1/2008 o místním poplatku ze psů a o místním poplatku za užívání veřejného prostranství

Návody k domácí části I. kola kategorie A

JÍZDNÍ ÚSTROJÍ. transformace (změna) rotačního pohybu kola na posuvný pohyb vozidla.

Tématické celky { kontrolní otázky.

Inovace předmětů studijních programů strojního inženýrství v oblasti teplotního namáhání

MODELY HYDRAULICKÉ SOUSTAVY VODNÍ ELEKTRÁRNY. Ing. Zdeněk Němec, CSc. VUT v Brně, Fakulta strojního inženýrství, Ústav automatizace a informatiky

R w I ź G w ==> E. Přij.

Zobrazení v rovině je předpis, který každému bodu X roviny připisuje právě jeden bod X roviny. Bod X se nazývá vzor, bod X se nazývá obraz.

Boulení stěn při normálovém, smykovém a lokálním zatížení (podle ČSN EN ). Posouzení průřezů 4. třídy. Boulení ve smyku, výztuhy stěn.

SYLABUS PŘEDNÁŠKY 6b Z INŽENÝRSKÉ GEODÉZIE (Polohové vytyčování) 4. ročník bakalářského studia studijní program G studijní obor G

FYZIKA 2. ROČNÍK. Elektrický proud v kovech a polovodičích. Elektronová vodivost kovů. Ohmův zákon pro část elektrického obvodu

Horské kolo (Downhill, freeride) Downhill (neboli sjezd) je cyklistická MTB disciplína. Historie

ZEMNÍ ODPOR ZEMNIČE REZISTIVITA PŮDY

1.7. Mechanické kmitání

I. MECHANIKA 4. Soustava hmotných bodů II

Výpočet planetových soukolí pomocí maticových metod

CVIČENÍ č. 3 STATIKA TEKUTIN

MECHANISMUS POJEZDU A ZDVIHU ZDVÍHACÍHO ZAŘÍZENÍ THE CRANE TRAVEL AND LIFT MECHANISM OF CRANE TROLLEY

KGG/STG Statistika pro geografy

ELEKTRICKÉ SVĚTLO 1 Řešené příklady

ČKAIT AGEL

Technické aspekty navrhování komfortní klimatizace

1. Alternativní rozdělení A(p) (Bernoulli) je diskrétní rozdělení, kdy. p(0) = P (X = 0) = 1 p, p(1) = P (X = 1) = p, 0 < p < 1.

Exponenciála matice a její užití. fundamentálních matic. Užití mocninných řad pro rovnice druhého řádu

6 Extrémy funkcí dvou proměnných

ŠROUBOVÝ A PROSTOROVÝ POHYB ROTAČNĚ SYMETRICKÉHO TĚLESA

Výukové texty. pro předmět. Automatické řízení výrobní techniky (KKS/ARVT) na téma

podíl permeability daného materiálu a permeability vakua (4π10-7 )

7. Odraz a lom. 7.1 Rovinná rozhraní dielektrik - základní pojmy

1. Pravděpodobnost a statistika (MP leden 2010)

Měřicí a řídicí technika Bakalářské studium 2007/2008. odezva. odhad chování procesu. formální matematický vztah s neznámými parametry

Technologie výroby ozubení II.

TABULKY PRO DIMENZOVÁNÍ VODIČŮ

Úlohy domácího kola kategorie C

Bezpečnost v elektrotechnice

Analýza větrné elektrárny s vertikální osou otáčení

doc. Dr. Ing. Elias TOMEH

CVE SIGMA PUMPY HRANICE HORIZONTÁLNÍ

TALISMAN. (dále také jen TAL 5.0 )

Technická mechanika - Statika

J., HÁJEK B., VOTINSKÝ J.

1)! 12 a) 14 a) K = { 1 }; b) K = { 6 }; c) K ={ 2 }; d) K ={ 3 }; e) K ={ 4 }; f) K = 0 ! ; N; 17 a) K =N; b) K ={ 2; 3;

26. listopadu a 10.prosince 2016

VENTILÁTORY RADIÁLNÍ RSI 800 až 2000 jednostranně sací

PROUDOVÉ CHRÁNIČE OFE (6 ka)

4 Spojovací a kloubové hřídele


mezinárodní pohárovou soutěž mladých hasičů

L A B O R A T O R N Í C V I Č E N Í Z F Y Z I K Y

6. T e s t o v á n í h y p o t é z

Dílčí rozpočet - práce, mechanizace a ostatní náklady

PŘÍLOHA 7 SMLOUVY O PŘÍSTUPU K VEŘEJNÉ KOMUNIKAČNÍ SÍTI. Smluvní pokuty

ULTRA SOLID PVC SN 12

DOMOV PRO SENIORY IRIS - PŘÍSTAVBA A.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ČÁST A.2.3. PODROBNÝ STATICKÝ POSUDEK

Projektování automatizovaných systémů

EFEKTIVNÍ ENERGETICKÝ REGION DOLNÍ BAVORSKO

(1) (3) Dále platí [1]:

Řešené úlohy ze statistické fyziky a termodynamiky

y ds, z T = 1 z ds, kde S = S

Transkript:

MODELOVÁNÍ HŘÍDELOVÉ SOUSAVY S ČELNÍM OZUBENÝM KOLY ng. Kel Jřč ČVU Pze, fult stoní 1. Úod Po sestoání pohyboých onc dsétních soust e hodné yít z Lngngeoých onc duhého duhu fomuloných po zobecněné souřdnce q(t) mtcoém tu: d E E E R K K P f ( t), (1) dt q& q q q& de sme zedl etoy zobecněných souřdnc eto buzení q( t ) [ q1 ( t), q( t),..., q ( t)], f(t) [ f1( t), f( t),..., f ( t)]. n n () Knetcá enege E, potencální enege E p dspční enege R se u dsétních lneáních soust s onstntním oefcenty nechí e ětšně přípdů yádřt e tu tz. dtcých foem 1 1 1 q& Mq, & E q Kq, q& Bq, & p R (3) E de M [m, ] e eálná onstntní symetcá mtce hmotnost, K [, ] mtce tuhost B [b, ] mtce tlumení, šechny řádu n. Vyádříme-l funce enege E, E p R (1) e tu (3) dostneme pohyboé once dsétní lneání sousty s onstntním oefcenty mtcoém tu M & q Bq& Kq f(t). (4) V obecném přípdě mohou být mtce B K nesymetcé. Specálním přípdem e mtce tlumení B splňuící podmínu popoconálního tlumení 1 1 B c M(M K) ; 1 n (5) nebo obecněší podmínu omuttní mtce tlumení 1 1 KM B BMK. (6) Dále zedeme oznčení po soustu (4) o onzetní e-l K K B, slbě neonzetní po K K B e tu (5), popř. (6). Osttní modely budeme oznčot o slně neonzetní. Zednodušuící předpold (5) (6) e u eálných soust přtelný en přípdě slbě tlumených soust, dy po neyšší užonou budící feenc pltí ωb K. oé sousty zpdl neobshuí funční tlumící členy (npř. hltč mtů, nebo tlumče péoání ozdel pod.) mtce tlumení B předstue en ntřní mteáloé tlumení.. Modeloání otoů metodou onečných pů Užoné modely po řešení lstních čísel lstních etoů subsystémů espetuí spotě ozloženou hmotu hřídelů uhoého půřezu. V lboolných místech mohou být peně n hřídel nszeny tuhé otouče. Jde o modely se spotě dsétně ozloženým pmety. Po ech dsetzc se použá metod onečných pů..1 Mtce hřídeloých pů Po ýpočet e nutné sestení mtc hřídeloých pů.užume hřídeloý pe e o délce l (ob.1). Defomce místě x podél pu yádříme peném souřdncoém systému x,y,z s počátem uzlu A. Jsou popsány podélnou ýchylou u(x), příčným ýchylm (x), w(x) středu půřezu Euleoým úhly ϑ (x), ψ (x) ntočením ony řezu ϕ (x) tozního ntočení. Užume onoměné otáčení hřídele úhloou ychlostí ω olem

osy ξ olmé n onu řezu. Po odození mtc hřídeloého pu sestíme netcou defomční eneg hřídeloého pu. Postooý pohyb hmotného elementu o délce dx e zdálenost x od počátu ozložíme záldním ozldem eho středu hmotnost S n unášý pohyb ychlostí n eltní sfécý pohyb omžtou úhloou ychlostí ω ω ( ) [ ( ) ( ) ( ) ] x u& x & x w& x (7) & ϑ ψ ( x) & ( x) & ( x). (8) ϕ Knetcá enege hřídeloého pu e E ( e ) l Ob. 1 : Hřídeloý pe 1 [ A( x) ( x) ( x) ( ) ( ) ( )] ω x J x ω x ρ dx, (9) de A(x) e ploch půřezu, ρ hustot mteálu J(x) e dgonální mtce učená poláním dtcým momentem půřezu. Potencální enege hřídeloého pu e l ( e 1 ) E p { E x ( x) G[ γ xz ( x) γ xy ( x) ] } da( x) dx ε, (1) ( A( x )) de E, G sou moduly pužnost thu smyu ε, γ, γ sou omponenty přetoření. x xz xy Mtce hřídeloého pu ododíme po yloučení etoů c z podmíny elence leých stn Lgngeoých onc modelu ploných n netlumený hřídeloý pe e d E E E p M q q K q t q && ω G &. (11) d & q q Z této onost zísáme mtc hmotnost M (e), gyosopcých účnů G (e) mtc tuhost K (e) hřídeloého pu.. Mtemtcý model otou Hřídel ozčleníme pomocí počtu m uzlů n hřídeloé py e 1,,, m 1. Mtce hřídeloých pů e poté nutné tnsfomot do onfgučního postou, teý e defnoán etoy přemístění uzlů ~ ( e ) q [ u () () ψ () w() ϑ() ϕ() u( ( ψ ( w( ϑ() ϕ( ] (1) ( ) tnsfomčním zthem ~ q e q, (13) de e tnsfomční mtce.

nsfomoné mtce hřídeloých pů z postou souřdnc q (e) do postou souřdnc ~ q mí t ~ ) ( e X X, X M, G, K. (14) Mtemtcý model otou s tuhým otouč nszeným n hřídel má t: de M q B G q K q f & ( t) ( ω ) & ( t ) ( t) ( t), (15) M G K, B β K Ob. : Rotčně symetcý otouč Blooé mtce řádu 1 pních členech předstuí tnsfomoné mtce hřídeloých pů. Blooé mtce řádu 6 duhých členech odpoídí mtcím dsétním pům (otoučům podpoám).v přípdě otčně symetcého otouče (ob. ) centcy, olmo peně nszeného n hřídel uzlu zísáme mtc hmotnost M m m m m m m m m m, de sou momenty setčnost, m e hmotnost otouče, e zdálenost středu hmotnost otouče S od uzlu.dále zísáme mtc gyosopcých účnů otouče

G. V přípdě otoučů excentcy uložených s excentctou e šmým nszením s mlým úhlem γ ose ξ zná dynmcá neyáženost otouče, teá se nene poeue odstředou slou O me ω setčnou docí M D & ( ) γ ω.po tnsfomc do uzlu tomu odpoídá modelu otou eto buzení de f ( t ) [... f ( t )... ], f ( t) ( ) [ γ m e ] ω cosω t ( ) m eω cosω t m eω sn ω t [ γ m e ] ω sn ω t.3 Modeloání zuboé zby Nechť sou hřídele nzáem ázány dsétním zbm. Mtemtcý model hřídele sousty lze zhledem (15) zpst e tu C E M ( t ) ( ) ( t ) ( t ) ( t ). q& B ω G q& K q f f (16) Sloé působení osttních hřídelů ázných s hřídelem postřednctím zuboých záběů C e () zobzeno etoem zboých sl f dmenze n.přípdné něší sloé buzení hncí nebo zátěžnou sloou docí nebo neyážeností otoučů nszených n hřídel e E yádřeno etoem něšího buzení f (t ). Konfguce hřídeloé sousty peném globálním souřdncoém systému e popsán etoem q ( t ) [ ( t )] ýchyle uzlů hřídele q ( t) [..., u,, ψ, ω, ϑ, ϕ,...] (17) Globální eto lnezoných zboých sl f C C [ f (t)] dmenze n yádříme e tu ( C) ( ) E C C R P f K q(t) B q& (t) f (t). c C (18) q q& Po odození mtce tuhost K C tlumení B C etou f (t) ydeme nedříe ze sousty dou onoběžných hřídelů (Ob.3) ázných čelním souolím se šmým zuby. V pním přblížení užueme bodoý zábě zubů e středu šířy ozubení záběoém bodě A, totožném s dotyoým bodem lých užnc. Přemístěním záběoého bodu A n ole nszeném uzlu n hřídel yolné mlým zobecněným posuy uzlu excentcým uložením nepohyblém souřdncoém systému xyz yádříme e tu. q

[ d ] xyz u w e sn ω t e cos ω t ψ ϑ ϕ ψ ϑ ϕ sn γ - cos γ e sn ω t e cosω t. (19) Ob.3 : Čelní souolí se šmým zuby.4 Poblém lstních hodnot Ronc (4) yhoue řešení Ω t q ( t ) e, [,, K, ], 1 () n de e ztím neznámý eto mpltud Ω úhloá feence.doszením q(t) do pohyboé once dostneme ( K Ω M ). (1) to once předstue poblém lstních hodnot, eíchž netální řešení, dy lespoň edn souřdnce etou e nenuloá, exstue en tehdy, dyž e detemnnt mtce K Ω M e oen nule, t. po det( K Ω M ). () Kořeny λ Ω chtestcé once nzýáme lstní čísl. Kždému lstnímu číslu λ e přřzen lstní eto teý popsue lstní t mtání. Důležtou lstností lstních etoů e otonomlt. Podmíny otonomlty sou yádřeny e tu V M V E, V K V Λ, (3) de V [ ] e modální mtce sestená z lstních etoů [, ], Λ ( λ ) dg e dgonální spetální mtce E e ednotoá mtce. 3. Příldy ýpočtu Mtlbu Sho uedená teoe byl ploán n modeloém příldu, dy byl ymodeloány d shodné hřídele o délce mm půměu 5mm, n teém e peně nszen tuhý otouč o půměu 1mm tloušťce mm. V souldu s ptolou. byl pomocí 1 uzlů ozdělen n stených dílů. K sestení mtc hmotnost tuhost byl Mtlbu ytořen následuící cylus

M1zeos(1,1); %M1... mtce hmotnost otou bez pspeu otoce fo N:6:18 fo 1:1 fo 1:1 wme(,)m1(n,n); % ME... mtce hmotnost hdeloeho pu M1(N,N)w; % M1... mtce hmotnost otou bez pspeu otoce Mzeos(1,1);N;;; % M... mtce hmotnost pspeu otocu fo N54:6:6 fo 1:6 fo 1:6 wm(,)m(n,n); % M... mtce hmotnost pspeu otouce M(N,N)w; MM1M; % M... mtce hmotnost otou Kzeos(1,1);;N;;; fo N:6:18 fo 1:1 fo 1:1 wke(,)k(n,n); % K... mtce tuhost otou K(N,N)w; Po ytoření mtemtcého modelu otou následue ýpočet modálních lstností [V,D]eg(K,M); % V... modln mtce, sldc se z lstnch etou % D... dgonln mtce, sldc se z lstnch csel Aby byl splněn podmín otonomlty (1), e třeb poést Cholesého ozld pomocí poceduy chol Rchol((tnspose(V))*M*V);VVV*n(R); Po zulzc ýsledů sem použl přízu mesh

Ltetu [1] Slí, J., Stesl, V., Zemn, V. : Záldy dynmy stoů. ČVU, Ph 1997 [] Zemn, V., Koář, L. : Modeloání dynmcých lstností hřídeloých otooých soust. nženýsá mechn, oč. 6, 1999 [3] Mláče, S. : Vyšší dynm. ČVU, Ph 1996 ng. Kel Jřč, ČVU, fult stoní, /1 Odbo utomoblů, splocích motoů oleoých ozdel, echncá 4, Ph 6, 1667 el:4435496, e-ml:.c@seznm.cz