ČSN EN OPRAVA 4
|
|
- Vladimíra Křížová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 ČESKÁ TECHNICKÁ NOMA ICS Říjn 006 Ntopné tlakové nádoby Část 3: Konstrukc a výpočt ČSN EN OPAVA idt EN :00/Cor.16: Corrigndum Tato oprava ČSN EN :003 j čskou vrzí modiikac vropské normy EN :00, vydané v souladu s solucí BT C57/00 pod násldujícím označním změnových stran v jjích záhlavích: Issu 16 (005-10). This Corrigndum to ČSN EN :003 is th Czch vrsion o modiications EN :00, issud in lin with rsolution BT C57/00 which ar idntiid with ollowing rrncs in th hadr o pags: Issu 16 (005-10). Vypracování opravy normy Zpracovatl: Chvss Enginring, s.r.o., Brno, IČ , Miroslav Patočka, dipl. tch. Tchnická normalizační komis: TNK 91 Tlakové nádoby a zařízní chmického průmyslu Pracovník Čského normalizačního institutu: Ing. Jan Jokš Čský normalizační institut, Podl zákona č. /1997 Sb. smějí být čské tchnické normy rozmnožovány a rozšiřovány jn s souhlasm Čského normalizačního institutu.
2 Opravují nbo doplňují s násldující články. 1 Přdmět normy Na konc článku s doplňuj POZNÁMKA: POZNÁMKA Tato část platí pro výpočt nádob přd uvdním do provozu. Můž být používána pro výpočt nbo analýzu běhm provozu po přijtí patřičného přizpůsobní. Normativní odkazy Doplňuj s odkaz: ISO 61:1998 Mtrické závity ISO pro všobcné používání Obcný přhld (ISO gnral purpos mtric scrw thrads Gnral plan) 3 Trmíny a dinic Článk 3.15 s nahrazuj články 3.15a a 3.15b 3.15a) njvyšší přípustný tlak pro normální provozní zatěžování (maximum prmissibl prssur or normal oprating load cass) tlak získaný analýzou tloušťky a při výpočtové tplotě pro danou komponntu s použitím příslušného výpočtového vzorc nbo postupu 3.15b) njvyšší přípustný tlak pro zatěžování při zkoušní (maximun prmissibl prssur or tsting load cass) tlak získaný s minimální možnou výrobní tloušťkou min při tplotě zkoušky pro danou komponntu s použitím příslušného výpočtového vzorc nbo postupu a s z = 1 Doplňuj s článk tloušťka nbzpčného průřzu koutového svaru (wld throat thicknss o a illt wld) výška vpsaného rovnoramnného trojúhlníku od tortického bodu kořn Tabulka 4-1 Značky, vličiny a zkratky Doplňuj s značka a a jjí popis a tloušťka nbzpčného průřzu svaru mm Článk s upravuj takto Podmínky platnosti Pravidla uvdná v 7.4. a platí pro poměr /D n větší nž 0,16. Požadavky pro kulové pláště platí také pro kulové části skořpin, polokulová dna, střdové části torosérických dn a pro část kulového pláště použitého pro připojní k kužlu nbo k válci (anuloidový přchod s r/d i = 0,5). POZNÁMKA 1 Pravidla v 7.4. a mohou být použita pro větší poměry v spojní s podrobnou únavovou analýzou. POZNÁMKA Tloušťka daná touto částí j minimální. Tato tloušťka můž být zvětšna u spojů s jinými komponnty nbo pro dosažní vyztužní u hrdl nbo u otvorů nbo pro přnášní ntlakových zatížní.
3 7.4. Válcové skořpiny Txt pod vzorcm (7.4-3) s upravuj: Pro danou gomtrii a pro případy normálního provozního zatěžování: Pod vzorc (7.4-3) s doplňuj txt: Pro případy zkušbního zatěžování s nahradí podl vhodnosti značky, z a a značkami tst, 1 a min podl dinic v 3.15b Kulové skořpiny Pod vzorc (7.4-5) s doplňuj txt: Pro danou gomtrii a pro případy normálního provozního zatěžování: Pod vzorc (7.4-6) s doplňuj txt: Pro případy zkušbního zatěžování s nahradí podl vhodnosti značky, z a a značkami tst, 1 a min podl dinic v 3.15b Únosnost Článk s přsouvá pod obrázk a jho první věta s doplňuj násldovně: Pro danou gomtrii a případy normálního provozního zatěžování bud P max njmnší z hodnot P s, P y a P b ; Spciické značky a zkratky Doplňují s značky noc, a a r: noc, a r analyzovaná tloušťka kužlového pláště; poloměr anuloidového přchodu; Kužlové skořpiny Pro danou gomtrii a pro případy normálního provozního zatěžování: Pod vzorc (7.6-4) s doplňuj txt: Pro případy zkušbního zatěžování s nahradí podl vhodnosti značky, z a con, a značkami tst, 1 a min podl dinic v 3.15b Podmínky platnosti Tnto článk s upravuj násldovně: Podmínky platnosti Požadavky a platí za přdpokladu, ž jsou splněny všchny násldující podmínky: spoj j provdn tupým svarm, přičmž vnější a vnitřní povrchy přcházjí plynul do připojného kužlového a válcového pláště bz lokálních zmnšní tlouštěk stěn. POZNÁMKA Spciické přdpisy pro ndstruktivní kontrolu platí v EN , když j konstrukc taková, ž tloušťka u svaru npřsahuj 1,4 j. 3
4 Obrázk s nahrazuj násldujícím: Obrázk Gomtri přchodu kužl-válc: malý konc Únosnost První věta tohoto článku s doplňuj: Njvyšší přípustný tlak pro danou gomtrii a případy normálního provozního zatěžování musí být: (dál bz změny) Obrázk Názv obrázku s mění: Obrázk Přsazní kužl a pod obrázk s doplňuj: Lgnda 1 Přsazní os Výztuha jiná nž plochá tyč Vzorc ( ) s opravuj: 3 w 4d w 3w C = ( ) r d w 3w i [ 6 d 6 w ( d )] w Obrázky až s nahrazují násldujícími: Obrázk Vnější výztuha s I-proilm 4
5 Obrázk Vnější výztuha s T-proilm Obrázk Vnější výztuha s úhlníkm Obrázk Vnitřní výztuha s T-proilm Clkové zborcní kužlového pláště a polí Clý článk včtně vzorců s nahrazuj a doplňuj násldujícím zněním: Clkové zborcní kužlového pláště a polí Stjná tloušťka stěny skořpiny, stjná vlikost výztuh a polí Všobcně Požadavky na dimnz výztužných prstnců pro zamzní klopní výztuh, ktré jsou dány pro válcové pláště v článku s použijí bz úprav. Vnitřní výztuhy na kužlových skořpinách njsou těmito požadavky pokryty. 5
6 Lhké výztuhy Návrh lhkých výztuh na kužlch konstantní tloušťky podl obrázku s provd podl mtody pro lhké výztuhy na válcích v s násldujícími modiikacmi: ( ) s 3 max n 3 a g cos 1 cos L I E n E P = α α β ( ) kd j β stanovno z obrázku nbo z vzorc ( ) kd j nahrazno n cos α. n a max musí odpovídat hodnotám dinovaným v obrázcích až = L L L L l l X L X L X A X A I cos 1 sin 1 3 a 3 3 a w s a s a w w α α (8.6.4-) L a " L musí být odvozno z s = cosα i a n x ( ), cos i a i s α L u = ( ) kd i j střdní poloměr skořpiny měřný v místě výztuhy i. Pro výpočt maximálního napětí v výztuz s použij vzorc: ( ) ( ) g max ys s s 1 0,005 S S P P S S P n d E P P S S = σ σ ( ) kd ( ) = N W A P δ α α ν α σ cos cos 1 / 1 cos i a m max a s ys ( ) kd a i cos 18, = α δ ( ) X d = ( ) uší s národní poznámky na straně 61.
7 Těžké výztuhy Pro návrh těžkých výztuh na kužlích konstantní tloušťky, uvdných na obrázku 8.6-3, s použij mtoda pro těžké výztuhy na válcích v s násldujícími modiikacmi: P H 3 E I = H 3 max cosα L sh max musí odpovídat hodnotě dinované v obrázcích až L sh j v souladu s tabulkou I H = A X 3 a cos 1 L H a A w X w LH L α a L H H " L H musí být odvozno z s a LH " ( X ) ( X ) s s l l w a sin 1 L α H 3 L H ( a) 3 ( b) a x = n ( c) i cosα Ls i u =, ( d) a cosα i a L s nahrazným L sh. Pro výpočt maximálního napětí v výztuz s použij vzorc: P s E d 0,015 P S S H S S σ σ = P ( ), ys ( ) max PH P S S kd P ys j dáno vzorcm ( ) ůzné tloušťky stěny skořpiny, různé vlikosti výztuh a polí První věta článku s opravuj: Minimální tloušťky stěny skořpiny pro každou délku mzi rovinami robustních podpěr s musí stanovit s použitím postupu uvdného v V třtím odstavci s odkaz na obrázk mění na Věta pod vzorcm ( ) s opravuj násldovně: kd hodnota β musí být stanovna z obrázku s L H n cosα místo L H nbo z vzorc ( ) s n cosα místo oviny robustního vyztužní V první větě druhého odstavc s v závorc mění n = na n cyl =. 7
8 9.3. Značky V tabulc s opravují nbo doplňují násldující značky: b Dovolné namáhání matriálu hrdla MPa p Dovolné namáhání matriálu výztužného límc MPa l bi Délka části hrdla přsahující dovnitř skořpiny (tj. průchozí hrdlo) mm l bi Ektivní vyztužující délka části hrdla přsahující do skořpiny mm l bo Maximální vyztužující délka vnější části hrdla mm Otvory v blízkosti tupého svaru skořpiny Obrázky až s nahrazují násldujícími: Obrázk Válcová skořpina s osamocným otvorm a zvětšnou tloušťkou stěny Obrázk 9.4. Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a zvětšnou tloušťkou stěny 8
9 Obrázk Válcová skořpina s osamocným otvorm a výztužným límcm Obrázk Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a výztužným límcm Obrázk Válcová skořpina s osamocným otvorm a výztužným prstncm, s vnější zaslpovací přírubou B 9
10 Obrázk Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a výztužným prstncm, s vnitřní zaslpovací přírubou B Obrázk Válcová skořpina s osamocným otvorm a nasazným hrdlm Obrázk Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a vsazným hrdlm 10
11 Obrázk Válcová skořpina s osamocným otvorm, zvětšnou tloušťkou stěny a vsazným hrdlm Obrázk Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm. Kombinované vyztužní skořpinou, hrdlm a výztužným límcm Obrázk Válcová skořpina s osamocným otvorm a vyhrdlním s tupým svarm (viz X) nbo vylmovanou skořpinou (vizy) 11
12 Obrázk Kulová skořpina nbo klnuté dno s osamocným otvorm a vylmovanou skořpinou s vnitřní zaslpovací přírubou B Obrázk Kužlová skořpina s osamocným otvorm. Kombinované vyztužní skořpinou a hrdlm Vyztužní s výztužným účinkm výztužného prstnc Vypouští s vzorc ( ) Posldní věta tohoto článku s upravuj: J-li uzávěr otvoru umístěn uvnitř prstnc (viz obrázk 9.4-6), hodnota třtí části vzorc (9.5-) s rovná txt nad vzorcm (9.5-40) s mění: Pro přčnívající hrdla platí podmínka: Vypouští s vzorc (9.5-44). Vzorc (9.5-45) s opravuj: b, 5 ib ( l ) Ap = 0 d (9.5-45) b a,s txt pod vzorcm (9.5-48) s opravuj: ii) pro válcové a kužlové skořpiny v příčném řzu s r ms a δ dinovanými podl (9.5-7) a (9.5-8): 1
13 Obrázk s nahrazuj obrázkm násldujícím: Obrázk Válcová skořpina s šikmým hrdlm v podélném řzu Obrázky 9.5- až s nahrazují násldujícími: Obrázk 9.5- Válcová skořpina s šikmým hrdlm v příčném řzu Obrázk Kulová skořpina s nradiálním hrdlm 13
14 Obrázk Poloha otvorů, hrdl a výztužných límců na klnutých dnch Obrázky až s nahrazují násldujícími: Lgnda 1 směr tvořící přímky POZNÁMKA Řz uvdný na tomto obrázku přdstavuj případ při Φ = 0 Obrázk Kontrola můstku přilhlých kolmých hrdl na válcové skořpině 14
15 POZNÁMKA Řz uvdný na tomto obrázku přdstavuj případ při Φ = 0 Obrázk 9.6- Kontrola můstku přilhlých šikmých hrdl na kužlové skořpině Obrázk Kontrola můstku přilhlých kolmých hrdl na kulové skořpině 15
16 Obrázk Kontrola můstku přilhlých šikmých hrdl na kulové skořpině Obrázk Clková kontrola přilhlých hrdl na válcové skořpině 16
17 Obrázk Clková kontrola přilhlých hrdl na kulové skořpině nbo klnutém dnu tnto článk včtně vzorc (10.5-1) s ruší Plochá dna s úzkým těsněním Článk s opravuj a doplňuj násldovně: Minimální tloušťka uvnitř těsnění musí být stanovna podl: kd { } = max (10.5-) A ; p ( C G) 3 W A = CF (10.5-3) π G A p ( 3 υ) 3 G = G 3 b m 3 4 ( C G) P (10.5-4) = tb C F max ; 1 (10.5-4a) 6 1a d b m 0,5 V výš uvdných vzorcích j 1a analyzovaná tloušťka přírubového okraj, kdžto d B j vnější průměr šroubu, C j průměr roztčné kružnic šroubů, m j součinitl těsnění, G j průměr rakční síly v těsnění, b j účinná šířka těsnění a W j konstrukční zatížní šroubů v podmínkách montáž jak j dinováno v kapitol 11. POZNÁMKA Vzorc (10.5-3) a (10.5-4) platí příslušně pro podmínky montáž a provozu. Vzorc (10.5-4) platí rovněž pro podmínky zkoušní, kd j P nahrazno P T a j nahrazno tst. 17
18 vzorc (10.5-6) s nahrazuj násldujícím: G P P 1 = 3C F b m( C G) (10.5-6) 4 Doplňuj s poznámka: POZNÁMKA Vzorc (10.5-3) a (10.5-4) platí příslušně pro podmínky montáž a provozu. Vzorc (10.5-4) platí rovněž pro podmínky zkoušní, kd j P nahrazno P T a j nahrazno tst znění článku s upravuj: Minimální tloušťka přírubového okraj j dána vzorcm: 1 = 0, 8 (10.5-8) Zmnšná tloušťka přírubového okraj musí být omzna mzikružím jhož vnitřní průměr nní mnší nž 0,7 C. Doplňuj s nový článk Plochá dna s nrovnoměrně rozmístěnými šrouby Plochá kruhová dna s nrovnoměrně rozmístěnými šrouby mohou být počítána jako plochá kruhová dna s rovnoměrně rozmístěnými šrouby za přdpokladu, ž v všch výpočtch bud zohldněn kvivalntní počt šroubů n EQ, získaný z násldujícího vzorc: n EQ πc =, (10.5-9) t Bmax kd t Bmax j njvětší roztč šroubů pro použití rovněž v vzorci (10.5-4a) místo t B. n EQ nmusí být clé číslo Spciické značky a zkratky Doplňuj s značka d n : d n jmnovitý průměr šroubu Popis značky M s opravuj: M momnt působící na jdnotku délky příruby, dinovaný v názv článku a jho znění s opravuj násldovně: Šroubové spojní Šrouby Musí být použity njméně čtyři šrouby. Šrouby musí být rozmístěny rovnoměrně. Příruby s šrouby rozmístěnými nrovnoměrně mohou být počítány jako příruby s šrouby rozmístěnými rovnoměrně za přdpokladu, ž v všch násldujících odstavcích s plocha šroubů použitá pro porovnání s A Bmin zvýší s ohldm na skutčnou plochu šroubů nahrazním skutčného počtu šroubů kvivalntním počtm šroubů n EQ, získaným z násldujícího vzorc: n EQ πc =, (11.4-1) δ B max kd δ Bmax j maximální roztč šroubů; v vzorci (11.5-0) musí být rovněž hodnota δ B mahrazna hodnotou δ Bmax. N EQ nmusí být clé číslo. V případě šroubů malých průměrů musí být použit momntový klíč nbo jiný prostřdk pro zamzní nadměrného zatížní šroubu. 18
19 Spciální prostřdky mohou být požadovány pro ověřní, ž u šroubů s jmnovitým průměrm větším nž 38 mm bylo dosažno přiměřného přdpětí. Dovolné namáhání šroubů pro stanovní minimálního průřzu v musí být: pro uhlíkové a jiné naustnitické ocli mnší z hodnot p0, /3 při konstrukční tplotě a m /4 při pokojové tplotě; pro austnitické ocli m /4 při konstrukční tplotě Matic Matic musí mít stanovny hodnoty smluvního zatížní, ktré njsou nižší nž minimální hodnoty smluvního zatížní šroubů, na ktrých jsou namontovány. Matic s normalizovaným stoupáním závitů (tj. vlká roztč) vyhovují těmto požadavkům, jstliž mají: výšku njméně 0,8 d n, mz kluzu nbo jakostní třídu njméně jako šrouby. Pokud tyto podmínky njsou splněny, musí být výška matic njméně rovna hodnotě: 0,8d n p,šroub p,matic POZNÁMKA p j p0, pro ocli naustnitické a p1,0 pro ocli austnitické Závitové otvory Zasouvací délka závitů v závitových otvorch v komponntách nsmí být mnší nž: 0,8d n p,šroub p,komponnta POZNÁMKA p j p0, pro ocli naustnitické a p1,0 pro ocli austnitické Limity napětí Druhý odstavc tohoto článku s upravuj: Dovolná namáhání musí být získána v souladu s kapitolou 6 s tou výjimkou, ž pro austnitické ocli podl 6.4 j dovolné namáhání pro normální provozní zatěžování dáno pouz článkm 6.4.1a) a pro zkušbní zatěžování 6.4.a). Čtvrtý odstavc s opravuj: Jstliž B mm, potom k = 1,0. Jstliž B 000 mm, potom k = 1,333. Dál bz změny Značky Doplňuj s popis násldujících značk: k c k s okrajový momnt na jdnotku délky potřbný k pootoční okraj komory o jdnotkový úhl, daný tabulkou ; okrajový momnt na jdnotku délky potřbný k pootoční okraj pláště o jdnotkový úhl, daný tabulkou ; W max maximální konstrukční zatížní šroubů příruby pro podmínky montáž, dané vzorcm ( ); 19
20 Značky Doplňuj s popis násldujících značk: k c k s okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj komory o jdnotkový úhl, daný vzorcm( ); okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj pláště o jdnotkový úhl, daný vzorcm( ); Značky Doplňuj s značka F m F m součinitl daný vzorcm ( ); Doplňuj s popis značk k c a k s k c k s okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj komory o jdnotkový úhl, daný vzorcm ( ); okrajový momnt na jdnotku délky potřbný pro natoční okraj pláště o jdnotkový úhl, daný vzorcm ( ); Výztuhy přivařné průběžně Opravují s násldující značky a nahrazuj s obrázk I kvadratický momnt plochy složného průřzu b cw účinná šířka skutčného průřzu (tloušťka žbra nbo částčně provařných svarů, součt nbzpčných průřzů svarů, viz dinici 3., jstliž j mnší). PŮŘEZY VÝZTUH Obrázk
21 Tvary konstrukcí Odstavc b) s doplňuj násldovně: b) tvar konstrukc B: spojní konstrukc v oblasti anuloidového přchodu - obrázk 16.1-; Ohybová napětí V odstavci 3) s úvodní věta doplňuj: Válcový nbo kužlový podstavc s úhlm sklonu 7 k os a přivařný přímo na klnuté dno v oblasti 0 γ 0;. Poměr tlouštěk stěn: 0,5 B / Z,5 ; Torosérická dna typů Kloppr nbo Korbbogn (jak jsou dinovány v 7.) nbo liptická dna mající tvarový poměr K (kd K dinováno v vzorci ) a s tloušťkou njméně takovou, jako mají dna typu Korbbogn o stjném průměru; 3) pro dna typu Korbbogn nbo liptická dna, ktrá splňují požadavky b (s γ a = 40 ) Opravuj s vzorc ( ): 4,335y α = 1,51861,7188 3,994 ( ) Podstavc (řz 4-4) Txt pod vzorcm ( ) s doplňuj: m m Jsou-li σ 4p nbo σ 4q tlaková napětí, provd s kontrola stability. Nicméně vliv otvoru můž být zandbán, jstliž plocha odbraného matriálu v horizontálním řzu j kompnzována doplněným matriálm v tomto řzu, rovnoměrně rozmístěným kolm otvoru za přdpokladu, ž j splněna jdna z násldujících podmínk: Únavové křivky Poznámka 1 s doplňuj: POZNÁMKA 1 Křivky byly odvozny z dat únavových zkoušk získaných na příslušných laboratorních vzorcích zkoušných při řízném zatížní nbo s použitím řízných dormací, ktré přkračovaly mz kluzu (nízkocyklová únava). Kontinuity při přchodu z nízkocyklového do vysokocyklového ržimu bylo dosažno vyjádřním nízkocyklových únavových dat v tvaru rozkmitů psudo-lastických napětí (tj. rozkmitm dormací vynásobným modulm pružnosti, a bylo-li to potřba korigovaným na plasticitu (viz 18.8)). Kritérim poškozní, na ktrém jsou tyto křivky založny, j prasknutí svaru nbo základního matriálu (v rozsahu, ž v tlakové komponntě dojd k ntěsnosti v měřitlném rozsahu).takováto data jsou kompatibilní s výsldky získanými při tlakových cyklických zkouškách na skutčných nádobách Clkový korkční součinitl pro nsvařované komponnty Txt pod vzorcm ( ) s upravuj: kd s,, a m jsou dány podl vhodnosti v až a t* j dán v Výpočtová data Poznámka 1 s doplňuj: POZNÁMKA 1 Křivky byly odvozny z dat únavových zkoušk získaných na bzvrubých lštěných ritických a austnitických válcovaných nbo kovaných oclových vzorcích při pokojové tplotě, při střídavém (střdní zatížní = 0) řízní zatížní nbo pro poměrnou dormaci přkračující mz kluzu (nízkocyklová únava) a řízní poměrné dormac. Kritérium poškozní, na ktrém jsou tyto křivky založny, j vznik makrotrhliny (s hloubkou trhliny přibližně 0,5 až 1,0 mm). 1
22 Příloha L (inormativní) Názv přílohy s upravuj: Základy pro výpočtová pravidla vztahující s na dodatčná ntlaková zatížní
23 Upozorně n í : Změny a doplňky, jakož i zprávy o nově vydaných normách, jsou uvřjňovány v Věstníku Úřadu pro tchnickou normalizaci, mtrologii a státní zkušbnictví.
24 ČSN EN OPAVA 4 Vydal: ČESKÝ NOMALIZAČNÍ INSTITUT, Praha Vytiskl: XEOX C, s.r.o. ok vydání 006, 4 stran Distribuc: Čský normalizační institut, Hornoměcholupská 40, Praha Cnová skupina 41!5J0JG3-hgghh!
ČSN EN OPRAVA 2
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 3.00.40 Črvn 006 Ntopné tlakové nádoby Část 3: Konstrukc a výpočt ČSN EN 3445-3 OPRAVA 69 545 idt EN 3445-3:00/Cor.:004-+ EN 3445-3:00/Cor.:004-+ EN 3445-3:00/Cor.3:005-03 Corrigndum
ČSN EN OPRAVA 2
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 23.2.3 Říjen 26 Netopené tlakové nádoby Část 5: Kontrola a zkoušení ČSN EN 13445-5 OPRAVA 2 69 5245 idt EN 13445-5:22/Cor.16:25-1 Corrigendum Tato oprava ČSN EN 13445-5:23 je
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 3.00.30 Dubn 005 Ntopné tlakové nádoby Část 3: Konstrukc a výpočt ČSN EN 13445-3 OPRAVA 1 69 545 idt EN 13445-3:00/Cor. :00-06 +Cor. 4:00-11 + Cor. 5:003-0 +Cor. 6:003-6 + Cor.
Příloha č. 1. Pevnostní výpočty
Příloha č. 1 Pevnostní výpočty Pevnostní výpočty navrhovaného CKT byly provedeny podle normy ČSN 69 0010 Tlakové nádoby stabilní. Technická pravidla. Vzorce a texty v této příloze jsou převzaty z této
ČSN EN OPRAVA 4
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 3.040.01 Září 007 Kovová průmyslová potrubí Část 3: Konstrukce a výpočet ČSN EN 13480-3 OPRAVA 4 13 000 idt EN 13480-3:00/Cor.9:006-1 Corrigendum Tato oprava ČSN EN 13480-3:003
ČSN EN 1917 ( ) Vstupní a revizní šachty z prostého betonu, drátkobetonu a železobetonu ze srpna 2004 se opravuje takto:
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 93.030 Listopad 2007 Vstupní a revizní šachty z prostého betonu, drátkobetonu a železobetonu ČSN EN 1917 OPRAVA 1 72 3147 idt EN 1917:2002/AC:2006-12 Corrigendum Tato oprava ČSN
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 23.020.30 Červenec 2006 Netopené tlakové nádoby Část 2: Materiály ČSN EN 13445-2 OPRAVA 1 69 5245 idt EN 13445-2:2002/Cor.4:2002-11 +idt EN 13445-2:2002/Cor.6:2003-04 +idt EN
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.220.50; 91.010.30; 91.080.40 Říjen 2009 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí Část 1-2: Obecná pravidla Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1992-1-2 OPRAVA
ČSN EN 13445-6 OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 23.020.30 Duben 2005 Netopené tlakové nádoby Část 6: Požadavky pro navrhování a výrobu tlakových nádob a tlakových částí z litiny s kuličkovým graitem ČSN EN 13445-6 OPRAVA 1
Komentovaný vzorový příklad výpočtu suterénní zděné stěny zatížené kombinací normálové síly a ohybového momentu
Fakulta stavbní ČVUT v Praz Komntovaný vzorový příklad výpočtu sutrénní zděné stěny zatížné kombinací normálové síly a ohybového momntu Výuková pomůcka Ing. Ptr Bílý, 2012 Tnto dokumnt vznikl za finanční
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS91.010.30; 91.080.30 Červen 2010 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce ČSN EN 1996-1-1 OPRAVA 1 73 1101
Výpočet skořepiny tlakové nádoby.
Václav Slaný BS design Bystřice nad Pernštejnem 1 Výpočet skořepiny tlakové nádoby. Úvod Indukční průtokoměry mají ve své podstatě svařovanou konstrukci základního tělesa. Její pevnost se musí posuzovat
4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.
4. Tažné a tlačné prut, stabilita prutů Tažné prut, tlačné prut, stabilita prutů. Tah Ed 3 -pružnéřšní Posouní pro všchn tříd: Únosnost t,rd : pro noslabnou plochu t,rd pl, Rd A f /γ M0 pro oslabnou plochu
4. PRŮBĚH FUNKCE. = f(x) načrtnout.
Etrém funkc 4. PRŮBĚH FUNKCE Průvodc studim V matmatic, al i v fzic a tchnických oborch s často vsktn požadavk na sstrojní grafu funkc K nakrslní grafu funkc lz dns většinou použít vhodný matmatický softwar.
I. MECHANIKA 8. Pružnost
. MECHANKA 8. Pružnost Obsah Zobcněný Hookův zákon. ntrprtac invariantů. Rozklad tnzorů na izotropní část a dviátor. Křivka dformac. Základní úloha tori pružnosti. Elmntární Hookův zákon pro jdnoosý tah.
1. Limita funkce - výpočty, užití
Difrnciální a intgrální počt. Limita funkc - výpočt, užití Vpočtět násldující it: +.8..cos +. + 5+. 5..5.. 8 sin sin.7 ( cos.9 + sin cos. + 5cos. + log( +... + + + 5 +.5..7.8.9.. 5+ + 9 + + + + 8 sin sin5
základní pojmy základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie
Tori v strojírnské tchnologii Ing. Oskar Zmčík, Ph.D. základní pojmy používaná rozdělní vztahy, dfinic výpočty základní pojmy žádnou součást ndokážm vyrobit s absolutní přsností při výrobě součásti dochází
ČSN EN 1340 OPRAVA 1. ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS Prosinec Betonové obrubníky Požadavky a zkušební metody. idt EN 1340:2003/AC:
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 93.080.20 Prosinec 2006 Betonové obrubníky Požadavky a zkušební metody ČSN EN 1340 OPRAVA 1 72 3040 idt EN 1340:2003/AC:2006-05 Corrigendum Tato oprava ČSN EN 1340:2004 je českou
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 23.020.30 Červen 2006 Netopené tlakové nádoby Část 5: Kontrola a zkoušení ČSN EN 13445-5 OPRAVA 1 69 5245 idt EN 13445-5:2002/Cor.4:2002-11+ EN 13445-5:2002/Cor.5:2003-02 + EN
ČSN EN OPRAVA 2
ČESKÁ ECHNICKÁ NORMA ICS 23.040.0 Únor 2007 Kovová průyslová potrubí Část 3: Konstruke a výpočet ČSN EN 3480-3 OPRAVA 2 3 0020 idt EN 3480-3:2002/Cor.6:2006-03 Corrigendu ato oprava ČSN EN 3480-3:2003
Příloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
Materiálové vlastnosti: Poissonův součinitel ν = 0,3. Nominální mez kluzu (ocel S350GD + Z275): Rozměry průřezu:
Řešený příklad: Výpočet momentové únosnosti ohýbaného tenkostěnného C-profilu dle ČSN EN 1993-1-3. Ohybová únosnost je stanovena na základě efektivního průřezového modulu. Materiálové vlastnosti: Modul
FYZIKA 3. ROČNÍK. Nestacionární magnetické pole. Magnetický indukční tok. Elektromagnetická indukce. π Φ = 0. - magnetické pole, které se s časem mění
FYZKA 3. OČNÍK - magntické pol, ktré s s časm mění Vznik nstacionárního magntického pol: a) npohybující s vodič s časově proměnným proudm b) pohybující s vodič s proudm c) pohybující s prmanntní magnt
Pevnostní výpočet tlakové nádoby podle ČSN
evnostní výpočet tlakové nádoby podle ČSN 69000 SV K kontrolní výpočet podle nové ČSN (původní výpočet byl proveden v /987 podle staré ČSN) říklad na ZSVZ. Hoffman; /000 Náčrt stavebnicového trubkového
STUDIUM DEFORMAČNÍCH ODPORŮ OCELÍ VYSOKORYCHLOSTNÍM VÁLCOVÁNÍM ZA TEPLA
STUDIUM DEFORMAČNÍCH ODPORŮ OCELÍ VYSOKORYCHLOSTNÍM VÁLCOVÁNÍM ZA TEPLA Martin Radina a, Ivo Schindlr a, Tomáš Kubina a, Ptr Bílovský a Karl Čmil b Eugniusz Hadasik c a) VŠB Tchnická univrzita Ostrava,
Zjednodušený výpočet tranzistorového zesilovače
Přsný výpočt tranzistorového zsilovač vychází z urční dvojbranových paramtrů tranzistoru a pokračuj sstavním matic obvodu a řšním této matic. Při použití vybraných rovnic z matmatických modlů pro programy
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 19.100; 91.080.40 Květen 2012 ČSN 73 2011 Nedestruktivní zkoušení betonových konstrukcí Non-destructive testing of concrete structures Nahrazení předchozích norem Touto normou
Měrný náboj elektronu
Fyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praz Úloha č. 12 : Měřní měrného náboj lktronu Jméno: Ondřj Ticháčk Pracovní skupina: 7 Kruh: ZS 7 Datum měřní: 8.4.2013 Klasifikac: Měrný náboj lktronu 1 Zadání 1. Sstavt
část 8. (rough draft version)
Gntika v šlchtění zvířat TGU 006 9 Odhad PH BLUP M část 8. (rough draft vrsion V animal modlu (M s hodnotí každé zvíř samostatně a současně v závislosti na užitkovosti příbuzných jdinců hodnocné populac.
5.2. Určitý integrál Definice a vlastnosti
Určitý intgrál Dfinic vlstnosti Má-li spojitá funkc f() n otvřném intrvlu I primitivní funkci F(), pk pro čísl, I j dfinován určitý intgrál funkc f() od do vzthm [,, 7: [ F( ) = F( ) F( ) f ( ) d = (6)
3.3. Derivace základních elementárních a elementárních funkcí
Přdpokládané znalosti V násldujících úvahách budm užívat vztahy známé z střdní školy a vztahy uvdné v přdcházjících kapitolách tohoto ttu Něktré z nich připomnm Eponnciální funkc Výklad Pro odvozní vzorců
φ φ d 3 φ : 5 φ d < 3 φ nebo svary v oblasti zakřivení: 20 φ
KONSTRUKČNÍ ZÁSADY, kotvení výztuže Minimální vnitřní průměr zakřivení prutu Průměr prutu Minimální průměr pro ohyby, háky a smyčky (pro pruty a dráty) φ 16 mm 4 φ φ > 16 mm 7 φ Minimální vnitřní průměr
PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA 1.1. GEOMETRICKÉ VLASTNOSTI BUDOVY 1.2. CHARAKTERISTIKA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ
PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA pro clkové zatplní panlového domu Běhounkova 2457-2462, Praha 5 Objkt má dvět nadzmní podlaží a jdno podlaží podzmní, částčně pod trénm. Objkt
Uplatnění prostého betonu
Prostý beton -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový průřez -Konstrukční ustanovení - Základová patka -Příklad Uplatnění prostého
L HOSPITALOVO PRAVIDLO
Difrnciální počt funkcí jdné rálné proměnné - 7 - L HOSPITALOVO PRAVIDLO LIMITY TYPU 0/0 PŘÍKLAD Pomocí L Hospitalova pravidla určt sin 0 Ověřní přdpokladů L Hospitalovy věty Přímočarým použitím věty o
SPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM
SPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM Josf KONVIČNÝ Ing. Josf KONVIČNÝ, Čské dráhy, a. s., Tchnická ústřdna dopravní csty, skc lktrotchniky a nrgtiky, oddělní diagnostiky a provozních měřní, nám. Mickiwicz
4.3.2 Vlastní a příměsové polovodiče
4.3.2 Vlastní a příměsové polovodič Přdpoklady: 4204, 4207, 4301 Pdagogická poznámka: Pokud budt postupovat normální rychlostí, skončít u ngativní vodivosti. Nní to žádný problém, pozitivní vodivost si
Zákazové značky. Název, význam a užití. Zákaz vjezdu všech vozidel v obou směrech. Zákaz vjezdu všech vozidel
Příloha č. 3 k vyhlášc č. 294/2015 Sb. Zákazové značky Číslo Bl Vyobrazní o Zákaz vjzdu všch vozidl v obou směrch Značka zakazuj vjzd všm druhům vozidl. B2 B3 B4 Zákaz vjzdu všch vozidl Značka zakazuj
ČSN EN 1990/A1 OPRAVA 4
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.010.30 Leden 2011 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1990/A1 OPRAVA 4 73 0002 idt EN 1990:2002/A1:2005/AC:2010-04 Corrigendum Tato oprava ČSN EN 1990:2004/A1:2007
1. Okrajové podmínky pro tepeln technické výpo ty
1. Okrajové podmínky pro tpln tchncké výpo ty Správné stanovní okrajových podmínk j jdnou z základních součástí jakéhokol tchnckého výpočtu. Výjmkou njsou an tplně tchncké analýzy. V násldující kaptol
ČSN EN ISO OPRAVA 2
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 01.100.20; 21.160 Listopad 2015 Technická výrobní dokumentace Pružiny Část 2: Parametry pro pružiny šroubovité válcové tlačné ČSN EN ISO 2162-2 OPRAVA 2 01 3210 Corrigendum ČSN
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí
Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí Marek Šorf Seminář Navrhování konstrukcí z korozivzdorných ocelí 27. září 2017 ČVUT Praha 1 Obsah 1. část Ing. Marek Šorf Rozdíl oproti navrhování konstrukcí
ČSN ISO/IEC OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 35.040 Únor 2011 Informační technologie Formáty výměny biometrických dat Část 2: Data markantů prstu ČSN ISO/IEC 19794-2 OPRAVA 1 36 9860 idt ISO/IEC 19794-2:2005/Cor.1:2009-10
Aplikace VAR ocenění tržních rizik
Aplkac VAR ocnění tržních rzk Obsah: Zdroj rzka :... 2 Řízní tržního rzka... 2 Měřní tržního rzka... 3 Modly... 4 Postup výpočtu... 7 Nastavní modlu a gnrování Mont-Carlo scénářů... 7 Vlčny vyjadřující
pedagogická činnost
http://web.cvut.cz/ki/ pedagogická činnost -Uplatnění prostého betonu - Charakteristické pevnosti - Mezní únosnost v tlaku - Smyková únosnost - Obdélníkový ýprůřez - Konstrukční ustanovení - Základová
pravidla. Konstrukce. Část 5.3: Požadavky na značení Stationary pressure vessels. Technical rules. Design. Requirements for marking
ČESKO-SLOVENSKÁ NORMA 23.020.30 Květen 1993 Tlakové nádoby stabilní. Technická ČSN 69 0010-5-3 pravidla. Konstrukce. Část 5.3: Požadavky na značení 69 0010 Stationary pressure vessels. Technical rules.
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
, je vhodná veličina jak pro studium vyzařování energie z libovolného zdroje, tak i pro popis dopadu energie na hmotné objekty:
Radiomtri a fotomtri Vyzařování, přnos a účinky nrgi lktromagntického zářní všch vlnových délk zkoumá obor radiomtri, lktromagntickým zářním v optické oblasti s pak zabývá fotomtri. V odstavci Přnos nrgi
Úloha č. 11. H0 e. (4) tzv. Stefanův - Bo1tzmannův zákon a 2. H λ dλ (5)
pyromtrm - vrz 01 Úloha č. 11 Měřní tplotní vyzařovací charaktristiky wolframového vlákna žárovky optickým pyromtrm 1) Pomůcky: Měřicí zařízní obsahující zdroj lktrické nrgi, optický pyromtr a žárovku
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 97.190 Květen 2003 Výrobky pro péči o dítě Držáky šidítek Bezpečnostní požadavky a zkušební metody ČSN EN 12586 OPRAVA 1 94 3428 Corrigendum Tato oprava je českou verzí opravy
ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE
ÚVO O MOELOVÁNÍ V MECHNICE MECHNIK KOMPOZITNÍCH MTERIÁLŮ 2 Přednáška č. 7 Robert Zemčík 1 Zebry normální Zebry zdeformované 2 Zebry normální Zebry zdeformované 3 Zebry normální 4 Zebry zdeformované protažené?
ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME
1. Úvod ANALÝZA NAPĚTÍ A DEFORMACÍ PRŮTOČNÉ ČOČKY KLAPKOVÉHO RYCHLOUZÁVĚRU DN5400 A POROVNÁNÍ HODNOCENÍ ÚNAVOVÉ ŽIVOTNOSTI DLE NOREM ČSN EN 13445-3 A ASME Michal Feilhauer, Miroslav Varner V článku se
Navazující magisterské studium MATEMATIKA 2016 zadání A str.1 Z uvedených odpovědí je vždy
Navazující magistrské studium MATEMATIKA 16 zadání A str.1 Příjmní a jméno: Z uvdných odpovědí j vžd právě jdna správná. Zakroužkujt ji! V násldujících dsti problémch j z nabízných odpovědí vžd právě jdna
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNCKÁ NORMA CS 29.120.50; 29.280 Červenec 2003 Drážní zařízení Pevná trakční zařízení Část 2: Ochranná opatření proti účinkům bludných proudů, způsobených DC trakčními proudovými soustavami ČSN
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 25.160.40 2000 Svařování - Detaily základních svarových spojů na oceli -ČSN Část 1: Tlakové součásti EN 1708-1 05 0026 Prosinec Welding - Basic weld joint details in steel - Part
Tabulka 5 Omezení architektury na subsystémy: maximální SIL, kterou lze uplat ovat pro SRCF využívající tento subsystém
ESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.110; 25.040.40 íjen 2009 Bezpe nost strojních za ízení Funk ní bezpe nost elektrických, elektronických a programovatelných elektronických ídicích systém souvisejících s bezpe
BAKALÁŘSKÁ PRÁCE. Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL.
Příloha č.1.: Výpočtová zpráva - převodovka I Návrh čelních ozubených kol Návrh rozměru čelních ozubených kol je proveden podle ČSN 01 4686 ČÁST 4 PEVNOSTNÍ VÝPOČET ČELNÍCH A OZUBENÝCH KOL. Návrhovým výpočtem
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera, K134 Obsah přednášek 2 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4. 2. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
2. Frekvenční a přechodové charakteristiky
rkvnční a přchodové charaktristiky. rkvnční a přchodové charaktristiky.. Obcný matmatický popis Přchodové a frkvnční charaktristiky jsou důlžitým prostřdkm pro analýzu a syntézu rgulačních obvodů a tdy
Příklad - opakování 1:
Příklad - opakování 1: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=2400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu, ρ=2500kg/m 3 Omítka, tl.10mm,
Železobetonové nosníky s otvory
Thákurova 7, 166 29 Praha 6 Dejvice Česká republika Železobetonové nosníky s otvory 2 Publikace a normy Návrh výztuže oblasti kolem otvorů specifická úloha přesný postup nelze dohledat v závazných normách
Napětí a únosnost. ohýbaných prutů
Napětí a únosnost ohýbaných prutů Normálová napětí při ohbu ohýbaný nosník: x V τ x vlákna / max / Ed - - tažná tlačná + tažná tlačná tlačná tažná x Průřová charaktristika pro normálová napětí a ohbu j
ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS
ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS VI. Odpor a lktrický proud Obsah 6 ODPOR A ELEKTRICKÝ PROUD 6.1 ELEKTRICKÝ PROUD 6.1.1 HUSTOTA PROUDU 3 6. OHMŮV ZÁKON 4 6.3 ELEKTRICKÁ ENERGIE A VÝKON 6 6.4 SHRNUTÍ 7 6.5 ŘEŠENÉ
Předpjatý beton Přednáška 9. Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování.
Předpjatý beton Přednáška 9 Obsah Prvky namáhané smykem a kroucením, analýza napjatosti, dimenzování. Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Analýza napjatosti namáhání předpjatých prvků Ohybový
ČSN EN 877/A1 OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 23.040.10; 23.040.40 Listopad 2008 Litinové trubky a tvarovky, jejich spoje a příslušenství pro odvádění vody z budov Požadavky, zkušební metody a zabezpečování jakosti ČSN EN
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní
při postupném zatěžování opět rozlišujeme tři stádia (viz ohyb): stádium I prvek není porušen ohybovými ani smykovými trhlinami řešení jako homogenní prvek, stádium II dříve vznikají trhliny ohybové a
Normálová napětí při ohybu
Normálová napětí při ohbu vlákna - tažná tlačná / max / Ed + tlačná - tažná tlačná x ohýbaný nosník: x V τ x Průřová charaktristika pro normálová napětí a ohbu j momnt strvačnosti nbo něj odvoný modul
Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně
Univrzita omáš Bati v Zlíně LABORAORNÍ CVIČENÍ Z FYZIKY II Názv úlohy: Voltampérová charaktristika polovodičové diody a žárovky Jméno: Ptr Luzar Skupina: I II/1 Datum měřní: 14.listopadu 7 Obor: Informační
ETAG 001. KOVOVÉ KOTVY DO BETONU (Metal anchors for use in concrete)
Evropská organizace pro technická schválení ETAG 001 Vydání 1997 ŘÍDICÍ POKYN PRO EVROPSKÁ TECHNICKÁ SCHVÁLENÍ KOVOVÉ KOTVY DO BETONU (Metal anchors for use in concrete) Příloha B: ZKOUŠKY PRO URČENÁ POUŽITÍ
Prostý beton Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II
Prostý beton http://www.klok.cvut.cz Pedagogická činnost Výuka bakalářských a magisterský předmětů Nosné konstrukce II - Uplatnění prostého betonu -Ukázky staveb - Charakteristické pevnosti -Mezní únosnost
ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
11. AGREGÁTNÍ NABÍDKA A PHILLIPSOVA KŘIVKA. slide 0
11. AGREGÁTNÍ NABÍDKA A PHILLIPSOVA KŘIVKA slid 0 Přdmětm přdnášky jsou tři modly agrgátní nabídky, v ktrých v krátkém období výstup pozitivně závisí na cnové hladině. Krátkodobý invrzní vztah mzi inflací
ČSN EN OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.010.30; 93.020 Září 2009 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí Část 1: Obecná pravidla ČSN EN 1997-1 OPRAVA 1 73 1000 idt EN 1997-1:2004/AC:2009-02 Corrigendum Toto
HONEYWELL. DL424/425 DirectLine modul čidla pro sondy rozpusteného kyslíku DL5000
DL424/425 DirctLin modul čidla pro sondy rozpustného kyslíku DL5000 HONYWLL Přhld Moduly čidla DL424/425 DirctLin patří k řadě čidl fy Honywll nové gnrac pro analytické měřní. Unikátní architktura čidl
, je vhodná veličina i pro studium vyzařování energie z libovolného zdroje a také i pro popis dopadu energie na hmotné objekty:
Radiomtri a otomtri Vyzařování, přnos a účinky nrgi lktromagntického zářní všch vlnových délk zkoumá obor radiomtri, lktromagntickým zářním v optické oblasti s pak zabývá otomtri. V odstavci Přnos nrgi
Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem
Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm JEDNOŘADÁ A PÁROVANÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM DVOUŘADÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM ČTYŘODOVÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA KONSTRUKCE, TYPY A VLASTNOSTI Půmě
3. Tenkostěnné za studena tvarované OK Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, přístup podle Eurokódu.
3. Tenkostěnné za studena tvarované O Výroba, zvláštnosti návrhu, základní případy namáhání, spoje, přístup podle Eurokódu. Tloušťka plechu 0,45-15 mm (ČSN EN 1993-1-3, 2007) Profily: otevřené uzavřené
SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ
2. cvičení SPOJE OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ Na spojování prvků ocelových konstrukcí se obvykle používají spoje šroubové (bez předpětí), spoje třecí a spoje svarové. Šroubové spoje Základní pojmy. Návrh spojovacího
ČSN EN OPRAVA 2
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 31.160 Srpen 2008 Pasivní filtry pro elektromagnetické odrušení Část 1: Kmenová specifikace ČSN EN 60939-1 OPRAVA 2 35 8281 idt IEC 60939-1:2005/Cor.1:2005-11 Corrigendum Tato
ČSN EN OPRAVA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 3.00.30 Červenec 006 Netopené tlakové nádoby Část 3: Konstrukce a výpočet ČSN EN 13445-3 OPRAVA 3 69 545 idt EN 13445-3:00/Cor.15:005-07 Corrigendum Tato oprava ČSN EN 13445-3:003
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad)
Návrh žebrové desky vystavené účinku požáru (řešený příklad) Posuďte spřaženou desku v bednění z trapézového plechu s tloušťkou 1 mm podle obr.1. Deska je spojitá přes více polí, rozpětí každého pole je
Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem
Stavba: Stavební úpravy skladovací haly v areálu firmy Strana: 1 Obsah: PROSTAB 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2 2. Seznam použité literatury 2 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním
Trivium z optiky 37. 6. Fotometrie
Trivium z optiky 37 6. Fotomtri V přdcházjící kapitol jsm uvdli, ž lktromagntické zářní (a tdy i světlo) přnáší nrgii. V této kapitol si ukážm, jakými vličinami j možno tnto přnos popsat a jak zohldnit
TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE
1 TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE Michal Jandera Obsah přednášek 1. Stabilita stěn, nosníky třídy 4.. Tenkostěnné za studena tvarované profily: Výroba, chování průřezů, chování prutů. 3. Tenkostěnné
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,
Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk, Způsoby porušení prvků se smykovou výztuží Smyková výztuž přispívá
Dřevěné nosníky se zářezem v podpoře
Příloha k článku na potálu TZB-ino Auto: Ing. Bohumil Koželouh, CSc., soudní znalec Posuzování dřevěných nosníků se zářezy v uložení (ČSN EN 1995-1-1) Při posuzování únosnosti dřevěných pvků se musí uvážit
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 91.060.40 2008 Volně stojící komíny - Část 2: Betonové komíny ČSN EN 13084-2 73 4220 Leden Free-standing chimneys - Part 2: Concrete chimneys Cheminées indépendantes - Partie
PENOS ENERGIE ELEKTROMAGNETICKÝM VLNNÍM
PNO NRG LKTROMAGNTCKÝM VLNNÍM lktromagntické vlnní, stjn jako mchanické vlnní, j schopno pnášt nrgii Tuto nrgii popisujm pomocí tzv radiomtrických, rsp fotomtrických vliin Rozdlní vyplývá z jdnoduché úvahy:
ENERGETIKA SERVIS s.r.o
ENERGETIKA SERVIS s.r.o Křižíkova 1690, 370 01 České Budějovice Ocelové konzoly typ 3xIZVE II na betonové sloupy. TYPOVÝ PODKLAD č. 6/2006 Nahrazuje TP č.4/2005 Zpracoval:ENERGETIKA SERVIS s.r.o září 2006
ε, budeme nazývat okolím bodu (čísla) x
Množinu ( ) { R < ε} Okolím bodu Limit O :, kd (, ) j td otvřný intrval ( ε ε ) ε, budm nazývat okolím bodu (čísla).,. Bod R j vnitřním bodm množin R M, jstliž istuj okolí O tak, ž platí O( ) M. M, jstliž
ČSN ISO
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 17.140.20; 21.200 2003 Přejímací předpis pro převodové jednotky - Část 1: Zkušební předpis pro zvuk šířený vzduchem ČSN ISO 8579-1 01 4660 Květen Acceptance code for gear units
Seznámíte se s pojmem primitivní funkce a neurčitý integrál funkce jedné proměnné.
INTEGRÁLNÍ POČET FUNKCÍ JEDNÉ PROMĚNNÉ NEURČITÝ INTEGRÁL NEURČITÝ INTEGRÁL Průvodc studim V kapitol Difrnciální počt funkcí jdné proměnné jst s sznámili s drivováním funkcí Jstliž znát drivac lmntárních
ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Pro. Ing. František ald, CSc., místnost B 632
3 Nosníky, konzoly Nosníky
Nosníky 3.1 Nosníky Používají se pro uložení vodorovné trubky v sestavách dvoutáhlových závěsů jako např. RH2, RH4 6, SH4 7, sestavách pružinových podpěr VS2 a kloubových vzpěr RS2. Základní rozdělení
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K34OK 4 kredity ( + ), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B 63. Úvod,
Konstrukci (její části) budeme idealizovat jako tuhá (nedeformovatelná) tělesa (v prostoru) nebo desky (v rovině).
. íl působící na tělso/dsku.. Zadání úloh, přdpoklad Úloha této kapitol: obcněji matmatick popsat mchanické účink atížní na konstukci a účink částí konstukc navájm. Konstukci (jjí části) budm idaliovat
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY. Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku.
PŘÍKLAD Č. 3 NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ DESKY Zadání: Navrhněte a posuďte železobetonovou desku dle následujícího obrázku Skladba stropu: Podlaha, tl.60mm, ρ=400kg/m 3 Vlastní žb deska, tl.dle návrhu,
ČSN EN ISO 14001 OPRAVA 1
ČESKÁ TECHNICKÁ NORMA ICS 13.020.10 Únor 2010 Systémy environmentálního managementu Požadavky s návodem pro použití ČSN EN ISO 14001 OPRAVA 1 01 0901 idt EN ISO 14001:2004/AC:2009-07 idt ISO 14001:2004/Cor.
Část 3: Analýza konstrukce. DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43
DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce DIF SEK Část 3: Analýza konstrukce 0/ 43 Požární odolnost řetěz událostí Θ zatížení 1: Vznik požáru ocelové čas sloupy 2: Tepelné zatížení 3: Mechanické zatížení R 4: