Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem

Rozměr: px
Začít zobrazení ze stránky:

Download "Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem"

Transkript

1 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm JEDNOŘADÁ A PÁROVANÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM DVOUŘADÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM ČTYŘODOVÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA KONSTRUKCE, TYPY A VLASTNOSTI Půmě díy Stn mm mm mm Půmě díy Stn mm Půmě díy Stn mm Contct ngl α JEDNOŘADÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM Vzhldm k tomu, ž tto ložisk mjí stykový, mohou nést spolčně s diálním ztížním i xiální ztížní v jdnom směu. Vzhldm k jjich konstukci s při diálním ztížní vytváří xiální složk síly, poto s používjí dvě spáovná ložisk nbo kombinc víc ložisk. Tuhost jdnořdých kuličkových ložisk s kosoúhlým stykm lz zvýšit přdpětím. To s čsto používá v hlvních vřtnch obáběcích stojů, nboť j zd zpotřbí vysoké přsnosti chodu. (viz. kpitol 10, Přdpětí, stn A98). U jdnořdých kuličkových ložisk s kosoúhlým stykm s používjí stykové úhly 15 (oznční C), 25 (oznční A5), 30 (oznční A) 40 (oznční ). Obvykl s používjí lisovné oclové klc, moszné obáběné klc nbo vstřikovné polymidové klc. Po vysoc přsná ložisk s používjí obáběné klc z synttické pyskyřic (txtit) nbo polymidové klc. Stnddně používné klc u jdnotlivých ozměových řd jsou uvdny v tbulc 1. Ačkoliv jsou v tbulkách ložisk (stny 56 ž 71, půmě díy ložisk 10 ž 120) uvdny hodnoty po ložisk bz oszní n člní stně vnitřního koužku, dostupná jsou i povdní s vnitřním koužkm s oszním n obou stnách. Obťt s n NSK po podobnější infomc. Tbulk 1 Stnddně používné klc po kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Řd Lisovné oclové klc Moszné obáběné klc 79A5, C A C A, C A, Ložisk s stjným zákldním oznčním, l ůzným typm klc, mjí odlišné pmty únosnosti. To j dáno tím, ž po ůzné mtiály klcí j tké ůzný počt kuličk v ložisku. Poto i únosnost s bud lišit od únosnosti uvdné v tbulkách ložisk. Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm s stykovým úhlm 15 (oznční C) 25 (oznční A5) jsou pimáně učn po plikc s vysokou přsností nbo po vysokoychlostní použití používjí s u nich klc moszné, z synttických pyskyřic (txtit) nbo vstřikovného polymidu. Mximální povozní tplot vstřikovných polymidových klcí j 120 C. 52 VALIVÁ LOŽISKA 53

2 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm 54 PÁROVANÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM Typy vlstnosti páovných kuličkových ložisk s kosoúhlým stykm jsou uvdny v tbulc 2. Tbulk 2 Typy vlstnosti páovných kuličkových ložisk s kosoúhlým stykm Obázk Uspořádání Vlstnosti 0 0 (D) (Příkld) 7208 A D () (Příkld) 7208 Do tndmu () (Příkld) 7208 A NSKHPS KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM Rdiální ztížní xiální ztížní v obou směch. Vzhldm k tomu, ž vzdálnost mzi spojnicmi ztížní 0 j vlká, j tnto typ vhodný po zchycní vlkých momntových ztížní. Rdiální ztížní xiální ztížní v obou směch. V sovnání s D typm j vzdálnost mzi spojnicmi ztížní mlá, schopnost zchycní momntových ztížní j nízká. Rdiální ztížní xiální ztížní pouz v jdnom směu. Potož j xiální síl zchycn dvěm ložisky, používá s po vlké xiální síly v jdnom směu. V sovnání s stnddními kuličkovými ložisky s kosoúhlým stykm mjí tto ložisk vyšší únosnost vyšší mzní otáčky. Mjí vysoc přsné univzální páování. Vstřikovné polymidové klc jsou stnddně používány po ložisk řdy HPS. DVOUŘADÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA S KOSOÚHLÝM STYKEM Jdná s pincipiálně o dvě jdnořdá kuličková ložisk s kosoúhlým stykm v uspořádání zády k sobě do O, jjichž vnitřní vnější koužky jsou intgovány do jdnoho. Ložisk jsou schopn přnášt xiální síly v obou směch schopnost nést momntové ztížní j dobá. Tnto typ s používá jko xiálně vodící ložisko. Obvykl s používjí lisovné oclové klc. ČTYŘODOVÁ KULIČKOVÁ LOŽISKA Vnitřní koužk j ozděln v diálním směu do dvou kusů. Tto konstukc umožňuj jdinému ložisku nést xiální ztížní v obou směch. j 35, tkž únosnost v xiálním směu j vysoká. Tnto typ j vhodný po čistě xiální ztížní nbo kombinovná ztížní, kd jsou vlké xiální síly. Klc jsou vyobny z obáběné moszi. DOPORUČENÍ PRO POUŽITÍ KULIČKOVÝCH LOŽISEK S KOSOÚHLÝM STYKEM Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm nmusí být, zjmén s něktým typm klcí, vhodná po použití v ztížných povozních podmínkách. Jdná s přdvším o plikc, v ktých s otáčky tplot blíží mzním hodnotám kd jsou znčná momntová ztížní vibc. V tkovém přípdě s posím obťt n NSK. V přípdě, ž ztížní n kuličkových ložiscích s kosoúhlým stykm jsou příliš mlá, nbo přsáhn-li běhm povozu pomě xiálního diálního ztížní po páovná ložisk '' ( j uvdno v tbulkách ložisk), dochází k pokluzu mzi kuličkmi oběžnými dáhmi, což můž vést k otěu poškábání oběžných dh. Vzhldm k vysoké hmotnosti kuličk klcí hozí tnto poblém zjmén u vlkých ložisk. výš popsné povozní podmínky očkávát, obťt s n NSK po pomoc s výběm ložisk. TOLERANCE A PŘESNOST CHODU Jdnořdá kuličková ložisk s kosoúhlým stykm NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Rozměová tolnc: Tříd 6, Přsnost chodu: Tříd 5 Páovná kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Dvouřdá kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Čtyřbodová kuličková ložisk DOPORUČENÁ ULOŽENÍ Jdnořdá kuličková ložisk s kosoúhlým stykm HPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Páovná kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Dvouřdá kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Čtyřbodová kuličková ložisk VNITŘNÍ VŮLE Páovná kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Tbulk Stny A62 ž A A62 ž A A62 ž A A62 ž A A62 ž A65 Tbulk Stn A A A A A A A A87 Tbulk Stn A96 Páovná kuličková ložisk s kosoúhlým stykm s přsností vyšší nž P5 s používjí přdvším u hlvních vřtn obáběcích stojů, tkž jsou použit s přdpětím po dosžní poždovné tuhosti. Po zjdnodušní výběu j přdpětí odstupňováno jko vlmi lhké, lhké, střdní těžké. K dosžní poždovného přdpětí j třb při montáži dodžovt dopoučná uložní vnitřního vnějšího koužku. Tyto hodnoty nlznt n stně A100 (tbulk 10.1, 10.2). Výsldné vůl (nbo přdpětí) páovných ložisk po montáži j dosžno uthováním dvojic ložisk v xiálním směu, dokud njsou čl vnějších/vnitřních koužků v kontktu poti sobě. NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Axiální vnitřní vůl (Měřná vůl) Jmnovitý půmě díy d Axiální vnitřní vůl CN GA přs včtně Dvouřdá kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Po infomc o vnitřní vůli dvouřdých kuličkových ložisk s kosoúhlým stykm s obťt n NSK. Čtyřbodová kuličková ložisk MEZNÍ OTÁČKY Jdnotky: µm Tbulk Stn A96 Mzní otáčky, uvdné v tbulc po jdnotlivá páovná ložisk, jsou učny po ložisk s obáběnou klcí. Po ložisk s lisovnými klcmi musí být uvdné otáčky snížny o 20%. Mzní otáčky ložisk s stykovými úhly 15 (oznční C) 25 (oznční A5) jsou po ložisk s přsností P5 vyšší (s klcmi z synttické pyskyřic, nbo vstřikovnými polymidovými klcmi). Při vysokých ztížních j třb mzní otáčky uvdné v tbulkách koigovt podl vlikosti ztížní ložisk. Ložisk j možno povozovt při vyšších ychlostch nž jsou mzní otáčky, l j třb povést změny v způsobu mzání, konstukci klc, td. Podobné infomc nt n stně A39. VALIVÁ LOŽISKA 55

3 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Připojovcí ozměy ,3 0, ,7 12,5 19,5 0,3 0, ,3 0, , ,1 12,5 19,5 0,3 0, ,3 0, ,2 12,5 23,5 0,3 0, ,3 0, , ,4 12,5 23,5 0,3 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,3 0, ,2 14,5 21,5 0,3 0, ,3 0, , ,4 14,5 21,5 0,3 0, ,3 0, ,8 14,5 25,5 0,3 0, ,3 0, , ,7 14,5 25,5 0,3 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , , , ,3 0, ,5 17,5 25,5 0,3 0, ,3 0, , ,4 17,5 25,5 0,3 0, ,3 0, ,3 17,5 29,5 0,3 0, ,3 0, , ,6 17,5 29,5 0,3 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , , ,084 Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7900 A5 D ,5 1,5 20,8 0, C D ,3 1,7 20,8 0, A D ,4 2,4 11,2 24,8 0, C D ,8 3,2 24,8 0, A D ,5 2,5 12,5 27,5 0, D ,8 7,8 12,5 27,5 0, C D ,4 3,6 27,5 0, A D ,0 2,0 12,5 32,5 0, D ,9 7,9 12,5 32,5 0, A5 D ,4 2,4 22,8 0, C D ,8 1,2 22,8 0, A D ,5 3,5 13,2 26,8 0, C D ,4 2,6 26,8 0, A D ,7 2,7 14,5 29,5 0, D ,5 8,5 14,5 29,5 0, EA* ,5 8,5 14,5 29,5 0, C D ,9 4,1 29,5 0, A D ,1 2, , D ,6 8, , EA* ,6 8, , A5 D ,0 3,0 26,8 0, C D ,8 1,2 26,8 0, A D ,6 4,6 16,2 30,8 0, C D ,3 2,7 30,8 0, A D ,4 3,4 17,5 32,5 0, D ,0 10,0 17,5 32,5 0, EA* ,0 10,0 17,5 32,5 0, C D ,7 4,3 32,5 0, A D ,5 3, , D ,9 10, , EA* ,9 10, ,6 Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Poznámky Ložisk oznčná hvězdičkou (*) jsou NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm. Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní b ( 3 ) 56 VALIVÁ LOŽISKA 57

4 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Připojovcí ozměy ,3 0, ,0 19,5 27,5 0,3 0, ,3 0, , ,6 19,5 27,5 0,3 0, ,3 0, ,5 19,5 32,5 0,3 0, ,3 0, , ,5 19,5 32,5 0,3 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , , , ,3 0, ,1 22,5 34,5 0,3 0, ,3 0, , ,3 22,5 34,5 0,3 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,3 0, ,3 27,5 39,5 0,3 0, ,3 0, , ,0 27,5 39,5 0,3 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , , , , , , , ,1 0, , , Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7903 A5 D ,0 4,0 28,8 0, C D ,3 0,7 28,8 0, A D ,0 5,0 18,2 33,8 0, C D ,0 3,0 33,8 0, A D ,5 4,5 19,5 37,5 0, D ,9 11,9 19,5 37,5 0, EA* ,3 12,3 19,5 37,5 0, C D ,6 4,4 37,5 0, A D ,5 4, , D ,9 12, , EA* ,9 12, , A5 D ,3 4,3 35,8 0, C D ,6 1,4 35,8 0, A D ,9 5,9 22,5 39,5 0, C D ,3 3,7 39,5 0, A D ,3 5, , D ,1 14, , EA* ,1 14, , C D ,0 5,0 42 0, A D ,8 5, , D ,2 15, , EA* ,2 15, , A5 D ,6 6,6 40,8 0, C D ,0 0,0 40,8 0, A D ,8 8,8 27,5 44,5 0, C D ,6 2,4 44,5 0, A D ,2 7, , D ,3 17, , EA* ,3 17, , C D ,3 4,7 47 0, A D ,1 8, ,6 Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Poznámky Ložisk oznčná hvězdičkou (*) jsou NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm sloupc Páovná v Oznční oznčuj univzální páování. b ( 3 ) VALIVÁ LOŽISKA 59

5 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Připojovcí ozměy ,1 0, , , ,1 0, , , ,3 0, ,5 32,5 44,5 0,3 0, ,3 0, , ,7 32,5 44,5 0,3 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , ,383 Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7305 D ,5 19, , EA* ,5 19, , A5 D ,0 9,0 45,8 0, C D ,3 1,3 45,8 0, A D ,5 11, , C D ,4 1,6 50 0, A D ,6 10, , D ,6 22, , EA* ,6 22, , C D ,3 3,7 57 0, A D ,4 10, , D ,8 23, , EA* ,8 23, , A5 D ,0 11,0 52,5 0, C D ,1 2,1 52,5 0, A D ,0 14, , C D ,0 1,0 57 0, A D ,9 13, , D ,9 27, ,6 7207EA* ,9 27, , C D ,3 2,7 67 0, A D ,2 12, D ,2 27, EA* ,2 27, A5 D ,8 11,8 59,5 0, C D ,7 1,7 59,5 0, A D ,2 16, , C D ,5 0,5 63 0, A D ,6 16, , D ,3 32, ,6 Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Poznámky Ložisk oznčná hvězdičkou (*) jsou NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm sloupc Páovná v Oznční oznčuj univzální páování. b ( 3 ) 60 VALIVÁ LOŽISKA 61

6 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Připojovcí ozměy ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, ,6 0, , ,6 0, ,6 0, , , ,6 0, , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , , , , , , , , , , , , ,1 0, , ,391 Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7208 EA* ,3 32, , C D ,1 1,9 75 0, A D ,5 14, D ,5 31, EA* ,5 31, A5 D ,4 14,4 65,5 0, C D ,1 3,1 65,5 0, A D ,6 18, , C D ,1 0,1 70 0, A D ,5 18, , D ,5 35, , EA* ,5 35, , C D ,4 1,6 80 0, A D ,9 16, D ,8 35, EA* ,8 35, A5 D ,5 16,5 69,5 0, C D ,3 4,3 69,5 0, A D ,5 21, , C D ,4 1,4 75 0, A D ,4 20, , D ,7 38, , EA* ,7 38, , C D ,7 1,3 85 0, A D ,2 19, D ,1 40, EA* ,1 40, A5 D ,5 18,5 75 0, C D ,1 5,1 75 0, A D ,9 23, ,6 Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Poznámky Ložisk oznčná hvězdičkou (*) jsou NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm sloupc Páovná v Oznční oznčuj univzální páování. b ( 3 ) 62 VALIVÁ LOŽISKA 63

7 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Připojovcí ozměy ,1 0, , , , , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , , ,5 0, , , , , , , , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , , ,5 0, ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 1, , , ,5 1, , , ,5 1, , , , ,5 1, ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , ,09 Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7011 C D ,4 1,4 85 0, A D ,7 23, D ,0 44, EA* ,0 44, C D ,7 0, A D ,5 21, D ,4 44, EA* ,4 44, A5 D ,8 20,8 80 0, C D ,4 6,4 80 0, A D ,7 26, , C D ,8 2,8 90 0, A D ,1 27, D ,3 49, EA* ,3 49, C D ,8 0, A D ,9 23, D ,7 48, EA* ,7 48, A5 D ,1 23,1 85 0, C D ,8 7,8 85 0, A D ,6 29, , C D ,1 4,1 95 0, A D ,4 30, D ,6 54, EA* ,6 54, C D ,8 1, A D ,2 26, D ,0 53, EA* ,0 53, Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Poznámky Ložisk oznčná hvězdičkou (*) jsou NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm sloupc Páovná v Oznční oznčuj univzální páování. b ( 3 ) 64 VALIVÁ LOŽISKA 65

8 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Připojovcí ozměy , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 1, , , ,5 1, , , ,5 1, , , , ,5 1, ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 1, , , ,5 1, , , ,5 1, , , , ,5 1, ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , , , , , , , , ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7914 A5 D ,6 23,6 95 0, C D ,8 6,8 95 0, A D ,0 32, , C D ,1 4, , A D ,3 32, D ,8 57, EA* ,8 57, C D ,1 2, A D ,5 28, D ,3 57, EA* ,3 57, A5 D ,0 26, , C D ,1 8, , A D ,8 34, , C D ,4 5, , A D ,2 34, D ,0 61, EA* ,0 61, C D ,4 2, A D ,8 30, D ,6 61, EA* A5 D ,3 28, , C D ,5 9, , A D ,2 37, , C D ,4 5, , A D ,5 37, D ,3 66, EA* ,3 66, C D ,5 3, A D ,2 33, D ,9 65, EA* Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Poznámky Ložisk oznčná hvězdičkou (*) jsou NSKHPS kuličková ložisk s kosoúhlým stykm sloupc Páovná v Oznční oznčuj univzální páování. b ( 3 ) VALIVÁ LOŽISKA 67

9 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu Contct Singl, Angl X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Připojovcí ozměy ,1 0, , , ,1 0, , , , ,1 0, , , ,1 0, , , , , , , , , , , , , ,5 4, , , ,5 4, ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 1, , , , ,5 1, , , , , , , , , , ,5 5, , , ,5 5, ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 1, , , , ,5 1, ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , ,5 5, , , ,5 5, ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,5 1,48 Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7917 A5 D ,8 29, , C D ,5 9, , A D ,1 40, , C D ,8 6, , A D ,8 39, D ,6 70, C D ,5 3, A D ,5 35, D ,2 70, A5 D ,1 32, , C D ,8 10, , A D ,4 42, C D ,8 6, A D ,2 42, D ,9 74, C D ,5 3, A D ,8 37, D ,5 74, A5 D ,5 34, , C D ,1 12, , A D ,3 45, C D ,1 8, A D ,5 44, D ,2 79, C D ,5 3, A D ,2 40, D ,7 78, A5 D ,0 36, , C D ,2 12, , A D ,2 48, Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). b ( 3 ) 68 VALIVÁ LOŽISKA 69

10 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 C C 0 C C 0 f 0 Plstické mzivo Olj d Připojovcí ozměy , , , ,5 1, ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , ,5 7, , , ,5 7, ,1 0, , , ,1 0, , , , , , , , , ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , ,5 9, , , ,5 9, ,1 0, , , ,1 0, , , , , , , , , ,1 1, , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , , ,5 11, , , ,5 11, ,1 0, , , ,1 0, , , , , , ,1 1, , , ,1 1, , , , , ,5 14, , , ,5 14,4 Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7020 C D ,5 9, A D ,8 46, D ,5 83, C D ,5 3, A D ,9 43, D ,2 85, A5 D ,3 38, , C D ,5 13, , A D ,5 50, C D ,5 9, A D ,2 49, D ,8 87, C D ,5 3, A D ,3 46, D ,4 89, A5 D ,6 40, , C D ,8 14, , A D ,8 52, C D ,5 9, A D ,5 51, D ,1 92, C D ,5 3, A D ,0 51, D ,8 96, A5 D ,5 44, , C D ,2 16, , A D ,6 58, A D ,7 56, D ,5 100, A D ,7 54, D ,4 104, Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). b ( 3 ) 70 VALIVÁ LOŽISKA 71

11 Kuličková ložisk s kosoúhlým stykm Jdnotlivé/páové uspořádání Půmě díy mm b b b Dynmické kvivlntní ztížní P=XF +YF if of * C o F /F F /F > F /F F /F > * Po i použijt 2 po D, 1 po Sttické kvivlntní ztížní P o =X o F +Y o F Jdnotlivé D Do tndmu X o Y o X o Y o 0,5 0,46 1 0,92 Jdnotlivé nbo uspořádání F >0,5F +Y o F použijt P o =F , , ,5 1, , , , ,5 1, , , , , ,5 7, , , ,5 7, , , , , , , , , ,5 1, , , , ,5 1, , , , , ,5 8, , , ,5 8, , , , , , , , , , , , ,1 1, , , , , ,5 11, , , ,5 11, , , , , , , , , ,1 1, , , , , ,5 14, , , ,5 14, , , , , , , , , , ,1 1, , , , , , , , , , , , , , ,6 72 Hlvní ozměy d D Zákldní únosnosti (Jdnotlivé) Kokční Mzní otáčky ( 1 ) Vzdálnost (N) {kgf} fkto spojnic ztížní 1 Plstické d C C 0 C C 0 f 0 mzivo Olj Poznámky ( 1 ) Po povoz v blízkosti mzních otáčk, viz. stn 55. ( 2 ) Přídvné oznční A, A5, C oznčuj stykové úhly 30, 25, Připojovcí ozměy D přibližně Oznční ( 2 ) Zákldní únosnost (Páovná) Mzní otáčky ( 1 ) (N) {kgf} (Páovná) Plstické 0 d b ( 3 ) Jdnotlivé Páovná C C 0 C C 0 mzivo Olj D Připojovcí ozměy 7926 A5 D ,3 48, C D ,5 17, A D ,3 62, A D ,9 63, D ,0 111, A D ,3 60, , D ,0 114, , A5 D ,9 52, C D ,2 20, A D ,0 68, A D ,6 70, D ,6 121, A D ,0 65, , D ,6 122, , A5 D ,0 56, C D ,2 20, A D ,3 73, A D ,3 76, D ,2 131, A D ,7 70, , D ,2 132, , C D ,9 22, A D ,5 77, A D ,9 81, D ,8 140, A D ,3 76, , D ,8 141, , C D ,6 25, A D ,1 82, A D ,6 86, , D ,4 149, , A D ,0 81, , D ,3 150, ,5 Poznámk ( 3 ) Po oznčná ložisk v sloupci po d b, d b b po hřídl jsou d () (). Vzdálnost mzi spojnicmi ztížní b ( 3 ) VALIVÁ LOŽISKA 73

Axiální ložiska. Průměr díry Strana. S rovinnou nebo kulovou dosedací plochou, nebo s podložkou AXIÁLNÍ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA

Axiální ložiska. Průměr díry Strana. S rovinnou nebo kulovou dosedací plochou, nebo s podložkou AXIÁLNÍ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA xiální ložisk JEDNOSMĚNÁ XIÁLNÍ KULIČKOVÁ LOŽISK Půmě díy Stn neo kulovou, neo s podložkou 0 00 mm... B242 0 60 mm... B246 OBOUSMĚNÁ XIÁLNÍ KULIČKOVÁ LOŽISK neo kulovou, neo s podložkou XIÁLNÍ VÁLEČKOVÁ

Více

Válečková ložiska JEDNOŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA. Průměr díry Strana mm... B mm... B mm... B126

Válečková ložiska JEDNOŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA. Průměr díry Strana mm... B mm... B mm... B126 Válečková ložiska JEDNOŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA Příložné koužky po válečková ložiska DVOUŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA Čtyřřadá válečková ložiska jsou popsána na stanách 322 až 331. Půmě díy Stana 20 55 mm... 110

Více

Malá a miniaturní kuličková ložiska

Malá a miniaturní kuličková ložiska MALÁ A MINIATURNÍ KULIČKOVÁ LOŽISKA Metické ozměy S příubou Palcové ozměy S příubou Půmě díy Stana 9 mm... 40 9 mm... 44,06 9,525 mm... 48,9 9,525 mm... 50 KONSTRUKCE A TYPY Rozsahy velikostí malých a

Více

Rentgenová strukturní analýza

Rentgenová strukturní analýza Rntgnová strukturní nlýz Příprvná část Objktm zájmu difrkční nlýzy jsou 3D priodicky uspořádné struktury (krystly), n ktrých dochází k rozptylu dopdjícího zářní. Díky intrfrnci rozptýlných vln vzniká difrkční

Více

4.3.2 Vlastní a příměsové polovodiče

4.3.2 Vlastní a příměsové polovodiče 4.3.2 Vlastní a příměsové polovodič Přdpoklady: 4204, 4207, 4301 Pdagogická poznámka: Pokud budt postupovat normální rychlostí, skončít u ngativní vodivosti. Nní to žádný problém, pozitivní vodivost si

Více

igubal Kloubové hlavy Produktová řada

igubal Kloubové hlavy Produktová řada igul - igul Produktová řd Úhlový klou pro rotční kývvé pohyy: WGRM WGLM Spojní pro rotční kývvé pohyy Nízká hmotnost roustní provdní Jdnoduchá rychlá montáž Pohlcují virc Odolné špíně nčistotám Plstový

Více

F=F r1 +F r2 -Fl 1 = -F r2 (l 1 +l 2 )

F=F r1 +F r2 -Fl 1 = -F r2 (l 1 +l 2 ) Stvbní mchnik A1 K132 SMA1 Přdnášk č. 3 Příhrdové konstrukc Co nás čká v čtvrté přdnášc? Příhrdové konstrukc Zákldní přdpokldy Sttická určitost/nurčitost Mtody výpočtu Obcná mtod styčných bodů Nulové pruty

Více

základní pojmy základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie

základní pojmy základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie základní pojmy teorie Tori v strojírnské tchnologii Ing. Oskar Zmčík, Ph.D. základní pojmy používaná rozdělní vztahy, dfinic výpočty základní pojmy žádnou součást ndokážm vyrobit s absolutní přsností při výrobě součásti dochází

Více

1. Okrajové podmínky pro tepeln technické výpo ty

1. Okrajové podmínky pro tepeln technické výpo ty 1. Okrajové podmínky pro tpln tchncké výpo ty Správné stanovní okrajových podmínk j jdnou z základních součástí jakéhokol tchnckého výpočtu. Výjmkou njsou an tplně tchncké analýzy. V násldující kaptol

Více

Provedení čerpadel. Materiál V základním provedení pro běžné použití čerpadla na chemicky neaktivní vody s hodnotou ph 6,5 8,5 jsou tělesa vlastního

Provedení čerpadel. Materiál V základním provedení pro běžné použití čerpadla na chemicky neaktivní vody s hodnotou ph 6,5 8,5 jsou tělesa vlastního oužití lavní použití vrtikálníc črpadl CVV j pro vodárnské účly a průmyslové zásobování čistou i mírně znčištěnou užitkovou vodou. Jsou určna pro črpání pitné a užitkové vody do max. tploty 0 C s odnotou

Více

Fyzikální podstata fotovoltaické přeměny solární energie

Fyzikální podstata fotovoltaické přeměny solární energie účinky a užití optického zářní yzikální podstata fotovoltaické přměny solární nri doc. In. Martin Libra, CSc., Čská změdělská univrzita v Praz a Jihočská univrzita v Čských Budějovicích, In. Vladislav

Více

Jaký vliv na tvar elipsy má rozdíl mezi délkou provázku mezi body přichycení a vzdáleností těchto bodů.

Jaký vliv na tvar elipsy má rozdíl mezi délkou provázku mezi body přichycení a vzdáleností těchto bodů. 7.5.7 lips Přdpokldy: 7501 lips = rozšlápnutá kružnic. Jk ji sstrojit? Zhrdnická konstrukc lipsy (tkto s vytyčují záhony): Vzmm provázk n koncích ho přidělám tk, y nyl npnutý. Klcíkm provázk npnm tk, y

Více

4. PRŮBĚH FUNKCE. = f(x) načrtnout.

4. PRŮBĚH FUNKCE. = f(x) načrtnout. Etrém funkc 4. PRŮBĚH FUNKCE Průvodc studim V matmatic, al i v fzic a tchnických oborch s často vsktn požadavk na sstrojní grafu funkc K nakrslní grafu funkc lz dns většinou použít vhodný matmatický softwar.

Více

Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem

Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem Kuličková ložiska s kosoúhlým stykem Jednořadá kuličková ložiska s kosoúhlým stykem... 409 Dvouřadá kuličková ložiska s kosoúhlým stykem... 433 Čtyřbodová ložiska... 451 Dvouřadé vačkové kladky... 463

Více

5.2. Určitý integrál Definice a vlastnosti

5.2. Určitý integrál Definice a vlastnosti Určitý intgrál Dfinic vlstnosti Má-li spojitá funkc f() n otvřném intrvlu I primitivní funkci F(), pk pro čísl, I j dfinován určitý intgrál funkc f() od do vzthm [,, 7: [ F( ) = F( ) F( ) f ( ) d = (6)

Více

Přesnost nového geopotenciálního modelu EGM08 na území České a Slovenské republiky

Přesnost nového geopotenciálního modelu EGM08 na území České a Slovenské republiky Přsnost nového gopotnciálního modlu EG08 n úzmí Čské Slovnské rpubliky Zdislv Ším, Vilim Vtrt, ri Vojtíšková Astronomický ústv Akdmi věd ČR, Boční II 40, 4 Prh, -mil: sim@ig.cs.cz Gogrfická služb rmády

Více

PENOS ENERGIE ELEKTROMAGNETICKÝM VLNNÍM

PENOS ENERGIE ELEKTROMAGNETICKÝM VLNNÍM PNO NRG LKTROMAGNTCKÝM VLNNÍM lktromagntické vlnní, stjn jako mchanické vlnní, j schopno pnášt nrgii Tuto nrgii popisujm pomocí tzv radiomtrických, rsp fotomtrických vliin Rozdlní vyplývá z jdnoduché úvahy:

Více

VÁLEČKOVÁ LOŽISKA ŘADY E

VÁLEČKOVÁ LOŽISKA ŘADY E VÁLEČKOVÁ LOŽISKA ŘADY E Naše společnost je jedním z předních světových výobců valivých ložisek, lineání techniky a komponent po automobilový půmysl. Lze ji nalézt téměř na všech kontinentech v podobě

Více

Při výpočtu složitějších integrálů používáme i u určitých integrálů metodu per partes a substituční metodu.

Při výpočtu složitějších integrálů používáme i u určitých integrálů metodu per partes a substituční metodu. Mtmtik II.. Mtod pr prts pro určité intgrály.. Mtod pr prts pro určité intgrály Cíl Sznámít s s použitím mtody pr prts při výpočtu určitých intgrálů. Zákldní typy intgrálů, ktré lz touto mtodou vypočítt

Více

1.3 Derivace funkce. x x x. . V každém bodě z definičního oboru má každá z těchto funkcí vlastní derivaci. Podle tabulky derivací máme:

1.3 Derivace funkce. x x x. . V každém bodě z definičního oboru má každá z těchto funkcí vlastní derivaci. Podle tabulky derivací máme: rivc unkc 9 Vpočtět drivci unkc nou unkci lz přpst v tvru součt tří unkcí Zřjmě ji můžm chápt jko kd Ihnd vidím ž V kždém bodě z diničního oboru má kždá z těchto unkcí vlstní drivci Podl tbulk drivcí mám:

Více

Konstrukci (její části) budeme idealizovat jako tuhá (nedeformovatelná) tělesa (v prostoru) nebo desky (v rovině).

Konstrukci (její části) budeme idealizovat jako tuhá (nedeformovatelná) tělesa (v prostoru) nebo desky (v rovině). . íl působící na tělso/dsku.. Zadání úloh, přdpoklad Úloha této kapitol: obcněji matmatick popsat mchanické účink atížní na konstukci a účink částí konstukc navájm. Konstukci (jjí části) budm idaliovat

Více

5. kapitola: Vysokofrekvenční zesilovače (rozšířená osnova)

5. kapitola: Vysokofrekvenční zesilovače (rozšířená osnova) Punčochář, J: AEO; 5. kapitola 1 5. kapitola: Vysokofrkvnční zsilovač (rozšířná osnova) Čas k studiu: 6 hodin íl: Po prostudování této kapitoly budt umět dfinovat pracovní bod BJT a FET určit funkci VF

Více

Označování ložisek je tvořeno z číslicových a písmenných znaků, které určují typ, velikost a provedení ložiska, jak vyplývá ze schématu.

Označování ložisek je tvořeno z číslicových a písmenných znaků, které určují typ, velikost a provedení ložiska, jak vyplývá ze schématu. 2.2 Označování Označování ložisek je tvořeno z číslicových a písmenných znaků, které určují typ, velikost a provedení ložiska, jak vyplývá ze schématu. V základním provedení se ložiska značí základním

Více

Měrný náboj elektronu

Měrný náboj elektronu Fyzikální praktikum FJFI ČVUT v Praz Úloha č. 12 : Měřní měrného náboj lktronu Jméno: Ondřj Ticháčk Pracovní skupina: 7 Kruh: ZS 7 Datum měřní: 8.4.2013 Klasifikac: Měrný náboj lktronu 1 Zadání 1. Sstavt

Více

Molekula vodíku. ez E. tak její tvar můžeme zjednodušit zavedením tzv. Bohrova poloměru vztahem: a celou rovlici (0.1) vynásobíme výrazem

Molekula vodíku. ez E. tak její tvar můžeme zjednodušit zavedením tzv. Bohrova poloměru vztahem: a celou rovlici (0.1) vynásobíme výrazem Molkul vodíku Přípvná část tomové jdnotky Vzmm-li si npř. Schodingovu ovnici: Z, (0.) m tk jjí tv můžm zjdnodušit zvdním tzv. ohov poloměu vzthm: (0.) m Pokud v těchto jdnotkách udm měřit vzdálnosti, noli

Více

Zjednodušený výpočet tranzistorového zesilovače

Zjednodušený výpočet tranzistorového zesilovače Přsný výpočt tranzistorového zsilovač vychází z urční dvojbranových paramtrů tranzistoru a pokračuj sstavním matic obvodu a řšním této matic. Při použití vybraných rovnic z matmatických modlů pro programy

Více

Přehled výrobků. Označení Výrobek Strana řady nebo typu Jednořadé kuželíkové ložisko palcových rozměrů

Přehled výrobků. Označení Výrobek Strana řady nebo typu Jednořadé kuželíkové ložisko palcových rozměrů Přehled výrobků Označení Výrobek Strana 02800....................... Jednořadé kuželíkové ložisko palcových rozměrů.......................... 642 03000....................... Jednořadé kuželíkové ložisko

Více

A) Dvouvodičové vedení

A) Dvouvodičové vedení A) Dvouvodičové vedení vedení symetické (shodné impednce vodičů vůči zemi) vede vění od MHz do mx. stovek MHz, dominntní vid TEM běžné hodnoty vové impednce: 3 Ω, 6 Ω impednce se zvětší, pokud se zmenší

Více

Soudečková ložiska SOUDEČKOVÁ LOŽISKA A SOUDEČKOVÁ AXIÁLNÍ LOŽISKA

Soudečková ložiska SOUDEČKOVÁ LOŽISKA A SOUDEČKOVÁ AXIÁLNÍ LOŽISKA Součková ložiska SOUEČKOVÁ LOŽISK SOUEČKOVÁ XIÁLNÍ LOŽISK SOUEČKOVÁ LOŽISK 1 Tolanční honoty Raiální vůl Tabulka ozměů 1 SOUEČKOVÁ XIÁLNÍ LOŽISK Tolanční honoty Tabulka ozměů 2 2 Součková ložiska Povní

Více

H - Řízení technologického procesu logickými obvody

H - Řízení technologického procesu logickými obvody H - Řízní tchnologického procsu logickými ovody (Logické řízní) Tortický úvod Součástí řízní tchnologických procsů j i zjištění správné posloupnosti úkonů tchnologických oprcí rozhodování o dlším postupu

Více

Axiální kuličková ložiska

Axiální kuličková ložiska Axiální kuličková ložiska Jednosměrná axiální kuličková ložiska... 838 Obousměrná axiální kuličková ložiska... 839 Základní údaje... 840 Rozměry... 840 Tolerance... 840 Nesouosost... 840 Klece... 840 Minimální

Více

KUŽELOVÉ PŘEVODODVKY CHT-RB, CHT-RP

KUŽELOVÉ PŘEVODODVKY CHT-RB, CHT-RP KUŽELOVÉ PŘEVODODVKY HT-R, HT-RP KUŽELOVÉ PŘEVODOVKY Kuželové převodovky HT-R a HT-RP jsou vyvinuty pro průmyslové aplikace, kde je zapotřebí převést rotační pohyb mezi dvěmi pravoúhlými osami. HT-R a

Více

Dráhy planet. 28. července 2015

Dráhy planet. 28. července 2015 Dáhy plnet Pet Šlecht 28. čevence 205 Výpočet N střední škole se zpvidl učí, že dáhy plnet jsou elipsy se Sluncem v ohnisku. Tké se učí, že tento fkt je možné dokázt z Newtonov gvitčního zákon. Příslušný

Více

L HOSPITALOVO PRAVIDLO

L HOSPITALOVO PRAVIDLO Difrnciální počt funkcí jdné rálné proměnné - 7 - L HOSPITALOVO PRAVIDLO LIMITY TYPU 0/0 PŘÍKLAD Pomocí L Hospitalova pravidla určt sin 0 Ověřní přdpokladů L Hospitalovy věty Přímočarým použitím věty o

Více

Kuželová kola se šikmými a zakřivenými zuby

Kuželová kola se šikmými a zakřivenými zuby Tchnická univrit v ibrci Fkult strojní Ktdr částí chnisů strojů Kužlová kol s šikýi křivnýi uby Zprcovl: doc Ing udvík Prášil, CSc ibrc 00 Úvod do gotri bočních ploch Kužlových kol s šikýi křivnýi uby

Více

Číslo materiálu: VY_52_INOVACE_TEK_1089

Číslo materiálu: VY_52_INOVACE_TEK_1089 Vyšší odborná škola a Střední průmyslová škola strojní, stavební a dopravní, Děčín, příspěvková organizace, RED_IZO: 600020355 Výukový materiál vytvořen v rámci projektu EU peníze školám Vzděláváním za

Více

ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS

ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS ELEKTŘINA A MAGNETIZMUS VI. Odpor a lktrický proud Obsah 6 ODPOR A ELEKTRICKÝ PROUD 6.1 ELEKTRICKÝ PROUD 6.1.1 HUSTOTA PROUDU 3 6. OHMŮV ZÁKON 4 6.3 ELEKTRICKÁ ENERGIE A VÝKON 6 6.4 SHRNUTÍ 7 6.5 ŘEŠENÉ

Více

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Součásti točivého a přímočarého pohybu. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace:

Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT Součásti točivého a přímočarého pohybu. Ing. Magdalena Svobodová Číslo: VY_32_INOVACE_ Anotace: třdní průmyslová škol Vyšší odorná škol tchnická rno, okolská Šlon: Názv: Tém: Autor: Inovc zkvlitnění výuky prostřdnictvím ICT oučásti točivého přímočrého pohyu Pásové rzdy Ing. gdln voodová Číslo: VY_3_INOVACE_

Více

HONEYWELL. DL424/425 DirectLine modul čidla pro sondy rozpusteného kyslíku DL5000

HONEYWELL. DL424/425 DirectLine modul čidla pro sondy rozpusteného kyslíku DL5000 DL424/425 DirctLin modul čidla pro sondy rozpustného kyslíku DL5000 HONYWLL Přhld Moduly čidla DL424/425 DirctLin patří k řadě čidl fy Honywll nové gnrac pro analytické měřní. Unikátní architktura čidl

Více

PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA 1.1. GEOMETRICKÉ VLASTNOSTI BUDOVY 1.2. CHARAKTERISTIKA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ

PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA 1.1. GEOMETRICKÉ VLASTNOSTI BUDOVY 1.2. CHARAKTERISTIKA STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PŘÍKLAD 2 1. STANOVENÍ ÚSPOR TEPLA A ROČNÍ MĚRNÉ POTŘEBY TEPLA pro clkové zatplní panlového domu Běhounkova 2457-2462, Praha 5 Objkt má dvět nadzmní podlaží a jdno podlaží podzmní, částčně pod trénm. Objkt

Více

Konstrukci (jejíčásti) budeme idealizovat jako tuhá (nedeformovatelná) tělesa (v prostoru) nebo desky (v rovině).

Konstrukci (jejíčásti) budeme idealizovat jako tuhá (nedeformovatelná) tělesa (v prostoru) nebo desky (v rovině). . íl působící na tělso/dsku.. Zadání úloh, přdpoklad Úloha: obcněji matmatick popsat mchanické účink atížní na konstukci a účink částí konstukc navájm. Konstukci (jjíčásti) budm idaliovat jako tuhá (ndfomovatlná)

Více

ÚLOHY Z ELEKTŘINY A MAGNETIZMU SADA 4

ÚLOHY Z ELEKTŘINY A MAGNETIZMU SADA 4 ÚLOHY Z ELEKTŘINY A MAGNETIZMU SADA 4 Ptr Dourmashkin MIT 6, přklad: Vítězslav Kříha (7) Obsah SADA 4 ÚLOHA 1: LIDSKÝ KONDENZÁTO ÚLOHA : UDĚLEJTE SI KONDENZÁTO ÚLOHA 3: KONDENZÁTOY ÚLOHA 4: PĚT KÁTKÝCH

Více

Zákazové značky. Název, význam a užití. Zákaz vjezdu všech vozidel v obou směrech. Zákaz vjezdu všech vozidel

Zákazové značky. Název, význam a užití. Zákaz vjezdu všech vozidel v obou směrech. Zákaz vjezdu všech vozidel Příloha č. 3 k vyhlášc č. 294/2015 Sb. Zákazové značky Číslo Bl Vyobrazní o Zákaz vjzdu všch vozidl v obou směrch Značka zakazuj vjzd všm druhům vozidl. B2 B3 B4 Zákaz vjzdu všch vozidl Značka zakazuj

Více

Neurčité výrazy

Neurčité výrazy .. Neurčité výrzy Předpokldy: Př. : Vypočti ity: ) d) ) d) neeistuje,, Zjímvé. Získli jsme čtyři nprosto rozdílné výsledky, přestože přímým doszením do všech výrzů získáme to smé: výrz může při výpočtu

Více

Příklady výpočtů částí strojů

Příklady výpočtů částí strojů T E C H N C K Á U N V E R Z T A V L B E R C AKULTA TROJNÍ KATERA VÝROBNÍCH YTÉŮ A AUTOATZACE Příkldy výpočtů částí stojů g. Pt Zlý Ph.. 05 Poděkováí Vytvoří vydáí skipt bylo podpořo pojktm OPVK Zvýší

Více

Pájený tepelný výměník XB

Pájený tepelný výměník XB Popis Řd tepelných výměníků XB s mědí pájenou deskou je určen k použití v systémech dálkového vytápění (DH) neo chlzení (DC), npříkld pro výrou užitkové teplé vody, jko pomocné topné stnice k oddělení

Více

VÝPOČET ŘETĚZOVÝCH PŘEVODŮ ČSN 01 4809

VÝPOČET ŘETĚZOVÝCH PŘEVODŮ ČSN 01 4809 VÝPOČET ŘETĚZOVÝCH PŘEVODŮ ČSN 0 4809 DIAGRAM PRO VOLBU ŘETĚZU Z JMENOVITÉHO VÝONU A OTÁČE PASTORU Js /4 ŘETĚZY_VÝPOČET_04809 SOUČINITEL VÝONU κ Počet zuů pstoku z Převoový pomě i 2 3 5 7 3 0,39 0,50 0,57

Více

(1) Známe-li u vyšetřovaného zdroje závislost spektrální emisivity M λ

(1) Známe-li u vyšetřovaného zdroje závislost spektrální emisivity M λ Učbní txt k přdnáš UFY Tplné zářní. Zářní absolutně črného tělsa Tplotní zářní a Plankův vyzařovaí zákon Intnzita vyzařování (misivita) v daném místě na povrhu zdroj j dfinována jako podíl zářivého toku

Více

FYZIKA 3. ROČNÍK. Nestacionární magnetické pole. Magnetický indukční tok. Elektromagnetická indukce. π Φ = 0. - magnetické pole, které se s časem mění

FYZIKA 3. ROČNÍK. Nestacionární magnetické pole. Magnetický indukční tok. Elektromagnetická indukce. π Φ = 0. - magnetické pole, které se s časem mění FYZKA 3. OČNÍK - magntické pol, ktré s s časm mění Vznik nstacionárního magntického pol: a) npohybující s vodič s časově proměnným proudm b) pohybující s vodič s proudm c) pohybující s prmanntní magnt

Více

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE DIPLOMOVÁ PRÁCE. 2008 Bc. Pavel Hájek

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE DIPLOMOVÁ PRÁCE. 2008 Bc. Pavel Hájek ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE DIPLOMOVÁ PRÁCE 8 Bc. Pavl Hájk ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavbní, Katdra spciální godézi Názv diplomové prác: Vbudování, zaměřní a výpočt bodového

Více

Návrh a kontrola valivých ložisek

Návrh a kontrola valivých ložisek Návrh a kontrola valivých ložisek 11. cvičení Michal Vaverka, Ústav konstruování FSI VUT Typy valivých ložisek Podle typu valivých tělísek: Podle počtu řad: Podle směru Kuličková Kuličková s kosoúhlým

Více

Trivium z optiky 37. 6. Fotometrie

Trivium z optiky 37. 6. Fotometrie Trivium z optiky 37 6. Fotomtri V přdcházjící kapitol jsm uvdli, ž lktromagntické zářní (a tdy i světlo) přnáší nrgii. V této kapitol si ukážm, jakými vličinami j možno tnto přnos popsat a jak zohldnit

Více

2 e W/(m2 K) (2 e) = 0.74 0.85 0.2 1 (1 0.85)(1 0.2) = 0.193. Pro jednu emisivitu 0.85 a druhou 0.1 je koeficient daný emisivitami

2 e W/(m2 K) (2 e) = 0.74 0.85 0.2 1 (1 0.85)(1 0.2) = 0.193. Pro jednu emisivitu 0.85 a druhou 0.1 je koeficient daný emisivitami Tplo skrz okna pracovní poznámky Jana Hollana Přnos okny s skládá z přnosu zářním, vdním a prouděním. Zářivý přnos Zářivý výkon E plochy S j dl Stfanova-Boltzmannova vyzařovacího zákona kd j misivita plochy

Více

část 8. (rough draft version)

část 8. (rough draft version) Gntika v šlchtění zvířat TGU 006 9 Odhad PH BLUP M část 8. (rough draft vrsion V animal modlu (M s hodnotí každé zvíř samostatně a současně v závislosti na užitkovosti příbuzných jdinců hodnocné populac.

Více

2.9.16 Přirozená exponenciální funkce, přirozený logaritmus

2.9.16 Přirozená exponenciální funkce, přirozený logaritmus .9.6 Přirozná ponnciální funkc, přirozný ritmus Přdpokldy: 95 Pdgogická poznámk: V klsické gymnziální sdě j přirozná ponnciální funkc 0; j funkc y = +. Asi dvkrát vyrán jko funkc, jjíž tčnou v odě [ ]

Více

Ochrana před úrazem elektrickým proudem Společná hlediska pro instalaci a zařízení. 1. Definice

Ochrana před úrazem elektrickým proudem Společná hlediska pro instalaci a zařízení. 1. Definice ČSN EN 61 140 Ochrn před úrzem elektrickým proudem Společná hledisk pro instlci zřízení Tto mezinárodní norm pltí pro ochrnu osob zvířt před úrzem elektrickým proudem. Je určen pro poskytnutí zákldních

Více

ELEKTRICKÝ NÁBOJ A ELEKTRICKÉ POLE

ELEKTRICKÝ NÁBOJ A ELEKTRICKÉ POLE ELEKTRICKÝ NÁBOJ A ELEKTRICKÉ POLE ELEKTRICKÝ NÁBOJ A JEHO VLASTNOSTI Pokud budm třít sklněnou tyč o vlněnou látku a poté ji přiblížím k malým tělískům bud j přitahovat. Co j příčinou tohoto jvu Obdobně

Více

Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1

Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Katedra konstruování strojů Fakulta strojní Části a mechanismy strojů 1 KKS/CMS1 Podklady k přednáškám část D2 Prof. Ing. Stanislav Hosnedl, CSc. a kol. Tato prezentace je spolufinancována Evropským sociálním

Více

Výkon motoru je přímo úměrný hmotnostnímu toku paliva do motoru.

Výkon motoru je přímo úměrný hmotnostnímu toku paliva do motoru. Řízní výkonu automobilového PSM Výkon motoru lz měnit (řídit) buď změnou točivého momntu, nbo otáčkami, příp. současnou změnou točivého momntu i otáčk. P M t 2 n 60 10 3 p V Z n p 2 2 V z M t V n Automobilový

Více

Komentovaný vzorový příklad výpočtu suterénní zděné stěny zatížené kombinací normálové síly a ohybového momentu

Komentovaný vzorový příklad výpočtu suterénní zděné stěny zatížené kombinací normálové síly a ohybového momentu Fakulta stavbní ČVUT v Praz Komntovaný vzorový příklad výpočtu sutrénní zděné stěny zatížné kombinací normálové síly a ohybového momntu Výuková pomůcka Ing. Ptr Bílý, 2012 Tnto dokumnt vznikl za finanční

Více

Křížová válečková ložiska Cross-Roler Ring Kompaktní, velice tuhá válečková ložiska s vynikající přesností otáčení

Křížová válečková ložiska Cross-Roler Ring Kompaktní, velice tuhá válečková ložiska s vynikající přesností otáčení Křížová válečková ložiska Coss-Role Ring Kompaktní, velice tuhá válečková ložiska s vynikající přesností otáčení CATALOG No. 382-1CZ Obsah Křížová válečková ložiska Coss-Role Ring Konstukce a vlastnosti...

Více

SPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM

SPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM SPOLUPRÁCE SBĚRAČE S TRAKČNÍM VEDENÍM Josf KONVIČNÝ Ing. Josf KONVIČNÝ, Čské dráhy, a. s., Tchnická ústřdna dopravní csty, skc lktrotchniky a nrgtiky, oddělní diagnostiky a provozních měřní, nám. Mickiwicz

Více

2. Funkční řady Studijní text. V předcházející kapitole jsme uvažovali řady, jejichž členy byla reálná čísla. Nyní se budeme zabývat studiem

2. Funkční řady Studijní text. V předcházející kapitole jsme uvažovali řady, jejichž členy byla reálná čísla. Nyní se budeme zabývat studiem 2. Funkční řd Studijní text 2. Funkční řd V předcházející kpitole jsme uvžovli řd, jejichž člen bl reálná čísl. Nní se budeme zbývt studiem obecnějšího přípdu, kd člen řd tvoří reálné funkce. Definice

Více

Nosné stavební konstrukce Výpočet reakcí

Nosné stavební konstrukce Výpočet reakcí Stvení sttik 1.ročník klářského studi Nosné stvení konstrukce Výpočet rekcí Reálné ztížení nosných stveních konstrukcí Prut geometrický popis vnější vzy nehynost silové ztížení složky rekcí Ktedr stvení

Více

a i,n+1 Maticový počet základní pojmy Matice je obdélníkové schéma tvaru a 11

a i,n+1 Maticový počet základní pojmy Matice je obdélníkové schéma tvaru a 11 Mticový počet zákldní pojmy Mtice je obdélníkové schém tvru 2...... n 2 22. 2n A =, kde ij R ( i =,,m, j =,,n ) m m2. mn ij R se nzývjí prvky mtice o mtici o m řádcích n sloupcích říkáme, že je typu m/n

Více

, je vhodná veličina jak pro studium vyzařování energie z libovolného zdroje, tak i pro popis dopadu energie na hmotné objekty:

, je vhodná veličina jak pro studium vyzařování energie z libovolného zdroje, tak i pro popis dopadu energie na hmotné objekty: Radiomtri a fotomtri Vyzařování, přnos a účinky nrgi lktromagntického zářní všch vlnových délk zkoumá obor radiomtri, lktromagntickým zářním v optické oblasti s pak zabývá fotomtri. V odstavci Přnos nrgi

Více

Vliv prostupů tepla mezi byty na spravedlivost rozúčtování nákladů na vytápění

Vliv prostupů tepla mezi byty na spravedlivost rozúčtování nákladů na vytápění Vlv prostupů tpla mz byty na spravdlvost rozúčtování nákladů na vytápění Anotac Fnanční částky úhrady za vytápění mz srovnatlným byty rozpočítané frmam používajícím poměrové ndkátory crtfkované podl norm

Více

5 Podpěry přivařovací

5 Podpěry přivařovací 5.1 Přivřovcí podpěry jsou určeny pro typy vzeb: kluzné podpěry (SS), podpěry s vedením (GS, SS), osové zrážky (S) nebo pevné body (FP). Mohou být použity smosttně nebo v kombinci s kluznými deskmi podložnými

Více

Úvod do fyziky plazmatu

Úvod do fyziky plazmatu Dfinic plazmatu (typická) Úvod do fyziky plazmatu Plazma j kvazinutrální systém nabitých (a případně i nutrálních) částic, ktrý vykazuj kolktivní chování. Pozn. Kolktivní chování j tdy podstatné, nicméně

Více

třecí síla (tečná vazba podložky) F normálová reakce podložky výsledná reakce podložky Podmínky rovnováhy:

třecí síla (tečná vazba podložky) F normálová reakce podložky výsledná reakce podložky Podmínky rovnováhy: SPŠ VOŠ KLADO SAIKA - PASIVÍ ODPORY PASIVÍ ODPORY Při vzájemném pohybu těles vznikjí v reálných vzbách psivní odpory, jejichž práce se mění v teplo. Psivní odpory předstvují ztráty, které snižují účinnost

Více

pravou absorpcí - pohlcené záření zvýší vnitřní energii molekul systému a přemění se v teplo Lambertův-Beerův zákon: I = I

pravou absorpcí - pohlcené záření zvýší vnitřní energii molekul systému a přemění se v teplo Lambertův-Beerův zákon: I = I Zmnšní intnzita světla při prostupu hmotou: pravou absorpcí - pohlcné zářní zvýší vnitřní nrgii molkul systému a přmění s v tplo Lambrtův-Brův zákon: I = I c x o ( - xtinční koficint) rozptylm na částicích

Více

Zkoušky povlaků řezných nástrojů ze slinutého karbidu při frézování ocelí

Zkoušky povlaků řezných nástrojů ze slinutého karbidu při frézování ocelí Zkoušky povlků řezných nástrojů ze slinutého kridu při frézování ocelí Ing. Pvel Zemn Ph.D. 1), Ing. Ondřej Zindulk 2) 1) VCSVTT, ČVUT v Prze, Horská 3, 12800 Prh 2, tel: 605205923, p.zemn@rcmt.cvut.cz

Více

29. PL Čtyřúhelníky, mnohoúhelníky Čtyřúhelník = rovinný útvar, je tvořen čtyřmi úsečkami, které se protínají ve čtyřech bodech (vrcholech).

29. PL Čtyřúhelníky, mnohoúhelníky Čtyřúhelník = rovinný útvar, je tvořen čtyřmi úsečkami, které se protínají ve čtyřech bodech (vrcholech). .ročník 9. PL Čtyřúhlníky, mnohoúhlníky Čtyřúhlník = rovinný útvr, j tvořn čtyřmi úsčkmi, ktré s protínjí v čtyřh oh (vrholh). Pozn.: Njčstěji s používá znční,,, pro vrholy,,,, pro strny α, β, γ, δ pro

Více

FT46. Celonerezové plovákové odvaděče kondenzátu (DN15 až DN50)

FT46. Celonerezové plovákové odvaděče kondenzátu (DN15 až DN50) Místní předpisy mohou omezit použití výrobků. Výrobce si vyhrzuje právo změn uvedených údjů. Copyright 2016 TI-P143-01 ST Vydání 11 Celonerezové plovákové odvděče kondenzátu (DN15 ž ) 4.5 ž 21 br DN15

Více

Otázka č.3 Veličiny používané pro kvantifikaci elektromagnetického pole

Otázka č.3 Veličiny používané pro kvantifikaci elektromagnetického pole Otázka č.4 Vličiny používané pro kvantifikaci lktromagntického pol Otázka č.3 Vličiny používané pro kvantifikaci lktromagntického pol odrobnější výklad základu lktromagntismu j možno nalézt v učbním txtu:

Více

Obsah. Úvod Před montáží Mytí a příprava ložisek Mazání Množství maziva Kontrola součástí... 30

Obsah. Úvod Před montáží Mytí a příprava ložisek Mazání Množství maziva Kontrola součástí... 30 Obsah Úvod... 4 Výběr ložisek Přesná ložiska NSK přehled typů... 6 Přehled... 9 Identifikační značky...12 Stykový úhel...14 Univerzální sady...16 Třídy přesnosti...17 Předpětí ložiska s kosoúhlým stykem...18

Více

Lineární vedení LinTrek

Lineární vedení LinTrek Lineární vedení Lineární vedení LinTrek Obsah Popis 117 Příklad montáže 118 Vodící rolny 119 Čepy rolen 120 Vodící kolejnice 121 Montážní rozměry 122 Montáž a provoz 124 Výpočty 125 116 Lineární vedení

Více

6 Elektronový spin. 6.1 Pojem spinu

6 Elektronový spin. 6.1 Pojem spinu 6 Elktronový spin Elktronový spin j vličina poněkud záhadná, vličina, ktrá nmá obdoby v klasickém svět. Do kvantové mchaniky s spin dostal jako xprimntální fakt: z řady xprimntů totiž vyplývalo, ž kromě

Více

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ IZOLAČNÍ MATERIÁLY M02 TECHNICKÉ IZOLACE

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ IZOLAČNÍ MATERIÁLY M02 TECHNICKÉ IZOLACE VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ RADEK STEUER, HANA KMÍNOVÁ IZOLAČNÍ MATERIÁLY M02 TECHNICKÉ IZOLACE STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY S KOMBINOVANOU FORMOU STUDIA Izolační matály Modul

Více

( ) ( ) ( ) Exponenciální rovnice. 17.3. Řeš v R rovnici: 3 + 9 + 27 = ŘEŠENÍ: Postup z předešlého výpočtu doplníme využitím dalšího vztahu: ( ) t s t

( ) ( ) ( ) Exponenciální rovnice. 17.3. Řeš v R rovnici: 3 + 9 + 27 = ŘEŠENÍ: Postup z předešlého výpočtu doplníme využitím dalšího vztahu: ( ) t s t 7. EXPONENCIÁLNÍ ROVNICE 7.. Řeš v R rovnice: ) 5 b) + c) 7 0 d) ( ) 0,5 ) 5 7 5 7 K { } c) 7 0 K d) ( ) b) + 0 + 0 K ( ) 5 0 5, 7 K { 5;7} Strtegie: potřebujeme zíkt tkový tvr rovnice, kd je n obou trnách

Více

3.6 TEORETICKÉ PRINCIPY LOPATKOVÝCH STROJŮ

3.6 TEORETICKÉ PRINCIPY LOPATKOVÝCH STROJŮ SŠ a VOŠ KLADNO 3.6 TEORETICKÉ RINCIY LOATKOVÝCH STROJŮ 3.6. Rozdělní a řměny nrií v strojíh STROJ zařízní, v ktrém s sktčňj řnos a řměna nrií E vst STROJ E výst E žitčná E ztrátová Clková účinnost E E

Více

Funkce hustoty pravděpodobnosti této veličiny je. Pro obecný počet stupňů volnosti je náhodná veličina

Funkce hustoty pravděpodobnosti této veličiny je. Pro obecný počet stupňů volnosti je náhodná veličina Přdnáša č 6 Náhodné vličiny pro analyticou statistiu Při výpočtch v analyticé statistic s používají vhodné torticé vličiny, tré popisují vlastnosti vytvořných tstovacích charatristi Mzi njpoužívanější

Více

Obrázek 61. Schéma obrážení čelního ozubení Obrázek 62. Schéma obrážení čelního. (Fellows).

Obrázek 61. Schéma obrážení čelního ozubení Obrázek 62. Schéma obrážení čelního. (Fellows). Obrázek 61. Schém obrážení čelního ozubení Obrázek 62. Schém obrážení čelního přímého šikmého obrážecím hřebenem (Mg). i vnitřního ozubení kotoučovým nožem (Fellows). b) kotoučové, používjí se pro výrobu

Více

{ } ( ) ( ) 2.5.8 Vztahy mezi kořeny a koeficienty kvadratické rovnice. Předpoklady: 2301, 2508, 2507

{ } ( ) ( ) 2.5.8 Vztahy mezi kořeny a koeficienty kvadratické rovnice. Předpoklady: 2301, 2508, 2507 58 Vzth mezi kořen koefiient kvdrtiké rovnie Předpokld:, 58, 57 Pedgogiká poznámk: Náplň zřejmě přeshuje možnost jedné vučoví hodin, příkld 8 9 zůstvjí n vičení neo polovinu hodin při píseme + + - zákldní

Více

Stojatá ložisková tělesa

Stojatá ložisková tělesa Stojatá ložisková tělesa ŘADY SSN A SD Průměr hřídele Strana Stojatá ložisková tělesa řady SNN 500 600 20 65 mm...b308 70 140 mm...b310 Stojatá ložisková tělesa řady SD 3100 150 380 mm...b312 Vlastnosti

Více

ZKL- ZRL Praha, a.s. VÝROBCE MALÝCH KULIČKOVÝCH LOŽISEK

ZKL- ZRL Praha, a.s. VÝROBCE MALÝCH KULIČKOVÝCH LOŽISEK ZKL- ZRL Praha, a.s. VÝROBCE MALÝCH KULIČKOVÝCH LOŽISEK KATALOG LOŽISEK Obsah Úvod... 3 Technická část... 4 Kuličková ložiska jednořadá... 4 Kuličková ložiska dvouřadá naklápěcí... 4 Speciální kuličková

Více

5. INTEGRÁLNÍ POČET FUNKCE JEDNÉ PROMĚNNÉ

5. INTEGRÁLNÍ POČET FUNKCE JEDNÉ PROMĚNNÉ Intgrální počt funkc jdné proměnné. INTEGRÁLNÍ POČET FUNKCE JEDNÉ PROMĚNNÉ V kpitolách věnovných difrnciálnímu počtu jsm poznli, ž vypočítt drivci funkc j úloh vclku jdnoduchá. Stčí znát doř drivc lmntárních

Více

STEJNOSMĚRNÉ STROJE. Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů. 1. Úvod

STEJNOSMĚRNÉ STROJE. Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů. 1. Úvod 1. Úvod Stejnosměrné stroje jsou historicky nejstršími elektrickými stroji nejprve se používly jko generátory pro výrobu stejnosměrného proudu. V řdě technických plikcí byly tyto V součsné době se stejnosměrné

Více

KOMPLEXNÍ IZOLAČNÍ PROGRAM PRO ENERGETICKÉ ÚSPORY A ÚČINNOU OCHRANU

KOMPLEXNÍ IZOLAČNÍ PROGRAM PRO ENERGETICKÉ ÚSPORY A ÚČINNOU OCHRANU KOMPLEXNÍ IZOLAČNÍ PROGRAM PRO ENERGETICKÉ ÚSPORY A ÚČINNOU OCHRANU Tubolit robustní spolhlivý izolční systém zbrňující tplným ztrátám určný pro topnářské snitární, zvyšující hlukový komfort Tubolit :

Více

Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS

Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS STEJNOSĚRNÉ STROJE Určeno pro posluchče bklářských studijních progrmů FS 1. Úvod 2. Konstrukční uspořádání 3. Princip činnosti stejnosměrného stroje 4. Rozdělení stejnosměrných strojů 5. Provozní vlstnosti

Více

Lineární vedení LinTrek

Lineární vedení LinTrek Lineární vedení Lineární vedení LinTrek Obsah Popis 93 Příklady montáže 94 Vodící rolny 95 Čepy rolen 96 Vodící kolejnice 97 Montážní rozměry 98 Montáž a provoz 100 Výpočty 101 92 Lineární vedení LinTrek

Více

CHARAKTERISTIKY M-DENNÍCH A MINIMÁLNÍCH PRŮTOKŮ

CHARAKTERISTIKY M-DENNÍCH A MINIMÁLNÍCH PRŮTOKŮ Čská vědckotchnická vodohospodářská spolčnost, z. s. CHARAKTERISTIKY M-DENNÍCH A MINIMÁLNÍCH PRŮTOKŮ METODY JEJICH ODVOZOVÁNÍ A POUŽÍVÁNÍ V PRAXI Prh 29. září 2015 Obsh doprovodných mtriálů: Rozvodnic

Více

4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů.

4. Tažené a tlačené pruty, stabilita prutů Tažené pruty, tlačené pruty, stabilita prutů. 4. Tažné a tlačné prut, stabilita prutů Tažné prut, tlačné prut, stabilita prutů. Tah Ed 3 -pružnéřšní Posouní pro všchn tříd: Únosnost t,rd : pro noslabnou plochu t,rd pl, Rd A f /γ M0 pro oslabnou plochu

Více

Demonstrace skládání barev

Demonstrace skládání barev Vltrh nápadů učitlů fyziky I Dmonstrac skládání barv DENĚK NAVRÁTIL Přírodovědcká fakulta MU Brno Úvod Studnti střdních škol si často stěžují na nzáživnost nzajímavost a matmatickou obtížnost výuky fyziky.

Více

STEJNOSMĚRNÉ STROJE (MOTORY) Princip činnosti motoru, konstrukční uspořádání, základní vlastnosti

STEJNOSMĚRNÉ STROJE (MOTORY) Princip činnosti motoru, konstrukční uspořádání, základní vlastnosti STEJNOSĚRNÉ STROJE (OTORY) Princip činnosti motoru, konstrukční uspořádání, zákldní vlstnosti Obr. 1. Směr siločr budicího (sttorového) obvodu stejnosměrného stroje Obr. 2. Směr proudu kotevního (rotorového)

Více

(1) přičemž všechny veličiny uvažujeme absolutně. Její úpravou získáme vztah + =, (2) Přímé zvětšení Z je dáno vztahem Z = =, a a

(1) přičemž všechny veličiny uvažujeme absolutně. Její úpravou získáme vztah + =, (2) Přímé zvětšení Z je dáno vztahem Z = =, a a Úloh č. 3 Měření ohniskové vzdálenosti tenkých čoček 1) Pomůcky: optická lvice, předmět s průhledným milimetrovým měřítkem, milimetrové měřítko, stínítko, tenká spojk, tenká rozptylk, zdroj světl. ) Teorie:

Více

SLOVO ÚVODEM Vážení členové TJ, vážení rodiče,

SLOVO ÚVODEM Vážení členové TJ, vážení rodiče, SLOVO ÚVODEM Vážní člnové TJ, vážní rodič, Szón 2014/2015 s blíží do svého konc. I v ltošním ročníku jsm s dočkli clé řdy zjímvých bojů situcí. Extrligoví mldší bojovli přvážnou část szóny o záchrnu. Po

Více

CENÍK TOPENÍ A SANITA 2015 ČESKÁ REPUBLIKA 850310 CZ. www.rehau.cz Platnost od 04. 2015 Technické změny vyhrazeny. Stavebnictví Automotive Průmysl

CENÍK TOPENÍ A SANITA 2015 ČESKÁ REPUBLIKA 850310 CZ. www.rehau.cz Platnost od 04. 2015 Technické změny vyhrazeny. Stavebnictví Automotive Průmysl CENÍK TOPENÍ A SANITA 2015 ČESKÁ REPUBLIKA 850310 CZ www.rehu.cz Pltnost od 04. 2015 Technické změny vyhrzeny Stvebnictví Automotive Průmysl HAS 4 HAS NAPOJENÍ OTOPNÝCH TĚLES 4.1 OBSAH 4.1....Trubky RAUTHERM

Více

x + F F x F (x, f(x)).

x + F F x F (x, f(x)). I. Funkce dvou více reálných proměnných 8. Implicitně dné funkce. Budeme se zbývt úlohou, kdy funkce není zdná přímo předpisem, který vyjdřuje závislost její hodnoty n hodnotách proměnných. Jeden z možných

Více

M A = M k1 + M k2 = 3M k1 = 2400 Nm. (2)

M A = M k1 + M k2 = 3M k1 = 2400 Nm. (2) 5.3 Řešené příkldy Příkld 1: U prutu kruhového průřezu o průměrech d d b, který je ztížen kroutícími momenty M k1 M k2 (M k2 = 2M k1 ), viz obr. 1, vypočítejte rekční účinek v uložení prutu, vyšetřete

Více