MENDELOVA ZEMĚDĚLSKÁ A LESNICKÁ UNIVERZITA V BRNĚ
|
|
- Vít Vacek
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 MENDELOVA ZEMĚDĚLSKÁ A LESNICKÁ UNIVERZITA V BRNĚ FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY TECHNIKY áody do cičeí rof. Ig. Bořioj Groda, DrSc. Ig. Tomáš Vítěz, Ph.D. 007
2 I. Staoeí olytroického exoetu Zadáí cičeí Metodický ýklad Určeí olytroického exoetu () Postu měřeí a yhodoceí olytroických exoetů Zadáí rotokolu... 8 II. Staoeí růtoku zduchu ýěy Zadáí cičeí Metodický ýklad Výkoost - růtok zduchu Zadáí rotokolu... III. Rozbor rocesu sušeí teelým čeradlem Zadáí cičeí Metodický ýklad Rozbor teoretické soustay s uzařeým oběhem sušícího media Laboratorí trať sušáry s TČ Zadáí rotokolu... 5 IV. Rekueračí ýměík tela Zadáí cičeí Metodický ýklad Teoretické řešeí rekueračího ýměíku Staoeí součiitele řestuu tela a straě ody Staoeí součiitele řestuu tela a straě zduchu Zadáí rotokolu... 0 V. Měřeí charakteristiky odstřediého čeradla Zadáí cičeí Metodický ýklad Teoretické řešeí Měřící trať Vyhodoceí měřeí Zadáí rotokolu... 4 VI. Chladící zařízeí Zadáí cičeí Metodický ýklad Teoretické řešeí chladícího oběhu Měřící trať chladících oběhů - zařízeí Zadáí rotokolu... 7 VII. Sezam literatury... 8 VII. Přílohy... 30
3 I. STANOVENÍ POLYTROPICKÉHO EXPONENTU 0. Zadáí cičeí - staote okamžitou a středí hodotu olytroického exoetu olytroické komrese a exaze zduchu ístoém komresoru tyu -JSK-75. Průběh komrese a exaze zduchu uedeém komresoru zjistěte exerimetálím měřeím. Současě staote olytroickou objemoou a tlakoou ráci komrese a exaze zduchu komresoru, olytroickou měrou teelou kaacitu (c ) a elikost sdíleého tela ři této olytroické změě. Vybraé zadáací odmíky - arametry: Komresor -JSK-75 Pracoí řetlak [kpa] 00 Otáčky kl. hřídele [s - ] 9, Výko hacího motoru [kw] 4,0 Průměr álce [mm] 75 Zdih ístu [mm] 70 Počet álců [-] Poměrá elikost škodého rostoru 0,05 0. Metodický ýklad - izotermická a adiabatická změa stau jsou určitém smyslu mezí říady, rotože u izotermické změy se ředokládá dokoalá ýměa tela s okolím, takže ři změě stau eastáá změa teloty a u adiabatické změy se ředokládá úlá a dokoalá isolace, která zamezí jakékoli ýměě tela s okolím. U skutečých změ elze těchto ideálích odmíek dosáhout, tj. telo se buď racoí látce s okolí řiádí ebo odádí. U skutečých změ se tedy měí eje šechy tři eličiy stau (, V, T), ale astáá současě sdíleí tela s okolím. U komresoru se asáá zduch o ižší telotě ež je středí telota stěy álce. Nasátý zduch se liem tela stěy álce ejdříe ohříá, takže změa robíhá za říodu tela. Během komrese telota stlačoaého zduchu řestouí středí telotu álce a telo se ak oačě stěou odádí. Odáděím tela z lyu se síží jeho koečá komresí telota od telotu, které by dosáhl, kdyby komrese robíhala adiabaticky. Teto složitý růběh změy stau látky zůsobeý eratým sdíleím tela lze ro termické ýočty ahradit jediou ratou změou yjádřeou roicí: V = kost. (I-) Tato změa se azýá olytroickou a je zázorěa -V diagramu obecou hyerbolou. Mocitel je olytroickým exoetem, jež je ětší ež exoet izotermy ( = ) a zraidla meší ež exoet adiabaty ( = χ). Obecě latí: < a < >χ Polytroický exoet eí urče oměrem měrých teelých kaacit (c ) a (c ), což bude dokázáo dále. 0 exoetu () se ředokládá, že je růběhu změ kostatí, což e skutečosti eí. Proto i olytroická změa, ač se skutečým dějům ejíce řibližuje, je do určité míry ředchozím ředokladem zidealizoáa. Hodota exoetu se staoí z idikátoroého diagramu ostuem dále uedeým. Polytroickou změu stau lyu latí stejé ztahy jako ro změu adiabatickou s tím, že exoet χ je ahraze exoetem.
4 V V =, V V =, V V T T = = (I-) a objemoá-absolutí (A, ) a tlakoá-techická (A t, ) je dáa: =, V A [J] (I-3) ( ), t A = [J] (I-4) ebo =, V A [J] odkud ro zájemý ztah těchto rací latí obdobě:,, t A A = [J] (I-5) Polytroickou měrou teelou kaacitu (c ) lze určit z obecé formulace měré teelé kaacity: dt dq m c = (I-6) Podle rí ěty termodyamiky latí: dv dt c m da du dq + = + = o dosazeí do I-6 bude: dt dv m c c + = (I-7) Z difereciálího taru staoé roice lze yjádřit čle: dt dv : T r m V = dt r m d V dv = + odkud r m dv d V dt dv = + (I-8) Druhý čle záorky roice III-8 lze yjádřit s difereciálího taru olytroy: V dv d = dv d V = (I-9)
5 o dosazeí do I-8 bude: dv m r = (I-0) dt a o dosazeí I-0 do I-7 je olytroická měrá teelá kaacita dáa roicí: r c = c (I-) Protože latí: r = c χ ak ( ) χ χ c = c + c = c + = c χ + χ = c = c = ϕ c χ = (I-) Z roice I- lye, že olytroická měrá teelá kaacita (c ) je kostatí odél celé olytroy, a roto se tato změa azýá změou ři stálé měré teelé kaacitě. Podle roice I- udáá olytroická měrá teelá kaacita možstí teelé eergie otřebé ro ohřátí jedotkoé hmotosti lyu (m = kg) o jedotku teloty ( T = K), čímž se zýší jeho itří eergie (c) a současě se ykoá r mechaická ráce o elikosti. Možstí sdíleého tela olytroické změy lze obdobě určit z roice χ Q, = m c ( T T ) = m c ( T T ) (I-3) Poměr získaé ráce (A, ) a řiedeého tela Q, ) olytroické změy je dá: A Q,, m r ( T T ) = (I-4) χ m c ( T T ) o dosazeí: r c ( χ ) A Q,, = latí: χ χ = ebo Q, = A, [J] (I-5) χ χ Tato roice latí ro šechy změy stau četě mezí izotermické a adiabatické změy. Po dosazeí odoídající hodoty exoetu má roice tar: a) izotermická změa - = Q, = A,, b) adiabatická změa - = χ Q, = 0, což otrzuje ýchozí odmíku adiabatického děje, c) olytroická změa < < χ 0 < Q, < A, - tedy tato změa leží mezi ředešlými děma. 0. Určeí olytroického exoetu () - exoet () lze yhodotit z idikátoroého diagramu z logaritmoaé roice olytroy a z oměru tlakoé a objemoé ráce. Protože se hodota tohoto
6 exoetu růběhu změy měí, lze určit okamžitou ebo středí hodotu toto exoetu (): a) Okamžitá hodota exoetu () liboolém bodu olytroy se z idikátoroého diagramu (obr.č. I-) určí ásledoě: - difereciálí tar roice olytroy d V = kost. je ásledující: d V V d V V + V V d = dv d dv = V dv = 0 dv = 0 Obr. č. I- Idikátoroý diagram olytroy změa tlaku (d) ři zrůstu objemu (dv) je záorá, rotože ři zětšoáí objemu tlak klesá - takže odle obr. č. I-l latí: d = tgα = (I-6) dv V odkud V = tgα (I-7) změří-li se úhel (α) tečy k olytroě daém bodě, který sírá s osou objemů (V), lze z této roice yočítat okamžitou hodotu exoetů. Z obr.č. I- je atré, že souči. je subtageta a ose tlaků ( = s t ). Roěž oměr V/ je subtageta a ose objemů (V/ = s t.). Změří-li se elikosti subtaget (s t, s t ) z idikátoroého diagramu, je ro daý tlak a objem (, V) okamžitá hodota exoetu yjádřeá ztahy: V = ebo s t s t = (I-8)
7 b) středí hodotu exoetu (a) mezi děma stay lyu lze určit logaritmoáím roice olytroy ro tyto da stay (-): V = V o logaritmoáí: log + log V = log + log V odkud středí hodota exoetu () je určea roicí: log log log V log V = (I-0) 0. Postu měřeí a yhodoceí olytroických exoetů ) Laboratoř: a) roést měřeí cyklu ro zadaé odmíky b) kurzorem objet cyklus od HÚ do HÚ (HÚ - horí úrať) c) z moitoru odečíst U [V], U [mv], t [ms] ro HÚ a DÚ (DÚ - dolí úrať) HÚ DÚ U [V] U [mv] t [ms] ro určeí otáček ro řiřazeí os x V d) ytiskout cyklus z moitoru e) změřit říko P [W] f) z moitoru odečíst hodoty U a U ro hladkou část komresí (stay a ) a exazí (stay 3 a 4) olytroy (obr. č. III-5). Sta U [V] V [m 3 ] U [mv] [MPa] t [ms] 0,54-96,0,80,0-8,0 6,80 3 6,0 4 3,60 ro určeí komrese a exaze ) Vyhodoceí a) řiřadit osy x V b) staoit stř ro komresi ( a ) c) staoit stř ro exazi (3 a 4) d) staoit okamžitou hodotu komrese (mezi stay a ) ejméě děma zůsoby e) staoit okamžitou hodotu exaze (mezi stay 3 a 4) ejméě děma zůsoby f) ro řešeé ad d a ad e yužít x V diagramu U x U, x V diagram m 3 x MPa a tabulku dat
8 Obr. č. I-5 Pro řiřazeí os souřadé soustay [MPa] x V [m 3 ] 03. Zadáí rotokolu. Proeďte měřeí růběhu -V diagramu olytroické komrese a exaze zduchu zadaém ístoém komresoru. Staote středí a okamžitou hodotu olytroického exoetu a to jak ro komresi tak i exazi zduchu zadaém komresoru 3. Rozhoděte zda je komrese a exase zduchu komresoru olytroická se stálým ebo roměým olytroickým exoetem.
9 II. STANOVENÍ PRŮTOKU VZDUCHU VÝVĚVY 0. Zadáí cičeí - určete teoretickou a skutečou ýkoost - růtok zduchu rotačí tlakoé ýěy DVL-60 ři odtlacích 40, 45, 50, 55 a 60 kpa. Vybraé zadáací odmíky - arametry: Výěa DVL-60 Štítkoá ýkoost [m 3.h - ] 60 Pracoí odtlak [kpa] 50,7 Otáčky rotoru [s - ] Výko hacího motoru [kw], Průměr statoru [mm] 30 Průměr rotoru [mm] 3 Šířka komory [mm] 00 Počet loatek [-] 4 Tloušťka loatky [mm] 0. Metodický ýklad - elikost komresí ráce a odozeě další arametry ýěy četě růtoku, objemoé účiosti, mechaické účiosti aod., záisí a růběhu, komrese (exaze) zduchu racoím rostoru. 0. Výkoost - růtok zduchu - staoeí růtoku zduchu u ístoých komresorů (ýě), za zalosti objemoé účiosti (η o ) je jedoduché. Proto je další řešeí orietoáo a staoeí růtoku loatkoými rotačími ýěami. Otáčí-li se rotor ýěy (obr. č. II-) kostatí úhloou rychlostí azačeém smyslu, dojde ke změě lochy říčého řezu racoí komory ýěy. Tím se současě zětšuje objem této racoí komory. Dochází tedy k exazi zduchu tj. ke ziku odtlaku racoí komoře i rostoru řiojeému k sacímu kaálu ýěy ař. dojicím zařízeí a. Obráceě dochází ke zmešoáí objemu druhé komory (C C, D D ), e které je zduch komrimoá a odádě ýfukoým kaálem. Z ředešlého ýkladu lye, že růtok zduchu ýěou záisí a rozdílu ( S) maximálí (S max ) a miimálí (S mi ) lochy říčého řezu racoí komory.
10 Obr. č. II- Schéma rotačí loatkoé ýěy Pro očet loatek z 6 (Groda, B., 00) se locha S res. užitečý objem (V u ) jedé racoí komory ýěy staoí odle roice: β V u = S L = D L e si [m 3 ] (II-) Pro očet loatek z 6 se užitečý objem (V u ) jedé racoí komory ýěy staoí odle roice, symboly iz obr. č. II 4: V u πr = 80 kde: z je očet loatek R oloměr statoru r oloměr rotoru e excetricita t tloušťka loatek ři čemž latí: β β β π α + + R esi α + t e + cos z r L [m 3 ] (II-) β esi si α = R Pak teoretický růtok zduchu ýěou ři šířce komory L a otáčkách rotoru ýěy [s - ] určuje roice:. Q = V z [m 3.s - ] (II-3) t u Tohoto růtoku ýěa dosahuje tehdy, jestliže asáá i dorauje zduch do stejého tlaku ař. barometrického ( b ). Zraidla šak asáá z rostoru odtlaku ( N ) a ak růtok (Q t ) téže ýěy bude klesat. Při izotermické exazi zduchu e
11 ýěě latí: Q V z b N t = u [m 3.s - ] (II-4) b Skutečá ýkoost - růtok zduchu ýěou (Q s ) dále záisí a aerodyamických odorech sacího řádu rozodu statoru ýěy a ýtlačého řádu ýěy. Tyto odory oliňují lěí racoích komor ýěy a lze je yjádřit tz. stuěm lěí (φ N ). Platí: Q = ϕ [m 3.s - ] (II-5) s Q t N Změří-li se skutečá ýkoost ýěy (Q s ) ař. zařízeím odle obr. č. II-, lze stueň lěí (φ N ) staoit ze ztahu: Q s ϕ N = [-] (II-6) Q t Ze změřeého říkou (P s ) [W] se staoí měrá sotřeba eergie (e) [J.m -3 ] ýěy ři asááí a doraě zduchu: e P P s s = = [J.m -3 ] (II-7) Qs Qt ϕn Obr. č. II-3 Měřeí skutečé ýkoosti - růtoku zduchu ýěy 03. Zadáí rotokolu. Aalyticky staote komresí ráci ideálího a idealizoaého cyklu ístoého komresoru ři růzých zůsobech komrese zduchu.. Měřeím zjistěte skutečý cyklus komresoru l-jsk-75 a z ěj staote skutečou komresí ráci, objemoou a mechaickou účiost. 3. Aalyticky staote ýkoost - růtok zduchu ýěou DVL-60. Ze změřeé skutečé ýkoosti téže ýěy, určete aerodyamické odory ýěy, tj. staote hodotu tz. stuě lěí racoích komor ýěy.
12 III. ROZBOR PROCESU SUŠENÍ TEPELNÝM ČERPADLEM 0. Zadáí cičeí - a laboratorí sušárě s teelým čeradlem jako zdrojem tela roeďte měřeí rocesu sušeí hydroskoických materiálů. Z měřeí yhodoťte růběh sušeí du tj. staote růběh dehydratačího rocesu u = f (τ); N = = f () τ, yočtěte d charakteristické eličiy rocesu sušeí ( l ) [kg.kg - ]; (q) [J.kg - ]) a aalyzujte říčié ztahy ějšího a itřího děje teelého čeradla rocesu sušeí. 0. Metodický ýklad - teelé čeradlo (TČ) jako zdroj tela může se sušárou racoat uzařeém ebo oteřeém oběhu sušícího media. Rozbor této soustay uto roést odmíkách teoretické a skutečé fukce. 0. Rozbor teoretické soustay s uzařeým oběhem sušícího media - schéma této teoretické soustay tořeé teoretickou sušárou a teoretickým teelým čeradlem zázorňuje obr. č. III-. Obr. č. III- Sušára s TČ s uzařeým oběhem sušícího média Tato teoretická soustaa je dokoale izoloáa, tj. eexistují teelé ai tlakoé ztráty. Průtok sušícího media soustaou je kostatí a teelý ýko ro ohře sušícího media (P oh ) růchodem řes kodezátor TČ se shoduje s teelým ýkoem ro ochlazeí téhož sušícího media (P ch ) ři jeho růchodu ýaríkem TČ. Pak temerace sušícího media i-x diagramu (obr. č. III-) robíhá o čáře x = kost. ze stau 0 do stau I. Vlastí sušeí teoretické sušárě je izoetalické ze stau I do stau II. Při růchodu lhkostí asyceého sušícího media ýaríkem TČ se toto ochladí a sta φ = a ři dalším ochlazoáí dochází ke kodezaci lhkosti o křice φ =, ři čemž se sižuje měrá lhkost z x II a x 0 = x I. Obr. č. III- Teoretická soustaa s uzařeým oběhem sušícího média i-x diagramu
13 Pro tuto teoretickou soustau tedy latí odmíka: P P 0 [W] (III-) oh ch = Schoost sušeí této sušárě záisí a elikosti těchto teelých ýkoů (P oh, P ch ). Při daé elikosti těchto teelých ýkoů (P oh, P ch ) se sušící efekt zyšuje osuutím sušícího cyklu do oblastí yšších telot, kde se dosahuje yšších hodot rozdílů měrých lhkostí ( x = x II - x I ), i ři stejém rozdílu etalií ( i ). Toto trzeí dokládá ásledující tabulka č. III- yočteých hodot ro sroatelé odmíky tj. očátečí sta 0 leží a křice φ = a sta II a křice φ = 80 %. P.Č. t o i x l q % q t r C kj.kg - g.kg - kg.kg - kj.kg - C 0 9,44 3,3 39, ,44 3,74 67, , ,44 4,4 35, , ,44 4,85 06, ,5 49 Tabulka č. III- Hodoty teoretické soustay s uzařeým oběhem sušicího media 0.6 Laboratorí trať sušáry s TČ - měřící trať sušáry s TČ (obr. č. III-4) je tořea KCHJ, skříí kodezátoru a ýaríku s etilátory, které aazují a komoru lastí sušáry. Na oačé straě je skříň ýaríku a kodezátoru roojea sojoacím kaálem oběhu sušícího media. Obr. č. III-4 Měřící trať laboratorí sušáry s TČ Na teto kaál aazuje dodatkoý chladič ododu řebytečého tela. Čiost tratě se řídí omocí oládacího aelu a ožadoaé měřeé eličiy jsou idikoáy res. registroáy očítačem. Teloty jsou měřey ásledujících charakteristických místech a omocí modulů ADAM ukládáy do očítače: t - telota chladia a sáí komresoru t - telota chladia a ýtlaku komresoru t 3 - telota chladia za kodezátorem t 4 - telota chladia řed škrtícím etilem t 5 - telota chladia za škrtícím etilem t 6 - telota zduchu sušárě řed ýaríkem, tj. a ýstuu ze sušáry t 7 - telota zduchu sušárě a orchu ýaríku t 8 - telota zduchu sušárě za ýaríkem, tj. e sojoacím kaálu
14 t 9 - telota zduchu sušárě za kodezátorem, tj. a stuu do sušáry t 0 - telota zduchu sušárě řed kodezátorem Tlaky yařoací ( y ) a kodezačí ( ko ) jsou měřey maoteloměry. Hodota hmotostího růtoku chladia yhodocea z dlouhodobých měřeí růtoku čií m R = 0,079 kg.s -. Vlhkost sušícího media je měřea sychometricky a kotrolě lasoými lhkoměry. Hmotost sušeého materiálu se staoí ážeím. Pomocí istaloaých čidel se růběhu sušeí sleduje lhkost sušeého materiálu. Vážeím se staoí také hmotost odařeé hmoty lhkosti ( m w ) sušeého materiálu. Před začátkem měřeí se staoí hmotost materiálu řed sušeím (m MI ), jeho lhkost (u, φ M ) četě sušiy sušeého materiálu (m MS ). Po skočeí sušeí se staoí hmotost usušeého materiálu (m MII ). V růběhu sušeí se raidelých iteralech zazameáají ožadoaé eličiy do ásledující tabulky: Veličia Symbol Jedotka Iteral odečítáí hodot [mi] a b c Vlhkost zduchu a stuu φ % Telota zduchu a stuu t C Vlhkost zduchu a ýstuu φ % Telota zduchu a ýstuu t C Vlhkost zduchu za ýaríkem φ 3 % Telota zduchu za ýaríkem t 3 C Hmotost zkodezoaé ody m w kg Tab. č. III-3 Naměřeé hodoty Z aměřeých hodot se ýočtem určí ásledující eličiy odle tabulky: Veličia Symbol Jedotka Iteral yhodocoáí eliči a b c m Tok odař. lhkosti m w kg.s - m w = t Hmotost sušeého materiálu m M kg m M = m MI m w ( m ) Okamžitá měrá lhkost u kg.kg - M m MS u = m Měrá sotřeba suš.media l kg.kg - l = x II x I q = l i i Měrá sotřeba tela q J.kg - ( ) Rychlost sušeí N kg.kg -.s - grafickou deriací u = f (τ) Tab.č. III-4 Hodoty yočteých eliči Veličiy měré sotřeby sušícího media a tela se yhodotí omocí i-x diagramu (obr. č. III-). Z eličiy okamžité měré lhkosti (u) sušeého materiálu se yhodotí grafická záislost u = f (τ), jejíž deriací (ař. grafickou) se yhodotí růběh sušeí. w I MS o
15 03. Zadáí rotokolu. Z měřeí eliči rocesu sušeí yhodoťte určující eličiy rocesu. l, q, m w, u = f (τ), N = f (τ), P suš.. Řešeí rocesu sušeí roeďte omocí i-x diagramu a yhodoťte zda je roces sušeí izoeatalický, ad - či odizoetalický. 3. Vyhodoťte faktor statické stability (ψ) sušáry s TČ.
16 IV. REKUPERAČNÍ VÝMĚNÍK TEPLA 0. Zadáí cičeí - a základě měřeí rekueračího ýměíku tela yhodoťte odmíky sdíleí tela ro růzá teloosá media (odu, zduch) tj. určete hodoty součiitelů řestuu tela (α), [W.m -.K - ] a to za růzých odmíek - rychlostí rouděí uedeých teloosých tekuti. Náazě staote součiitel rostuu tela ro uedeé rozdílé odmíky sdíleí tela eou telosměou lochou rekueračího ýměíku tela. V měřící trati je oužit rekueračí ýměík (obr. č. IV-) jehož rozměry jsou ásledující: - celkoé rozměry ýměíku ( x š x h) 08 mm x 43 mm x 39,5 mm - rozměr trubky: ( x d x hl x tl) mm x 08 mm x 5,35 mm x 0,mm očet trubek t = 34 ks itří růřez trubky S t =, m - rozměry žeber ( x š x tl) 43 mm x 39,5 mm x 0,5 mm - očet žeber ž = 35 ks - locha suchého orchu ýměíku (e styku se zduchem): S s = 0,8670 m - locha mokrého orchu ýměíku (e styku s odou): S m = 0,386 m - čelí locha ýměíku: S c = 0,0974 m Obr. č. IV- Schéma rekueračího ýměíku 0. Metodický ýklad - sdíleí tela rekueračím ýměíku lze yjádřit zákoem zachoáí eergie mezi ohříacím mediem - odou (idex ), ohříaým mediem - zduchem (idex z) a teelým tokem sdíleým telosměou lochou (S) rekueračího ýměíku. Tedy latí: Q m ( t t ) = Qmz c z ( t z t z ) = Sk t s c [W] (IV-) kde začí: Q m, Q mz - hmotostí růtok ody a zduchu ýměíkem [kg.s - ] c, c z - měrá teelá kaacita ody a zduchu [J.kg -.K - ] t, t - telota ody a stuu a ýstuu ýměíku [K] t z, t z - telota zduchu a stuu a ýstuu ýměíku [K] S - telosměá locha rekueračího ýměíku [m ] k - součiitel rostuu tela [W.m -.K - ] t s - středí rozdíl telot rekueračího ýměíku [K] Pro staoeí teelých ýkoů (toků) ohříacího a ohříaého media je uto měřit jejich hmotostí růtoky (Q m, Q mz ) [kg.s - ] a teloty řed a za rekueračím
17 ýměíkem (t,, t z, ) [ C]. Měřeí těchto eliči umožňuje měřící trať (obr. č. IV-). Ohříací medium je ohříáo elektrickým toým tělesem (6) tlakoé ádobě (9). Čeradlem (5) je doraoáo řes objemoý růtokoměr (4) do rekueračího ýměíku (3). Teloty ohříacího media a stuu (t ) a ýstuu (t ) jsou měřey termočláky (). Ohříaé medium - zduch stuuje seciálě kostruoaou dýzou (0), růřezem S do rekueračího ýměíku. V růřezu S se aemometrem (8) měří rychlost rouděí zduchu (w z ), zároeň se růřezech S a S měří čidly () telota (t z, ) a relatií lhkost zduchu (ϕ z, ). Prouděí zduchu yozuje etilátor (7). Z ýkladu lye, že rekueračí ýměík oda x zduch je křížoroudý. Obr. č. IV- Měřící trať rekueračího ýměíku tela 0. Teoretické řešeí rekueračího ýměíku - skutečý součiitel rostuu tela (k s ) lze yjádřit z roice IV-: k Q c ( t t ) Q c ( t t ) m mz z z z = = [W.m -.K - ](IV-) Sm t s Ss t s Vyočteý součiitel rostuu tela je současě dá ztahem: k = α tl + λ Cu + α z [W.m -.K - ] (IV-3) Podle roice IV- se yhodotí součiitel rostuu tela (k) a základě změřeých eliči. Středí rozdíl telot křížoroudého ýměíku ( t s ) se staoí z roic: s ( t t ) t = ξ [K] (IV-4) z - součiitel ξ záisí a oměru rozdílu telot: t t s zs z ψ = (IV-5) t t z ; t χ = t t t z kde t s, t zs jsou středí koečé teloty ody a zduchu. Záislost ξ a ψ a χ se zjišťuje z diagramu (obr. č. IV-3).
18 Obr. č. IV-3 Záislost ξ a ψ a χ Součiitel rostuu tela (k) lze yjádřit ýočtem i z roice IV-3. Pro teto ostu uto ýočtem ředem staoit součiitele řestuu tela z ohříacího media - ody do měděé stěy (α ) ýměíku a ze stěy do ohříaého zduchu (α z ). Součiitelé α i záisí a moha eličiách a faktorech. Určují se ro charakteristické říady sdíleí tela omocí kriteriálích roic sestaeých z tz. bezrozměrých kriterií (Nu, Re, Pr). 0. Staoeí součiitele řestuu tela a straě ody - ři tomto sdíleí tela roudí sisle dolů oda ekruhoými kaály. Prouděí je uceé yozoaé oběhoým čeradlem. Při turbuletím rouděí římých ekruhoých kaálech ekialetího růměru (d e ) a charakteristického rozměru - délky trubek ýměíku (L) se ejčastěji oužíají kriteriálí roice taru: Nu = 0,03ε ε Re Pr (IV-6) t 0,8 0,4 korekčí součiitelé mají hodotu: L L ε = ro > 50; ε < ro < 50 d d e ε t = ro Re 0000; ε t < ro Re = ebo Nu e 0,54 0,8 0,35 L = 0,03 Re Pr d (IV-7) e Roice latí ro Pr = a Re = 4500 až Výočtem oěřte, která z roic dosahuje těsější shody. Bezrozměrá čísla jsou dáy zámými ztahy. Re w d = υ e ; Nu α d = λ e ; Pr η c = λ Ekialetí růměr ekruhoých kaálů (d e ) se staoí z lochy růtočého
19 růřezu trubky ýměíku (S t ) a jejího omočeého obodu (O ): d 4S t e = [m] (IV-8) O Rychlost rouděí ody (w ) trubkami ( t = 34) rekueračího ýměíku se staoí z objemoého růtoku (Q ) odle roice: w Q = [m.s - ] (IV-9) t St Objemoý růtok (Q ) a tím i rychlost rouděí (w ) je reguloatelá a to e třech stuích, změou otáček oběhoého čeradla. Pro takto yočteé hodoty Re a Pr se z Nusseltoa čísla yjádří součiitel řestuu tela (α ) a straě ody z roice: Nu λ α = [W.m -.K - ](IV-0) de 0. Staoeí součiitele řestuu tela a straě zduchu - ři tomto sdíleí tela roudí zduch kolmo aříč sazku trubek, které jsou e řadách ystřídaě. Při tomto rouděí mezi trubkami tj. kaály ekialetího růměru (D e ) se oužíají často kriteriálí roice taru: Nu z ebo Nu = 0,6 Re Pr (IV-) 0,5 z 0,60 z Re z 0,3 z = 0,97 (IV-) kde w z De α z D η e z cz Rez = ; Nu z = ; Prz = υz λ z λ z Rychlost rouděí zduchu (w z ) se staoí ro ejmeší růtočý růřez zduchu tj. ři růtoku zduchu ýměíkem olého růtočého růřezu S. V tomto růřezu šak elze rychlost zduchu (w z ) římo měřit. Staoí se omocí roice kotiuity z měřeé rychlosti w z růřezu S sací dýzy. Při malých změách tlaku růřezech S a S se měrá hmotost zduchu ρ ρ a ak latí: w S S z = w z = w z [m.s - ] (IV-3) S ψ Sc kde ψ je součiitel olého růtočého růřezu čelí lochy (S c ) ýměíku. Pro měřeý ýměík se hodota ψ staoí z geometrických rozměrů. Rychlost w z je reguloatelá stuňoitou regulací etilátoru (7) a měří se aemometrem (9). Ekialetí růměr D e se staoí z roice: D 4S 4ψ S c e = = [m] (IV-4) Oz Oz kde O z je obod olého růtočého růřezu ýměíku. Pro takto yočteé Re z se z Nusseltoa čísla yjádří součiitel řestuu tela (α z ) a straě zduchu z roice: Nu z λ z α z = D e
20 Pak již lze z roice IV-3 ýočtem staoit umerickou hodotu součiitele rostuu tela (k). Součiitel řestuu tela α z elmi záisí a charakteru rouděí tímto kaálem. Charakter rouděí zduchu určuje tar stuí dýzy (0 - obr. č. IV-). 03. Zadáí rotokolu. Proeďte ýočet součiitelů řestuu tela a straě ody a zduchu rekueračího ýměíku tela ři růzých růtocích ohříacího media - ody, a ohříaého media - zduchu rostředictím kriteriálích roic. Z yočteých součiitelů řestuu tela (α, α z ) staote hodotu součiitele rostuu tela (k) a to ři růtocích odle bodu. 3. Ze změřeých charakteristických eliči ři růtocích obou medií odle bodu yhodoťte skutečou hodotu součiitele rostuu tela (k). 4. Z oroáí yočteého (k) a skutečého (k s ) součiitele rostuu tela osuďte těsost shody kriteriálích roic ro uedeý - měřeý rekueračí ýměík tela.
21 V. MĚŘENÍ CHARAKTERISTIKY ODSTŘEDIVÉHO ČERPADLA 0. Zadáí cičeí - roeďte exerimetálí měřeí charakteristiky odstřediého čeradla tyu 0- SVA-III a to ři trojích otáčkách oběžého kola. Na základě roedeých měřeí graficky yhodoťte doraí charakteristiku, tj. záislost Q = f (H), charakteristiku teoretického a skutečého říkou čeradla, tj. P = f(q, H, ρ) a z ich určeé charakteristiky účiosti čeradla, tj. η = f(q, H). Štítkoé údaje čeradla: Druh: Samoasáací, odstředié, třístuňoé čeradlo Ty: O-SVA-III-LM-9O Průtok: 30 l.mi - Doraí ýška: 9 m Otáčky oběžého kola: 450 mi - (ři řeodu :) Naětí: 30/380 V Příko: 0,47 kw 0. Metodický ýklad - ýchodiskem řešeí zadaého úkolu jsou eergetická a Euleroa roice odstřediého čeradla. 0. Teoretické řešeí - eergetická roice yjadřuje doraí ýšku čeradla. Roice teoretické doraí ýšky (H ct ) odstřediého čeradla je odozea e skritu ro ředášky a má tar: [( c c ) + ( ) + ( u u )] Hct = [m] (V-) g Skutečá doraí ýška (H c ) je meší o odory rouděí tekutiy čeradlem (h zč ): H c [( c ) ( ) ( )] c + + u u h zč = Hct h zč = [m] (V-) g Je-li hydraulická účiost η H g ebo také: H η h H = H [( c c ) + ( ) + ( u u )] c ct, lze doraí ýšku (H c ) yjádřit roicí: h c = [m] (V-3) η g ( c u c u ) h c = u u [m] (V-4) Zaedbají-li se objemoé a mechaické ztráty čeradla, bude otřebý říko čeradla (P č ) ři objemoém růtoku (Q ), tekutiy měré hmotosti (ρ) dá roicí: Pč = ρ g Q Hc = ρ Q ( cu u cu u) [W] (V-5) η h ak Eulerou roici odstřediého čeradla yjadřuje roice:
22 M P ω u ω u ω ( c r c r ) č = = ρ Q cu cu = ρ Q u u [N.m] (V-6) Výzam oužitých symbolů zde oužitých se shoduje se skritem ro ředášky. Skutečá doraí ýška (H c ), kterou je čeradlo schoo yodit musí řekoat geodetickou doraí ýšku (H gd ) rozdíl tlakoých ýšek, rozdíl rychlostích ýšek hladi tekuti sací a ýtlačé ádrži a odor rouděí sacím a ýtlačém řádu (h z ): + w w = h z [m] (V-7) ρ g g o H c H = Hgd o + 0. Měřící trať - měřící trať (obr. č. V-l) sestáá z ádrže () tekutiy - ody, kterou sacím řádem () asáá čeradlo (4) a dorauje ji ýtlačým řádem (6) do odměré ádoby růtoku (7). Odměrá ádoba (7) je ybaea staozakem a ýustým otrubím s etilem (9), kterým se oda youští zět do ádrže ().V sacím řádu () je zařaze maometr (5), který měří tlak, který musí čeradlo řekoáat. Růzé tlakoé ýšky se měřící trati modelují - astaují etilem (8) e ýtlačém řádu. Celkoý říko čeradla (P c ) je měře digitálím měřičem ýkou (0). Otáčky oběžého kola čeradla () se měí změou řeodoého oměru áru třístuňoých řemeic. Obr. č. V- Měřící trať měřeí charakteristiky čeradla. 0.3 Vyhodoceí měřeí - kdyby byl růtok (Q ) tekutiy měře kotiuálím růtokoměrem, byla by ádrž ze které čeradlo asáá i ádrž do které dorauje solečá (). Za takoého stau by byla rychlost hladiy této ádrži uloá (w o = 0). Zařazeá odměrá ádoba (7) teto sta měí a to ráě době měřeí růtoku. Rychlost w o se určí z roice: w Q h h S o 3 3 o = = = [m.s - ] (V-8) So t t So obdobě w 3 se určí z roice: Q h = = [m.s - ] (V-9) S t 3 w3 3 kde začí : S o, S 3 - lochy hladi sací a ýtlačé ádrži [m ] h o, h 3 - rozdíl ýšek hladi sací () a odměré (7) ádrži za dobu měřeí růtoku (t) [m] t - doba měřeí růtoku (Q ) [s]
23 Rychlost ertikálího ohybu hladiy (w 3 ) odměré ádrži (7) eyozuje čeradlo, rotože oda do í atéká graitačě, liem sé oteciálí eergie. Za tohoto stau se s rychlostí ýškou ertikálího ohybu hladiy (w 3 ) odměré ádobě (7) roici V-7 eočítá. Pro elmi krátké sací a ýtlačé otrubí měřící tratě, lze odory rouděí těchto otrubí zaedbat (h z = 0). Dále je uto - roici V-7 očítat s absolutími tlaky. Tedy absolutí tlak a ýstuu čeradla a = = + b. Údaj tlakoměru (5) je řetlak tekutiy ( ) za čeradlem a b je tlak barometrický, který současě ůsobí a hladiu ádrži () tj. o = b. Pak roice V-7 řejde a tar : + b b 0 w o w o H = Hgd + + = Hgd + + [m] (V-0) ρ g g ρ g g Teoretický říko čeradla (P t ) ři změřeém růtoku (Q ) se yočte z roice : h3 S = ρ g H Q = ρ g H [W] (V-) t 3 Pt Skutečý celkoý říko čeradla (P c ) se yhodotí z měřeí digitálím měřičem ýkou. Celkoá účiost čeradla (η c ) je ak určea roicí: P t η c = [-] (V-) Pc Naměřeé a yočteé eličiy ro růzé astaeí etilu 8 se zazameají do tabulky V-. Měřeí se začíá ři uzařeém etilu 8, který se dalších oakoáích ždy částečě ooteře až do úlého oteřeí. Toto se roede ro každá otáčky oběžého kola, které se měí změou řeodu omocí áru třístuňoých řemeic mezi čeradlem a hacím motorem. Oteřeí etilu 8 Zaře 0-80% 60% 40% 0% Oteře h 3 t Q w 0 H P t P c η c [m] [s] [Pa] [m 3.s - ] [m.s - ] [m] [W] [W] [-] Tab.5. V- Naměřeé a yočteé eličiy odstřediého čeradla ři otáčkách oběžého kola, (, 3 ) Naměřeé a yočteé eličiy čeradla se sestaí do charakteristiky čeradla schématicky azačeé a obr. č. V-.
24 Obr. č. V - Schéma charakteristiky čeradla. 03. Zadáí rotokolu. Proeďte měřeí charakteristiky odstřediého čeradla ři otáčkách oběžého kola, a 3.. Proeďte ýočet eliči ro yjádřeí záislosti H = f (Q ); P t = f (H, Q ); Pc = f (H l, Q ), η c = f (H, Q ) a to ři otáčkách, a Záislosti odle bodu zracujte graficky do tz. doraí charakteristiky čeradla. 4. Vyhodoceou charakteristiku čeradla oroejte s charakteristikou dodáaou ro toto čeradlo ýrobcem.
25 VI. CHLADÍCÍ ZAŘÍZENÍ 0. Zadáí cičeí - roeďte měřeí teelých ýkoů chladícího komresoru. Při měřeí resektujte ČSN Ze změřeých eliči yhodoťte hmotostí chladiost, chladící ýko, ráci adiabatické komrese chladia, měrý a celkoý teelý ýko kodezátoru (zduchoého i odího) četě chladícího faktoru měřeého chladícího zařízeí. Vyhodoceí roeďte aalyticky i omocí diagramu i- log. Chladící oběh je alě freoem R-43a, který se oužíá zemědělstí (chlazeí mléka a.), otraiářstí (chladící boxy a ulty, a.) i odadoém hosodářstí. 0. Metodický ýklad - zadaé zařízeí a ěmž má být roedeo měřeí je komresoroé chladící zeí (obr. č. VI-). Komresor (K) asáá áry chladia o telotě t ' = t 4' a tlaku yařoáí ( ). Stlačuje je adiabaticky a kodezačí tlak ( k ) ři telotě kodezace t '. Ve srážíku (S) - kodezátoru se z oběhu odádí telo (q k ) za stálého tlaku ( k ) a stálé teloty (t ' ) kodezace. V redukčím etilu (R) dochází ke škrceí kaaliy chladia (R-43a) a yařoací tlak ( ) a to do stau mokré áry. Ve ýaríku (V) se yařuje chladio, tj. roste suchost áry (x) ři stálém yařoacím tlaku ( o ). Před komresorem je zařaze sací filtr - dehydrátor. Pak komresor (K) emůže asáat mokrou áru, ýbrž asáá sytou áru (x =,0) eet. řehřátou áru (obr. č. VI-). Roěž kodezace robíhá za stálého tlaku ( k ) a teloty kodezace do stau syté kaaliy eet. do stau odchlazeí kaaliy. Podchlazeí syté kaaliy a řehřátí syté áry zyšuje hmotostí i objemoou chladiost a tedy zmešuje geometrické rozměry komresoru. Obr. č. VI- Komresoroý chladící oběh 0. Teoretické řešeí chladícího oběhu - telo řiedeé jedotkoé hmotosti chladia e ýaríku se azýá hmotostí chladiost (q o ), která e smyslu ozačeí obr. č. VI- je dáa ztahem: q o = i i [ J.kg - ] (VI-) 4 Adiabatická ráce komrese chladia komresoru (a ad ), která řechází jako teelá eergie roěž do chladia se staoí: a ad = i i [ J.kg - ] (VI-) a ak jedotka hmotosti chladia řed stuem do kodezátoru ese teelou eergii (q k ) určeou roicí: q k = q + a = i i [ J.kg - ] (VI-3) o ad 3
26 Toto telo (q k ) je zduchoým ebo odím chladičem odáděo mimo chladící oběh. Nasáá-li komresor řehřátou áru (') a kodezátoru dochází k ochlazoáí kaali chladia (3') zětšuje se hmotostí chladiost (q o ), což ro stejý chladící ýko ede k meším geometrickým rozměrům chladícího komresoru, ašak ři ětší telosměé loše kodezátoru. Určující ztahy ro ýočet chladícího zařízeí jsou shodé, ouze dosazujeme etalie staů ozačeých obr. č. V- ruhem (', ', 3', 4'). Obr. č. VI- Chladící oběh i- diagramu Neraá účiost chladícího zařízeí se yjadřuje tz. chladícím faktorem, který je urče: q P = ε o ch ch = [-] (VI-4) a Pad Chladící ýko (P ch ) je urče hmotostí (q o ) či objemoou (q ) chladiostí a hmotostím (Q mf ) či objemoým (Q f ) růtokem chladia: P ch = Q q = Q q [W] (VI-5) mf o f Obdobě teelý ýko kodezátoru (P k ) se určí: ( q a) Pk = Qmf q k = Qmf o + [W] (VI-6) a shodě říko adiabatické komrese chladia (P ad ) se staoí: P ad = Q a [W] (VI-7) mf ad Těmto teelým ýkoům (P ch, P k ) musí odoídat elikost telosměých loch ýaríku (S ) a kodezátoru (S k ). Průtok chladia (Q m, Q mf ) a etalie (i) charakteristických místech chladícího oběhu se staoí exerimetálě a měřící trati. Pro určeí etalií (i) je uté měřit teloty (t i ) a tlaky ( i ) těchto charakteristických místech (staech) chladícího oběhu. 0. Měřící trať chladících oběhů - zařízeí - zkoušeí chladících zařízeí a komresorů ychází z ČSN Proto byla ro árh měřicí a zkušebí tratě chladících komresorů (obr. č. VI-3) zolea jako zkušebí metoda G, oužíající k měřeí růtoku chladia dou stojatých odměrých ádob (I, II).
27 Obr. č. VI-3 Schéma zaojeí zkušebí tratě chladících komresorů Při měřeí chladícího ýkou (P ch ) komresoru ( - obr. č. VI-3) metodou G se a zkušebí trati měří objemoý růtok chladia (Q f ) a hodoty staoých eliči (teloty - t fi a tlaky i ) chladia charakteristických místech ( až 4, obr. č. VI-) místech chladícího oběhu. Průtok chladia se měří dojicí stojatých, odměrých ocejchoaých, tlakoých ádob (I, II - obr. č. VI-3), jejichž lěí a yrazdňoáí se astaí čočkoými etily () a (3). Tlak charakteristických místech oběhu ( - 5 ) se měří čidly tlaku a kotrolě řesými tz. kotrolími maometry (Chiraa). Teloty chladia těchž místech oběhu (t f - t f6 ) se měří termočláky měď - kostata a jsou ukládáy rostředictím modulů ADAM (9) do očítače. Pro aměřeé teloty (t fi ) a tlaky ( i ) se -i diagramu (říloha č. I) staoí etalie (i i ) charakteristických místech chladícího oběhu (obr. č. VI-) a odle odstace 0. se yočtou říslušé teelé eličiy (q o, a ad, q k, P ck, P ad, P k, ε). Z určeého růtoku chladia (R-43a) odle roice V-9 se yočte skutečý chladící ýko (P ch ) chladícího komresoru z roice: P ch mf ( i i ) = Q [W] (VI-) 4 Zkoušky res. odečítáí ožadoaých měřeých eliči a arametrů se odle čláků 4 až 47 ČSN roádí ejméě čtyřikrát. Chladící ýko (P ch ) odle edlejší zkušebí metody G se určí obdobě odle roice VI-, ouze růtok chladia (Q mf ) se staoí objemoým měřeím růtoku (Q f ) omocí odměrých ádob I a II. Průtok Q mf se ak yočte ásledoě: Q mf πd e = Qf = ( h h) [kg.s - ] (VI-) 4 t z kde Q f je objemoý růtok chladia [m 3.s - ], ' je měrý objem syté kaaliy chladia [m 3.kg - ] ři telotě (t f ) a tlaku () chladia odměrých ádobách (I a II). Ekialetí růměr (d e ) odměrých ádob chladia (I, II) se určil odle čláku 8 ČSN a čií 7 mm, řičemž h a h jsou ýšky slouce chladia e staozaku odměrých ádob (I, II) a začátku a koci doby měřeí t z růtoku chladia (Q f ). 03. Zadáí rotokolu. Proeďte ejméě čtyři oakoáí měřeí eliči metodu G staoeí chladícího ýkou chladícího komresoru. Naměřeé eličiy stau charakteristických místech cyklu zázorěte -i diagramu chladia R-43a (iz říloha).. Proeďte ýočet teelých eliči a ýkoů chladícího komresoru.
28 VII. SEZNAM LITERATURY. Kalčík, J., Sýkora, K.: Techická termomechaika. Academia, Praha, 973. Čermák, J. a kol.: Vetilátory. SNTL, Praha, Kreidl, M.: Techická měřeí. ČVUT Praha, Sazima, M.: Sdíleí tela. ČVUT, Praha, Sazima, F.: Sbírka říkladů z termomechaiky. SNTL, Praha, Ječík, J.: Teelě techická měřeí. ČVUT, Praha, Prachař, J.: Telotechika a hydromechaika. SPN, Praha, Boublík, T. a kol.: Statistická termodyamika kaali a kaalých směsí. Academia, Praha, Noák, J. a kol.: Plyy a lyé směsi. Academia, Praha, Šesták, J.: Měřeí termofyzikálích lastostí eých látek. Academia, Praha, 98. Váňa, J.: Aalyzátory lyů a kaali. SNTL, Praha, 984. Kožešík, J.: Teorie odobosti a modeloáí. Academia, Praha, Elser, N.: Grudlage der Techische Thermodyamik. Akademie-Verlag, Berli, Kirilli, V. A.: Techičeskaja termodiamika. Eergoatomizdat, Moska, Kaňour, Z.: Molekulárí teorie rouděí lyů. Academia, Praha, Groda, B.: Hydrotechika a zduchotechika. ES VŠZ Bro, Joes, M. N.: Biochimičeskaja termodiamika. Amsterdam, Oxford, New lork, Moska, Mir, Marquarrdi, G. a kol.: Wärmerückgewiug aus Fortluft. VEB Verlag, Techik, Berli, Kraft, G.: Lehrbuch der Heizugs-Lüftugs ud Klimatechik. VEB Verlag Techik, Berli, Fexa, J. a kol.: Měřeí lhkosti. SNTL, Praha, 983. Šidelář, V. a kol.: : Metrologie a zaedeí soustay jedotek SI. SNTL-VÚNM, Praha, 975. Kamiský, J.: Využití racoího rostoru ístoýoh komresorů. SNTL, Praha, Dořák, I. a kol.: Biotermodyamika, Academia, Praha, Kruto, V. I.: Techičeskaja termodiamika. Vyššaja škola, Moska, Chlumský, V. a kol.: Komresory. SNTL, Praha, Řezíček, R.: Vizualizace rouděí. Academia, Praha, Gutkoski, K.: Chladící techika. SNTL, Praha, Eekl, V. a kol.: Termomechaika. SNTL, Praha, Chlumský, V.: Techika chlazeí. SNTL, Praha, Cihelka, J. a kol.: Větráí a ytáěí. SNTL, Praha, Steidl, A. a kol.: Úod do rouděí tekuti a sdíleí tela. Academia, Praha, Chlumský, V., Šiška, A.: Komresory. SNTL/ALFA, Praha, Groda, B.: Hydrotechika a zduchotechika áody do cičeí. ES VŠZ Bro, Groda, B., Hájek, P.: Mechaika tekuti sbírka říkladů, ES MZLU Bro,999 Tabulky a diagramy:. Ražjeič, K.: Termodyamické tabulky, ALFA, Bratislaa, 984. Jůza, J.: i-s diagram odí áry. SNTL, Praha, Elser, N. a kol.: Termohysika o Wasser. VEB Deutscher Verlag Für Grudstoffidustrie, Leizig, 98
29 Normy : ČSN Meziárodí desetié tříděí ČSN Zákoé měroé jedotky ČSN Veličiy a jedotky e ědě a techické raxi ČSN Veličiy a jedotky mechaice tuhých a oddajých těles ČSN Turbokomresory ČSN Vzduchotechická zařízeí ČSN Základí ojmy techiky sušeí ČSN Názosloí chladící techiky ČSN Předisy ro zkoušeí chladících komresorů ČSN Předisy ro chladící zařízeí ČSN Výměíky tela
30 VII. PŘÍLOHY
31 t [ C] 55 ϕ=0% i=0 kj/kg -5-0 Příloha č. V i-x diagram lhkého zduchu = 99,35 kpa x [g/kg]
32
33 Thermodyamic Proerties of DuPot ISCEON MO49 (R-43A) Refrigerat (R-8/R-34a/R-600a 9/88/3% by weight) SI Uits Tables of the thermodyamic roerties of ISCEON MO49 (R-47A) hae bee deeloed ad are reseted here. This iformatio is based o alues calculated usig a DuPot thermodyamic roerty rogram. Uits P = Pressure i kpa. Absolute T = Temerature i Celsius V f = Fluid (liquid) secific olume i cubic meters er kilogram V g = Vaour (gas) secific olume i cubic meters er kilogram d f = Desity of saturated aour i kilograms er cubic meter d g = Desity of saturated liquid i kilograms er cubic meter h = Ethaly (kj/kg) s = Etroy (kj/kg. K) Referece oits for Ethaly ad Etroy: h f = 00 kj/kg at 0 C s f = kj/kg. K at 0 C Physical Proerties Chemical Formula CF 3 CF CF 3 /CH FCF 3 /(CH 3 ) 3 CH (9/88/3% by weight) Molecular mass Boilig Poit At oe atmoshere Critical Temerature Critical Pressure C C 474 kpa Critical Desity kg/m 3 Critical Volume m 3 /kg
34 Table DuPot ISCEON MO49 (R-43A) Saturatio Proerties Temerature Table C PRESSURE (kpa) LIQUID VAPOUR LIQUID f VOLUME (m 3 /kg) VAPOUR g LIQUID d f DENSITY (kg/m 3 ) VAPOUR d g LIQUID h f ENTHALPY (kj/kg) LATENT h fg VAPOUR h g LIQUID s f ENTROPY (kj/k kg) VAPOUR s g C
35 Table (cotiued) DuPot ISCEON MO49 (R-43A) Saturatio Proerties Temerature Table C PRESSURE (kpa) LIQUID VAPOUR LIQUID f VOLUME (m 3 /kg) VAPOUR g LIQUID d f DENSITY (kg/m 3 ) VAPOUR d g LIQUID h f ENTHALPY (kj/kg) LATENT h fg VAPOUR h g LIQUID s f ENTROPY (kj/k kg) VAPOUR s g C
36 Table (cotiued) DuPot ISCEON MO49 (R-43A) Saturatio Proerties Temerature Table C PRESSURE (kpa) LIQUID VAPOUR LIQUID f VOLUME (m 3 /kg) VAPOUR g LIQUID d f DENSITY (kg/m 3 ) VAPOUR d g LIQUID h f ENTHALPY (kj/kg) LATENT h fg VAPOUR h g LIQUID s f ENTROPY (kj/k kg) VAPOUR s g C
37 Table (cotiued) DuPot ISCEON MO49 (R-43A) Saturatio Proerties Temerature Table C PRESSURE (kpa) LIQUID VAPOUR LIQUID f VOLUME (m 3 /kg) VAPOUR g LIQUID d f DENSITY (kg/m 3 ) VAPOUR d g LIQUID h f ENTHALPY (kj/kg) LATENT h fg VAPOUR h g LIQUID s f ENTROPY (kj/k kg) VAPOUR s g C
MENDELOVA ZEMĚDĚLSKÁ A LESNICKÁ UNIVERZITA V BRNĚ
MENDELOVA ZEMĚDĚLSKÁ A LESNICKÁ UNIVERZITA V BRNĚ FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY TECHNIKY áody do cičeí prof. Ig. Bořioj Groda, DrSc. Ig. Tomáš Vítěz, Ph.D. 007 I. Staoeí polytropického expoetu... 3 0. Zadáí cičeí...
Více1. Úkol. 2. Teorie. Fyzikální základy techniky
Fyzikálí základy tehiky Protokol č.: Náze: Staoeí olytroikého exoetu a idikátoroého diagramu komresoru yraoáo de: 5..007 yraoali: Roma Stae, Odřej Soboda, Sabia Zoroá, Marti Smažil. Úkol Naším úkolem bylo
VíceCHLADÍCÍ ZAŘÍZENÍ. Obr. č. VIII-1 Kompresorový chladící oběh
CHLADÍCÍ ZAŘÍZENÍ 01. Zadání cvičení - proveďte měření tepelných výkonů chladícího kompresoru. Při měření respektujte ČSN 14 06 13. Ze změřených veličin vyhodnoťte hmotnostní chladivost, chladící výkon,
VíceHYDROMECHANICKÉ PROCESY. Doprava tekutin Čerpadla a kompresory (přednáška) Doc. Ing. Tomáš Jirout, Ph.D.
HROMECHANICKÉ PROCES orava tekti Čeradla a komresory (ředáška) oc. Ig. Tomáš Jirot, Ph.. (e-mail: Tomas.Jirot@fs.cvt.cz, tel.: 435 68) ČERPALA Základy teorie čeradel Základí rozděleí čeradel Hydrostatická
VíceINOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 21. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ
INOVACE ODBORNÉHO VZDĚLÁVÁNÍ NA STŘEDNÍCH ŠKOLÁCH ZAMĚŘENÉ NA VYUŽÍVÁNÍ ENERGETICKÝCH ZDROJŮ PRO 2. STOLETÍ A NA JEJICH DOPAD NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ CZ..07/..00/08.000 VZDUCHOTECHNIKA Ig. PAVEL ŽITEK TENTO
VíceSTANOVENÍ POLYTROPICKÉHO EXPONENTU
SNOENÍ POLYROPICKÉHO EXPONENU 0. Zadáí ičeí - staote okažitou a středí hodotu olytoikého exoetu olytoiké koese a exaze zduhu ístoé koesou tyu -JSK-75. Půběh koese a exaze zduhu uedeé koesou zjistěte exeietálí
VíceZákladní teoretický aparát a další potřebné znalosti pro úspěšné studium na strojní fakultě a k řešení technických problémů
Základí teoretický aarát a další otřebé zalosti ro úsěšé studium a strojí fakultě a k řešeí techických roblémů MATEMATIKA: logické uvažováí, matematické ástroje - elemetárí matematika (algebra, geometrie,
VícePlynové turbíny. Nevýhody plynových turbín: - menší mezní výkony ve srovnání s parní turbínou - vyšší nároky na palivo - kvalitnější materiály
Plynoé turbíny Plynoá turbína je teeý stroj řeměňujíí teeou energie obsaženou raoní láte q roházejíí motorem na energii mehanikou a t (obr.). Praoní látkou je zduh, resektie saliny, které se ytářejí teeém
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 6 Entalická bilance výměníků tela Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 013 Tento studijní
VícePRŮMYSLOVÉ PROCESY. Přenos hybnosti III Doprava tekutin čerpadla a kompresory
PRŮMYSLOVÉ PROCESY Přeos hybosti III orava tekti čeradla a komresory Prof. Ig. Tomáš Jirot, Ph.. (e-mail: Tomas.Jirot@fs.cvt.cz, tel.: 435 68) ČERPALA Základy teorie čeradel Základí rozděleí čeradel Hydrostatická
VíceASYNCHRONNÍ STROJE. Obsah
VŠB TU Ostrava Fakulta elektrotechiky a iformatiky Katedra obecé elektrotechiky ASYCHROÍ STROJE Obsah. Výzam a oužití asychroích motorů 2. rici čiosti asychroího motoru 3. Rozděleí asychroích motorů 4.
VíceHYDRODYNAMIKA A HYDRODYNAMICKÉ STROJE
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA Fakulta strojí katedra hydromechaiky a hydraulických zařízeí HYROYNAMIKA A HYROYNAMICKÉ STROJE Jarosla Jaalík Ostraa 008 VŠB TU Ostraa, Fakulta strojí Obsah
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V kompresoru je kotiuálě stlačová objemový tok vzduchu [m 3.s- ] o teplotě 20 [ C] a tlaku 0, [MPa] a tlak 0,7 [MPa]. Vypočtěte objemový tok vzduchu vystupujícího z kompresoru, jeho teplotu a příko
VíceLaboratorní práce č. 4: Úlohy z paprskové optiky
Přírodí ědy moderě a iteraktiě FYZKA 4. ročík šestiletého a. ročík čtyřletého studia Laboratorí práce č. 4: Úlohy z paprskoé optiky G Gymázium Hraice Přírodí ědy moderě a iteraktiě FYZKA 3. ročík šestiletého
VíceČERPACÍ TECHNIKA A POTRUBÍ NÁVODY DO CVIČENÍ
VSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ - TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA Fakulta trojí katedra hydromechaiky a hydraulických zařízeí ČERPACÍ TECHNIKA A POTRUBÍ NÁVOD DO CVIČENÍ Tomáš Blejchař Syla Drábkoá OSTRAVA 00 Sezam oužitých
VíceProjekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují. s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje
Projekt realizoaný na SPŠ Noé Město nad Metují s finanční odorou Oeračním rogramu Vzděláání ro konkurenceschonost Králoéhradeckého kraje ermodynamika Ing. Jan Jemelík Ideální lyn: - ideálně stlačitelná
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
VíceV následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.
8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S
Více3. Decibelové veličiny v akustice, kmitočtová pásma
3. Decibelové veličiy v akustice, kmitočtová ásma V ředchozí kaitole byly defiováy základí akustické veličiy, jako ař. akustický výko, akustický tlak a itezita zvuku. Tyto veličiy ve v raxi měí o moho
VíceOdchylka přímek
734 Odchylka římek Předoklady: 708, 7306 Pedagogická ozámka: Pokd chcete hladký růěh začátk hodiy, je leší dořed ozorit žáky, že do otřeoat zorec ro úhel do ektorů Př : Urči úhel, který sírají ektory (
VíceElektrické přístroje. Přechodné děje při vypínání
VŠB - Techická uiverzita Ostrava Fakulta elektrotechiky a iformatiky Katedra elektrických strojů a řístrojů Předmět: Elektrické řístroje Protokol č.5 Přechodé děje ři vyíáí Skuia: Datum: Vyracoval: - -
VícePředmluva. Předmluva
Předmluva Předmluva ermomechaika zaujímá ve vysokoškolském techickém studiu důležité místo a její zalosti dávají teoretický základ moha jiým oborům. Se sižujícími se zásobami fosilích aliv a hledáím alterativích
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava ENERGETIKA U ŘÍZENÝCH ELEKTRICKÝCH POHONŮ. 1.
Katedra obecé eletrotechiy Faulta eletrotechiy a iformatiy, VŠB - TU Ostrava EERGETIKA U ŘÍZEÝCH EEKTRICKÝCH POHOŮ Předmět : Rozvody eletricé eergie v dolech a lomech. Úvod: Světový tred z hledisa eletricé
VíceSvětlo jako elektromagnetické vlnění Šíření světla, Odraz a lom světla Disperze světla
Paprskoá optika Sětlo jako elektromagetiké lěí Šířeí sětla, Odraz a lom sětla Disperze sětla Sětlo jako elektromagetiké lěí James Clerk Maxwell (83 879) agliký fyzik autorem teorie, podle íž elektro-magetiké
VíceMetodický postup pro určení úspor primární energie
Metodický postup pro určeí úspor primárí eergie Parí protitlaká turbía ORGRZ, a.s., DIVIZ PLNÉ CHNIKY A CHMI HUDCOVA 76, 657 97 BRNO, POŠ. PŘIHR. 97, BRNO 2 z.č. Obsah abulka hodot vstupujících do výpočtu...3
VíceMetoda datových obalů DEA
Metoda datoých obalů DEA Model datoých obalů složí ro hodoceí techické efektiit rodkčích jedotek ssté a základě elosti stů a ýstů. Protože stů a ýstů ůže být íce drhů, řadí se DEA ezi etod icekriteriálího
VíceTERMOMECHANIKA 4. První zákon termodynamiky
FSI VUT Brně, Energetický ústa Odbor termomechaniky a techniky rostředí rof. Ing. Milan Paelek, CSc. TERMOMECHANIKA 4. Prní zákon termodynamiky OSNOVA 4. KAPITOLY. forma I. zákona termodynamiky Objemoá
VíceMENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ
MENDELOVA UNIVERZITA V BRNĚ FYZIKÁLNÍ ZÁKLADY TECHNIKY návoy o cvičení prof. Ing. Bořivoj Groa, DrSc. Ing. Tomáš Vítěz, Ph.D. Ing. Petr Trávníček 0 I. Rekuperační výměník tepla... 3 0. Zaání cvičení...
VíceVysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor fluidního inženýrství Victora Kaplana
Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický ústav Odbor fluidního inženýrství Victora Kalana Měření růtokové, účinnostní a říkonové charakteristiky onorného čeradla Vyracovali:
VíceVÝMĚNA VZDUCHU A INTERIÉROVÁ POHODA PROSTŘEDÍ
ÝMĚNA ZDUCHU A INTERIÉROÁ POHODA PROSTŘEDÍ AERKA J. Fakulta architektury UT v Brě, Poříčí 5, 639 00 Bro Úvod Jedím ze základích požadavků k zabezpečeí hygieicky vyhovujícího stavu vitřího prostředí je
Více4. Tvorba náhradního schématu Před provedením výpočtu sítě nutno ji nadefinovat (i v případě, že využíváme počítačový program)
4. Torba áhradího schématu Před proedeím ýpočtu sítě uto ji adefioat (i případě, že yužíáme počítačoý program) Pro optimálí olbu řešeí jsou důležité zjedodušující předpoklady chceme sestait áhradí schéma
VíceVzorové příklady - 4.cvičení
Vzoroé říklady -.cičení Vzoroý říklad.. V kruhoém řiaděči e mění růřez z hodnoty = m na = m (obrázek ). Ve tuním růřezu byla ři utáleném roudění změřena růřezoá rychlot = m. -. Vyočítejte růtok a růřezoou
VíceTéma 6: Indexy a diference
dexy a dferece Téma 6: dexy a dferece ředáška 9 dvdálí dexy a dferece Základí ojmy Vedle elemetárího statstckého zracováí dat se hromadé jevy aalyzjí tzv. srováváím růzých kazatelů. Statstcký kazatel -
VíceNárodní informační středisko pro podporu kvality
Národí iformačí středisko ro odoru kvality Testováí zůsobilosti a výkoosti výrobího rocesu RNDr. Jiří Michálek, Sc Ústav teorie iformace a automatizace AVČR UKAZATELE ZPŮSOBILOSTI 3 UKAZATELE ZPŮSOBILOSTI
VícePřednáška č. 10 Analýza rozptylu při jednoduchém třídění
Předáška č. 0 Aalýza roztylu ř jedoduchém tříděí Aalýza roztylu je statstcká metoda, kterou se osuzuje romělvost oakovaých realzací áhodého okusu tj. romělvost áhodé velčy. Náhodá velča vzká za relatvě
VíceHYDROPNEUMATICKÝ VAKOVÝ AKUMULÁTOR
HYDROPNEUMATICKÝ AKOÝ AKUMULÁTOR OSP 050 ŠEOBECNÉ INFORMACE ýočet hydroneumatického akumulátoru ZÁKLADNÍ INFORMACE Při výočtu hydroneumatického akumulátoru se vychází ze stavové změny lynu v akumulátoru.
VíceIng. Vladimíra Michalcová, Ph.D. Katedra stavební mechaniky (228)
Stavebí statka - vyučující Dooručeá lteratura Ig. Vladmíra chalcová, h.d. Katedra stavebí mechaky (228) místost: LH 47/ tel.: (59 732) 348 e mal: vladmra.mchalcova@vsb.c www: htt://fast.vsb.c/mchalcova
VíceSA4. Popis konstrukce a funkce STAVEBNICE HYDRAULICKÝCH HC 7100 11/98. pmax 31 MPa Q 0,5-42 dm 3. min -1 Nahrazuje HC 7100 5/95
STAVEBNICE HYDRAULICKÝCH AGREGÁTŮ ŘADY SA4 HC 7100 11/98 max 31 MPa Q 0,5-42 dm 3. mi -1 Nahrazuje HC 7100 5/95 Sestaveí hydraulického agregátu zákazickým zůsobem z tyizovaých odskui Objemy ádrží 10 až
Více4 Ztráty tlaku v trubce s výplní
4 Ztráty tlaku v trubce s výlní Miloslav Ludvík, Milan Jahoda I Základní vztahy a definice Proudění kaaliny či lynu nehybnou vrstvou částic má řadu alikací v chemické technologii. Částice tvořící vrstvu
VíceZjednodušený návrh plnícího systému přeplňovaného vznětového motoru II
Zjdodušý ávrh lícího systéu řlňovaého vzětového otoru II Zadáí: P = 500 kw (ři = 000 /i) D = 35 Z = 60 Výočt: Plicí systé s dvoustuňový stlačováí oocí BD a chladiči licího vzduchu: v jovité ržiu otoru
Víceveličiny má stejný řád jako je řád poslední číslice nejistoty. Nejistotu píšeme obvykle jenom jednou
1 Zápis číselých hodot a ejistoty měřeí Zápis číselých hodot Naměřeé hodoty zapisujeme jako číselý údaj s určitým koečým počtem číslic. Očekáváme, že všechy zapsaé číslice jsou správé a vyjadřují tak i
VíceSTATISTIKA. Statistika se těší pochybnému vyznamenání tím, že je nejvíce nepochopeným vědním oborem. H. Levinson
STATISTIKA Statistika se těší pochybému vyzameáí tím, že je ejvíce epochopeým vědím oborem. H. Leviso Charakterizace statistického souboru Statistický soubor Prvek souboru Zak prvku kvatitativí teplota,
VíceKATEDRA VOZIDEL A MOTORŮ. Skutečné oběhy PSM #6/14. Karel Páv
KATEDRA VOZIDEL A MOTORŮ Skutečné oběhy PSM #6/ Karel Pá Stlaitelná kaalina / krit [-] Ideální lyn: = rt (s hybou < %) Důody rozdílů mezi idealizoaným a reálným oběhem Odhylky od idealizae oliňují jak
VíceVLHKÝ VZDUCH. - Stavová rovnice suchého vzduchu p v.v = m v.r v.t (5.4). Plynová konstanta suchého vzduchu r v 287 J.kg -1.K -1.
TEZE ka. 5 Vlhký zduch, ychrometrický diagram (i x). Charakteritika lhkých materiálů, lhkot olná, ázaná a ronoážná. Dehydratace otrainářtí. Změny ušicím zduchu komoroé ušárně. Kontrolní otázky a tyy říkladů
VíceMetodický postup pro určení úspor primární energie
Metodický postup pro určeí úspor primárí eergie ORGRZ, a.s., DIVIZ PLNÉ CHNIKY A CHMI HUDCOVA 76, 657 97 BRNO, POŠ. PŘIHR. 97, BRNO 2 z.č. 2 Obsah abulka hodot vstupujících do výpočtu...4 2 Staoveí možství
VíceVUT, FAST, Brno ústav Technických zařízení budov
Termo realizaci inovovaných technicko-ekonomických VUT, FAST, Brno ústav Technických zařízen zení budov Vodní ára - VP Vaříme a dodáváme vodní áru VP: mokrou, suchou, sytou, řehřátou nízkotlakou, středotlakou
VíceSIMULACE STAVOVÝCH ZMĚN IDEÁLNÍHO PLYNU
SIMULACE SAOÝCH ZMĚN IDEÁLNÍHO PLYNU FILÍPEK Josef, CZ Resumé uzařené termodynamické soustaě se ohřeem, ochlazoáním a ůsobením nějších sil mění tři staoé eličiny objem, tlak a telota. Proto je hodné staoé
VíceObr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.
říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním
VíceZákladní požadavky a pravidla měření
Základí požadavky a pravidla měřeí Základí požadavky pro správé měřeí jsou: bezpečost práce teoretické a praktické zalosti získaé přípravou a měřeí přesost a spolehlivost měřeí optimálí orgaizace průběhu
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VíceVŠB-TU OSTRAVA 2016/2017 KONSTRUKČNÍ CVIČENÍ. Teplovodní čerpadlo. Tomáš Blejchař
VŠB-TU OTRAVA 0607 KONTRUKČNÍ CVIČENÍ Teplovodí čerpadlo Tomáš Blejhař .Zadáí: Navrhěte a propočtěte jedostupňové odstředivé radiálí čerpadlo.tehiká data: Průtok Q = 600 dm 3 mi - = 0.0 m 3 s - Výtlačá
Více5.4.2 Objemy a povrchy mnohostěnů I
5.. Objemy orchy mnohostěnů I Předokldy: 51 Význm slo objem i orch je intuitině jsný. Mtemtická definice musí být oněkud řesnější. Okoání z lnimetrie: Obsh obrzce je kldné číslo, řiřzené obrzci tk, že
VíceOVMT Přesnost měření a teorie chyb
Přesost měřeí a teorie chyb Základí pojmy Naměřeé údaje ejsou ikdy absolutě přesé, protože skutečé podmíky pro měřeí se odlišují od ideálích. Při každém měřeí vzikají odchylky od správých hodot chyby.
VíceDefinice obecné mocniny
Defiice obecé mociy Zavedeí obecé mociy omocí ity číselé oslouosti lze rovést ěkolika zůsoby Níže uvedeý zůsob využívá k defiici eoeciálí fukce itu V dalším budeme otřebovat ásledující dvě erovosti: Lemma
VíceVLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY
VLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY Vlhký vzduch - vlhký vzduch je směsí suchého vzduchu a vodní áry okuující solečný objem - homogenní směs nastává okud je voda ve směsi v lynném stavu - heterogenní směs ve
VíceTeplovzdušné motory motory budoucnosti
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra energetiky Telovzdušné motory motory budoucnosti Text byl vyracován s odorou rojektu CZ.1.07/1.1.00/08.0010 Inovace odborného vzdělávání
Více23. Mechanické vlnění
3. Mechaické vlěí Mechaické vlěí je děj, při kterém částice pružého prostředí kmitají kolem svých rovovážých poloh a teto kmitavý pohyb se přeáší (postupuje) od jedé částice k druhé vlěí může vzikout pouze
Více6. SLEDOVÁNÍ STATISTICKÉHO CHARAKTERU RADIOAKTIVNÍHO ROZPADU
6. SLEDOVÁÍ STATSTCKÉHO CHARAKTERU RADOAKTVÍHO ROZPADU Jedá e o základí úlohu, demotrující tattcký charakter radoaktího rozadu a rcy tattckého ou ýledků měřeí oujícího zářeí. Měřeí je roáděo e ctlačím
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 1, 2
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ AKULTA APLIKOVANÉ INORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení, část Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 03 Tento studijní materiál vznikl za finanční odory Evroského sociálního
VíceVUT, FAST, Brno ústav Technických zařízení budov
Termo realizaci inooaných technicko-ekonomických VUT, FAST, Brno ústa Technických zařízen zení budo GG . Úod Cykly lze cháat jako oběhy dějůd ři i kterých sledoaný objekt měním sůj j sta cestami, jež mají
Více6. Posloupnosti a jejich limity, řady
Moderí techologie ve studiu aplikovaé fyziky CZ..07/..00/07.008 6. Poslouposti a jejich limity, řady Posloupost je speciálí, důležitý příklad fukce. Při praktickém měřeí hodot určité fyzikálí veličiy dostáváme
VíceTermodynamika ideálního plynu
Přednáška 5 Termodynamika ideálního lynu 5.1 Základní vztahy ro ideální lyn 5.1.1 nitřní energie ideálního lynu Alikujme nyní oznatky získané v ředchozím textu na nejjednodužší termodynamickou soustavu
VíceStředoevropské centrum pro vytváření a realizaci inovovaných technicko-ekonomických studijních programů Registrační číslo: CZ.1.07/2.2.00/28.
Středoeroské centr ro ytáření a realzac nooaných techncko-ekonockých stdjních rograů Regstrační číslo: CZ..07/..00/8.030 CT 07 - Teroechanka VUT, FAST, ústa Technckých zařízení bdo Ka. Základní úlohy z
VíceAsynchronní motory Ing. Vítězslav Stýskala, Ph.D., únor 2006
8 ELEKTRCKÉ STROJE TOČVÉ říklad 8 Základí veličiy Určeo pro poluchače akalářkých tudijích programů FS Aychroí motory g Vítězlav Stýkala, hd, úor 006 Řešeé příklady 3 fázový aychroí motor kotvou akrátko
VíceHydrostatika a hydrodynamika
Hydrostatika a hydrodynamika Zabýáme se kaalinami, ne tuhými tělesy HS Ideální tekutina Hydrostatický tlak Pascalů zákon Archimédů zákon A.z. - ážení HD Ronice kontinuity Bernoullioa ronice Pitotoa trubice
VíceVytápění BT01 TZB II - cvičení
CZ..07/2.2.00/28.030 Středoevropské cetrum pro vytvářeí a realizaci iovovaých techicko-ekoomických studijích programů Vytápěí BT0 TZB II - cvičeí Zadáí Pro vytápěé místosti vašeho objektu avrhěte otopá
Více1/5. 9. Kompresory a pneumatické motory. Příklad: 9.1, 9.2, 9.3, 9.4, 9.5, 9.6, 9.7, 9.8, 9.9, 9.10, 9.11, 9.12, 9.13, 9.14, 9.15, 9.16, 9.
1/5 9. Kompresory a pneumatické motory Příklad: 9.1, 9.2, 9.3, 9.4, 9.5, 9.6, 9.7, 9.8, 9.9, 9.10, 9.11, 9.12, 9.13, 9.14, 9.15, 9.16, 9.17 Příklad 9.1 Dvojčinný vzduchový kompresor bez škodného prostoru,
VíceKultivační a produkční zařízení Laboratorní měřítko
Kultivačí a produkčí zařízeí Laboratorí měřítko Baňky, labor. fermetor 1 5 l, poloprovoz. taky 5 2 l. Třepačka: výběr kmeů, fyziologie, kvalita surovi, převod do fermetoru limity D a dcg L = V ( Cg C dt
VíceZákladní vlastnosti polovodičů
Základí vlastosti olovodičů Volé osiče áboje - elektroy -e m, - díry +e m V termodyamické rovováze latí Kocetrace osičů je možo vyjádřit omocí Fermiho eergie W F dotace doory ty N dotace akcetory ty P
Více6. FUNKCE A POSLOUPNOSTI
6. FUNKCE A POSLOUPNOSTI Fukce Dovedosti:. Základí pozatky o fukcích -Chápat defiici fukce,obvyklý způsob jejího zadáváí a pojmy defiičí obor hodot fukce. U fukcí zadaých předpisem umět správě operovat
VíceTřetí Dušan Hložanka 16. 12. 2013. Název zpracovaného celku: Řetězové převody. Řetězové převody
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Stavba a rovoz strojů Třetí Dušan Hložanka 6.. 03 Název zracovaného celku: Řetězové řevody Řetězové řevody A. Pois řevodů Převody jsou mechanismy s tuhými členy, které
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI PLYNŮ
I N E S I C E D O R O Z O J E Z D Ě L Á Á N Í SRUKURA A LASNOSI PLYNŮ. Ideální lyn ředstavuje model ideálního lynu, který často oužíváme k oisu různých dějů. Naříklad ozději ředokládáme, že všechny molekuly
VíceVYSOCE PŘESNÉ METODY OBRÁBĚNÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta strojího ižeýrství Ústav strojíreské techologie ISBN 978-80-214-4352-5 VYSOCE PŘESNÉ METODY OBRÁBĚNÍ doc. Ig. Jaroslav PROKOP, CSc. 1 1 Fakulta strojího ižeýrství,
VíceHydrostatika F S. p konst F S. Tlak. ideální kapalina je nestlačitelná l = konst. Tlak v kapalině uzavřené v nádobě se šíří ve všech směrech stejně
Hdrostatika Tlak S N S Pa m S ideální kaalina je nestlačitelná l = konst Tlak kaalině uzařené nádobě se šíří e šech směrech stejně Pascalů zákon Každá změna tlaku kaalině uzařené nádobě se šíří nezměněná
VíceVícekanálové čekací systémy
Vícekaálové čekací systémy taice obsluhy sestává z ěkolika kaálů obsluhy, racujících aralelě a avzájem ezávisle. Vstuy i výstuy systému mají oissoovský charakter. Jedotky vstuující do systému obsadí ejrve
VíceJednotkou tepla je jednotka energie, tj. 1 Joule (J). Z definice dále plyne, že jednotkou tepelného toku je 1 J/s ( neboli 1 W )
5. Sdíleí tepla. pomy: Pomem tepelá eergie ozačueme eergii mikroskopického pohybu částic (traslačího, rotačího, vibračího). Měřitelou mírou této eergie e teplota. Teplo e část vitří eergie, která samovolě
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 12
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŢENÝRSTVÍ cvičení 2 Termodynamika reálných plynů část 2 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 203 Tento studijní
Více1. Definice elektrického pohonu 1.1 Specifikace pohonu podle typu poháněného pracovního stroje 1.1.1 Rychlost pracovního mechanismu
1. Defiice elektrického pohou Pod pojmem elektrický poho rozumíme soubor elektromechaických vazeb a vztahů mezi pracovím mechaismem a elektromechaickou soustavou. Mezi základí tři části elektrického pohou
VíceProjekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují. s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje
Projekt realoaý a SPŠ Noé Město ad Metují s fačí podporou Operačím programu Vdělááí pro kokureceschopost Králoéhradeckého kraje Modul - Techcké předměty Ig. Ja Jemelík - fukčí soustay součástí, které slouží
VíceKRUHOVÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM. Studijní text pro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku. Přemysl Šedivý. 1 Základní pojmy 2
Obsah KRUHOÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM Studijní text ro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku Přemysl Šedivý Základní ojmy ztahy užívané ři oisu kruhových dějů s ideálním lynem Přehled základních dějů v ideálním
Více03 Návrh pojistného a zabezpečovacího zařízení
03 Návrh ojistného a zabezečovacího zařízení Roman Vavřička ČVUT v raze, Fakulta strojní Ústav techniky rostředí 1/14 htt://ut.fs.cvut.cz Roman.Vavricka@fs.cvut.cz ojistné zařízení chrání zdroj tela roti
VíceTermodynamika pro +EE1 a PEE
ermodynamika ro +EE a PEE Literatura: htt://home.zcu.cz/~nohac/vyuka.htm#ee [0] Zakladni omocny text rednasek Doc. Schejbala [] Pomocne texty ke cviceni [] Prednaska cislo 7 - Zaklady termodynamiky [3]
VíceHydraulické odpory třecí odpory místní odpory třecí odpory laminární proudění turbulentní proudění
Hyrauické oory Při rouění reáných tekutin znikají násekem iskozity hyrauické oory, tj. síy, které ůsobí roti ohybu částic tekutiny. Hyrauický oor ři rouění zniká zájemným třením částic rouící tekutiny
VíceOdhady parametrů polohy a rozptýlení pro často se vyskytující rozdělení dat v laboratoři se vyčíslují podle následujících vztahů:
Odhady parametrů polohy a rozptýleí pro často se vyskytující rozděleí dat v laboratoři se vyčíslují podle ásledujících vztahů: a : Laplaceovo (oboustraé expoeciálí rozděleí se vyskytuje v případech, kdy
VíceMMEE cv Určení energetického obsahu zboží plynná paliva
MMEE c.2-2011 Určení energetického obsahu zboží lynná alia Cíl: Procičit ýočtu energetického obsahu lynných ali 1. Proč je nutné řeočítáat energetický obsah (ýhřenost, salné telo) lynných ali? 2. Jak řejít
VíceL A B O R A T O R N Í C V I Č E N Í Z F Y Z I K Y
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE KATED RA F YZIKY L A B O R A T O R N Í C V I Č E N Í Z F Y Z I K Y Jméo TUREČEK Daiel Datum měřeí 8.11.2006 Stud. rok 2006/2007 Ročík 2. Datum odevzdáí 15.11.2006 Stud.
VíceObr. č. IV-1 Práce tepelného stroje
IV. ERMOMECHANIKA EPELNÝCH SROJŮ V teelných strojích dochází k řeměně tela mechanickou ráci rostřednictím raconí látky (lynu, áry), která je nositelem teelné energie. Praconí látce je telo řiáděno buď
Víceobecné definice, princip tepelného stroje izochorický děj izobarický děj izotermní děj adiabatický děj Joule-Thomsonův koeficient
obeé efiie rii teelého stroje izohoriký ěj izobariký ěj izotermí ěj aiabatiký ěj Joule-homsoův koefiiet říklay a rovičeí Carotův yklus Prii teelého stroje: / méium o telotě řijme telo q o teelého zásobíku
Více9 NÁHODNÉ VÝBĚRY A JEJICH ZPRACOVÁNÍ. Čas ke studiu kapitoly: 30 minut. Cíl:
9 ÁHODÉ VÝBĚR A JEJICH ZPRACOVÁÍ Čas ke studu katol: 30 mut Cíl: Po rostudováí tohoto odstavce budete rozumět ojmům Základí soubor, oulace, výběr, výběrové šetřeí, výběrová statstka a budete zát základí
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VíceMĚŘENÍ PARAMETRŮ OSVĚTLOVACÍCH SOUSTAV VEŘEJNÉHO OSVĚTLENÍ NAPÁJENÝCH Z REGULÁTORU E15
VŠB - T Ostrava, FE MĚŘENÍ PARAMETRŮ OVĚTLOVACÍCH OTAV VEŘEJNÉHO OVĚTLENÍ NAPÁJENÝCH Z REGLÁTOR E5 Řešitelé: g. taislav Mišák, Ph.D., Prof. g. Karel okaský, Cc. V Ostravě de.8.2007 g. taislav Mišák, Prof.
Více8.2.10 Příklady z finanční matematiky I
8..10 Příklady z fiačí matematiky I Předoklady: 807 Fiačí matematika se zabývá ukládáím a ůjčováím eěz, ojišťováím, odhady rizik aod. Poměrě důležitá a výosá discilía. Sořeí Při sořeí vkladatel uloží do
Více1.8.9 Bernoulliho rovnice
89 Bernoulliho ronice Předpoklady: 00808 Pomůcky: da papíry, přicucáadlo, fixírka Konec minulé hodiny: Pokud se tekutina proudí trubicí s různými průměry, mění se rychlost jejího proudění mění se její
VíceKruhový děj s plynem
.. Kruhový děj s lynem Předoklady: 0 Chceme využít skutečnost, že lyn koná ři rozínání ráci, na konstrukci motoru. Nejjednodušší možnost: Pustíme nafouknutý balónek. Balónek se vyfukuje, vytlačuje vzduch
VíceKINETICKÁ TEORIE PLYNŮ
KIETICKÁ TEOIE PLYŮ. Cíl a řdoklady - snaží s ysětlit akroskoické choání lynů na základě choání jdnotliých olkul (jjich rychlostí, očtu nárazů na stěnu nádoby, srážk s ostatníi olkulai). Tato tori br úahu
Více1/ Vlhký vzduch
1/5 16. Vlhký vzduch Příklad: 16.1, 16.2, 16.3, 16.4, 16.5, 16.6, 16.7, 16.8, 16.9, 16.10, 16.11, 16.12, 16.13, 16.14, 16.15, 16.16, 16.17, 16.18, 16.19, 16.20, 16.21, 16.22, 16.23 Příklad 16.1 Teplota
VíceVYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 11
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ FAKULTA APLIKOVANÉ INFORMATIKY VYBRANÉ STATĚ Z PROCESNÍHO INŽENÝRSTVÍ cvičení 11 Termodynamika reálných plynů část 1 Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 2013 Tento studijní
Více2 STEJNORODOST BETONU KONSTRUKCE
STEJNORODOST BETONU KONSTRUKCE Cíl kapitoly a časová áročost studia V této kapitole se sezámíte s možostmi hodoceí stejorodosti betou železobetoové kostrukce a prakticky provedete jede z možých způsobů
VíceFORT-PLASTY s.r.o., Hulínská 2193/2a, 767 01 Kroměříž, CZ tel.: +420 575 755 711, e-mail: info@fort-plasty.cz, www.fort-plasty.cz
FORT-LASTY s.r.o., Hulíská 2193/2a, 767 01 Kroměříž, CZ NQA ISO 9001 0 7. Vetilátory řady a Vetilátory řady a slouží k odsáváí vzdušiy s obsahem agresivích látek, jako jsou kyseliy a louhy především z
VícePRAVDĚPODOBNOST ... m n
RVDĚODONOST - matematická discilía, která se zabývá studiem zákoitostí, jimiž se řídí hromadé áhodé jevy - vytváří ravděodobostí modely, omocí ichž se saží ostihout rocesy, ovlivěé áhodou. Náhodé okusy:
Více