Ohybové kroucení. Radek Kottner. 19. ledna 2017

Podobné dokumenty
Přednáška 10. Kroucení prutů

Přednáška 10. Kroucení prutů

Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test

Přednáška 10. Kroucení prutů

Filigránová stropní deska

Zkou²ková písemná práce. 1 z p edm tu 01MAB4

Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.

K výsečovým souřadnicím

2. referát (Pruºnost a pevnost I.)

4. Napjatost v bodě tělesa

Zápo tová písemná práce. 1 z p edm tu 01MAB3 varianta A

Osové a deviační momenty setrvačnosti ploch (opakování ze 4. cvičení) Momenty setrvačnosti k otočeným osám Kroucení kruhových a mezikruhových průřezů

PRŮŘEZOVÉ CHARAKTERISTIKY

na tyč působit moment síly M, určený ze vztahu (9). Periodu kmitu T tohoto kyvadla lze určit ze vztahu:

Základy matematické teorie pružnosti Tenzor napětí a tenzor deformace Statické (Cauchyho) rovnice. Geometrické rovnice

PRUŽNOST A PEVNOST. Zadané a vypočtené hodnoty. 1. Délka táhla b Určete potřebnou délku b táhla. Navrhněte: 1. Délka táhla b. Osová síla.

FAKULTA STAVEBNÍ. Telefon: WWW:

5 Navrhování vyztužených zděných prvků

Statika 2. Smyk za ohybu a prostý smyk. Miroslav Vokáč 12. listopadu ČVUT v Praze, Fakulta architektury.

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Dvě varianty rovinného problému: rovinná napjatost. rovinná deformace

Kapitola 8. prutu: rovnice paraboly z = k x 2 [m], k = z a x 2 a. [m 1 ], (8.1) = z b x 2 b. rovnice sklonu střednice prutu (tečna ke střednici)

TENSOR NAPĚTÍ A DEFORMACE. Obrázek 1: Volba souřadnicového systému

Metoda konečných prvků. 6. přednáška Tělesové prvky - úvod (lineární trojúhelník a lineární čtyřstěn) Martin Vrbka, Michal Vaverka

Zkou²ková písemná práce. 1 z p edm tu 01MAB4

Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.

Vnit ní síly ve 2D - p íklad 2

12. Prostý krut Definice

Rozdíly mezi MKP a MHP, oblasti jejich využití.

1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.

Nosné desky. 1. Kirchhoffova teorie ohybu tenkých desek (h/l < 1/10) 3. Mindlinova teorie pro tlusté desky (h/l < 1/5)

Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření

Experimentální zařízení pro vyšetření polohy středu smyku tenkostěnných profilů. Bc. Václav Hrdlička. Bc. Jiří Kocáb

11. cvičení z Matematické analýzy 2

FAKULTA STAVEBNÍ NELINEÁRNÍ MECHANIKA. Telefon: WWW:

Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření

Zápo tová písemná práce. 1 z p edm tu 01MAB3 varianta A

Spoje se styčníkovými deskami s prolisovanými trny

1 Zadání konstrukce. Výška stěny nad terénem (horní líc) h= 3,5 m Sedlová střecha, sklon 45, hřeben ve směru delší stěny

Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. VZPĚR VZPĚR

16. Matematický popis napjatosti

Cvičení 1. Napjatost v bodě tělesa Hlavní napětí Mezní podmínky ve víceosé napjatosti

ρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů

Pružnost a pevnost. 2. přednáška, 10. října 2016

Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření

Příručka uživatele návrh a posouzení

Statika 1. Prostý tah & tlak. Prostý smyk. ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Metody posuzování spolehlivosti

Statika 1. Vnitřní síly na prutech. Miroslav Vokáč 11. dubna ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M.

Skalární sou in. Úvod. Denice skalárního sou inu

FAKULTA STAVEBNÍ. Stavební statika. Telefon: WWW:

Výpočet tenkostěnných nosníků. Magdaléna Doleželová

Veronika Drobná VB1STI02 Ing. Michalcová Vladimíra, Ph.D.

TECHNOLOGIE TVÁŘENÍ KOVŮ

NEXIS 32 rel Základové patky

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Vzpěrná pevnost skutečného prutu. Obsah přednášky. Únosnost tlačeného prutu. Výsledky zkoušek tlačených prutů

Přednáška 09. Smyk za ohybu

2 Odvození pomocí rovnováhy sil

4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.

Tématická oblast Programování CNC strojů a CAM systémy Příprava součásti pro obrábění

Ztráta stability prost podep eného Timo²enkova prutu

Předpjaté stavební konstrukce

OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011

OHYB (Napjatost) M A M + qc a + b + c ) M A = 2M qc a + b + c )

Stavební mechanika 3 132SM3 Přednášky. Deformační metoda: ZDM pro rámy s posuvnými styčníky, využití symetrie, výpočetní programy a kontrola výsledků.

Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. NOSNÍKY NOSNÍKY

Nalezněte hladiny následujících funkcí. Pro které hodnoty C R jsou hladiny neprázdné


2. SÉRIE: SOUSTAVY LINEÁRNÍCH ROVNIC, METODY E ENÍ. lineárních rovnic (prove te zkou²ku dosazením):

ZAVĚŠENÉ MOSTY. Starověké mosty

Telefon: Zakázka: Ocelové konstrukce Položka: Sloup IPE 300 Dílec: a

14/03/2016. Obsah přednášek a cvičení: 2+1 Podmínky získání zápočtu vypracovaná včas odevzdaná úloha Návrh dodatečně předpjatého konstrukčního prvku


Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání

Betonové konstrukce (S)


STRU NÝ NÁVOD PRO POUŽÍVÁNÍ PROGRAMU SCIA ENGINEER (RÁMOVÉ KONSTRUKCE)

TEORETICKÝ VÝKRES LODNÍHO TĚLESA

Technologie a procesy sušení dřeva

Telefon: Zakázka: Rekonstrukce Položka: Dílec: Deskový vazník TT

D STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil

VÝPOČET VLASTNÍCH FREKVENCÍ PRUTOVÉ SOUSTAVY METODOU KONEČNÝCH PRVKŮ

OCELOVÁ KONSTRUKCE. Obsah dokumentace

Název: Dynamická měření tuhosti pružiny a torzní tuhosti nylonového vlákna

FAKULTA STAVEBNÍ VUT V BRNĚ


Dynamika tuhých těles

Stavební mechanika přednáška, 10. dubna 2017

3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov

Vícerozměrné úlohy pružnosti

Příloha-výpočet motoru

Průmyslová střední škola Letohrad. Ing. Soňa Chládková. Sbírka příkladů. ze stavební mechaniky

VYBRANÉ APLIKACE RIEMANNOVA INTEGRÁLU I. OBSAH A DÉLKA. (f(x) g(x)) dx.

15.11 Úplný klikový mechanismus

Zkou²ková písemná práce. 1 z p edm tu 01MAB4

Stabilita skalního svahu rovinná smyková plocha

Jméno: P íjmení: Datum: 17. ledna 2018 Nechci zápo et p i hodnocení niº²ím neº (nezávazné): vadí mi vystavení mého hodnocení na internetu.

y ds, z T = 1 z ds, kde S = S

Kapitola vstupních parametrů

Transkript:

Ohybové kroucení Radek Kottner 19. ledna 017

Volný krut tenkonst nného pr ezu τ xz = T I T δ i I T = 1 3 n δi 3 h i i=1 I T = 1 3 δ3 h

Smykové nap tí od ohybu σ x = M I y z τ xz = V z S y b I y t = τ xz b = V z S y I y

Ohybové kroucení M x = T + M ω B = M y,1 h = M y, h σ x = σ ω = B I ω ω τ ω = M ω S ω δ I ω

Názvosloví ω [m ] - sektoriální (výse ová) sou adnice S ω [m 4 ] - statický sektoriální moment I ω [m 6 ] - sektoriální moment setrva nosti S ωy, S ωz [m 5 ] - sektoriální devia ní momenty I T [m 4 ] - moment tuhosti ve volném kroucení C - t ºi²t (st ed hmotnosti) P o - pomocný pól P - hlavní pól - st ed smyku M - hlavní po átek - nulový bod (pro osov symetrický pr ez leºí na ose symetrie pr ezu)

Sektoriální sou adnice ω - je rovna dvojnásobku plochy výse e, kterou opí²e pr vodi mezi nulovým bodem M a hledaným bodem pr ezu

P íklad Ur ete polohu st edu smyku. Vykreslete pr b h hlavní sektoriální sou adnice ω. Ur ete hlavní sektoriální moment setrva nosti I ω.

pr ez je symetrický k ose z hlavní pól P bude leºet na ose symetrie pomocný pól P o a hlavní po átek M zvolíme na ose symetrie polohu hlavního pólu ur íme vzdáleností mezi P a P o z c z p = c z = S ω oy I z, kde S ωoy je pomocný sektoriální devia ní moment

Pomocná sektoriální sou adnice I z = y da = y da + y da = Iz1 + I z3 = A A 1 A 3 1 = 1 δ 1b 3 1 + 1 1 δ 3b 3 3 = 0, 8 + 0, 45 = 1, 5 m4 S ωoy = ω oyda = (h y)yda = A A 1 = h y da = hiz1 = 4 0, 8 = 3, m 5 A 1 c z = Sωoy = 3, =, 56 m I z 1, 5

Sektoriální moment setrva nosti I ω = ω da = (1, 44y) da + (, 56y) da = A A 1 A 3 = 1, 44 I z1 + (, 56) I z3 = = 1, 659 +, 949 = 4, 608 m 6 Vere² agin ω da = A A ω(s)ds ωδ(s) = δ A = δ(plocha pod funkcí ω) ω ω(s)ds ω = 1, 44 b 1 b 1 = ω 1 ω b 1 = 1, 44b 1 1 3 3 σ ω,max = Bmaxωmax I ω ( I ω = δ 1, 88 b1 ) + 1 1, 44b 1 3 ( + δ 3 3, 84 b3 1, 56b ) 3 3 I ω = 1, 44 δ 1b 3 1 1 +, 56 I z3

P íklad Vy²et ete pr b hy vnit ních ú ink na prut. Ur ete maximální normálové a smykové nap tí. Dáno: F = 1, 6 MN; l = 40 m; e = m; E = 00 GPa; G = 80 GPa;

Geometrické charakteristiky α = GI T EI ω I T = 1 n δ 3 i 3 h i i=1 = 1 3 (0, 153 4 + 0, 1 3 4 + 0, 3 3) = 0, 0138 m 4 I ω = 4, 608 m 6 (viz minulý p íklad) α = 0, 8 10 11 0, 0138 10 11 4, 608 = 0, 03465 m 1 I y = δ3 1 b 1 1 + δ h 1b 1 + δ 3 h 1 + δ 3 3 b 3 1 + δ h 3b 3 = = 0, 153 4 1 + 0, 3 3 1 0, 1 43 + 0, 15 4 + + 1 + 0, 3 = 5, 336 m 4

Bimoment x < 0, l/ > 1) x = 0, B = 0 0 = C 1 C = 0 B = C 1 sinh(αx) ) x = l/, ϑ = 0 B α B = m(x) m(x) = dmx dx = 0 B α B = 0 B = C 1 sinh(α x) + C cosh(α x) T = ϑgi T T (x = 0) = 0 M x = M ω + T M ω(l/) = M x(l/) = F e M ω = db dx = C 1 α cosh(αx) F e = C 1 α cosh(α l ) C 1 = F e 1 α cosh(α l ) B = F e sinh(αx) α cosh(α l )

Vni ní ú inky x < 0, l/ > V z = F M y = F x M x = F e B = F e sinh(αx) α cosh(α l ) M ω = db dx M ω = F e α cosh(αx) α cosh(α l ) M ω + T = M x T = M x M ω T = F e ( 1 cosh(αx) ) cosh(α l )

Normálové nap tí B max = B(x = l/) = F e sinh(α l ) α cosh(α l ) = = F e ( α tanh α l ) = 7, 7 MNm σ ω,max = Bmax I ω ω max = = 7, 7 3, 84 = 3, 1 MPa 4, 608 M y,max = M y(x = l/) = F l = 16 MNm 4 ( My, max h σ y,max = I y + δ ) 3 = = 16, 1 = 6, 3 MPa 5, 336 σ max = σ ω,max + σ y,max = = 3, 1 + 6, 3 = 9, 4 MPa

Sektoriální statický moment Smykový tok t ω = MωSω I ω ( ) analogie t = VzSy I y Sektoriální statický moment S ω = S ω,max = S ω,min = s ωda 0 1, 44 yδ 1 dy = 1, 44 0, 15 = 0, 43 m4 0 1,5 1, 5, 56 yδ 3 dy =, 56 0, = 0, 576 m 4 0

Sektoriální smykové nap tí M ω(0) = M ω(x = 0) = F e α cosh(α0) α cosh(α l ) = 1, 6 1 = 1, 8 MNm cosh(0, 03465 0) M ω,max = M ω(x = l/) = F e = 1, 6 = 1, 6 MNm Sektoriální smykový tok t ω,max = Mω,maxS ω,min 1.6 ( 0, 576) = = 0, MN/m I ω 4, 608 Sektoriální smykové nap tí τ ω(0) = Mω(0)S ω,min 1, 8 ( 0, 576) = = 0, 8 MPa I ωδ 3 4, 608 0, τ ω,max = tω,max δ 3 = 0, 0, = 1 MPa Výslednice smykových tok je na obou pásnicích stejná co do velikosti M ω,max = V y h = 0, 4 4 = 1, 6 MNm

Maximální smykové nap tí V z,max = V z(x = 0) = V z(x = l/) = F/ = 0, 8 MN τ xz,v,max = τ xz,v (z = 0) = = Vz Sy δ I y = 0, 8 (4 0, 15 + 0, 1 1) =, 1 MPa 0, 1 5, 336 τ xz,v (z = h/ + δ 3 /) = 0 T max = T (x = 0) = F e ( 1 cosh(α0) ) cosh(α l ) = = 1, 6 ( ) 1 1 = 0, 3 MNm cosh(0, 03465 0) τ xy,t,max = Tmax I T δ 3 = 0, 3 0, = 4, 64 MPa 0, 0138 τ(l/) = τ xy,t (l/) + τ ω,max = 0 + 1 = 1 MPa τ max = τ xy,t,max + τ ω(0) = 4, 64 + 0, 8 = 5, 44 MPa

P íklad Vy²et ete pr b hy vnit ních ú ink na prut. Ve kterém ezu bude p sobit nejv t²í σ ω a jak se vypo ítá? Dáno: l; E; I ω ; I T ; e; M y

Bimoment 1) x = 0, ϑ = 0 M x = M ω + T T = ϑgi T T (x = 0) = 0 M ω(0) = M x(0) = 0 M ω = db dx = C 1α cosh(αx) + C α sinh(αx) 0 = C 1 α cosh(α 0) + C α sinh(α 0) C 1 = 0 B = C cosh(αx) α = GI T EI ω B α B = m(x) = dmx dx = 0 B = C 1 sinh(α x) + C cosh(α x) ) x = l, B = B(l) B(l) = C cosh(αl) B(l) = M y e C = B(l) M y e = cosh(αl) cosh(αl) B = M y e cosh(αl) cosh(αx)

Vni ní ú inky x = 0; B(0) = M y e cosh(αl) x = l; B = B(l) = M y e M ω = db dx M y e M ω = cosh(αl) α sinh(αx) x = 0; M ω(0) = 0 x = l; M ω(l) = M y e cosh(αl) α sinh(αl) M ω + T = M x M ω + T = 0 T = M ω max B = B(l) max σ ω = B(l) I ω ω max = My e ω max I ω