Metodika SYMOS. Principy a fungování metodiky SYMOS 97. Mgr. Ondřej Vlček, OME ČHMÚ. Prezentace byla aktualizována
|
|
- Radek Kadlec
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Metodika SYMOS Princip a fungování metodik SYMOS 97 Mgr. Ondřej Vlček, OME ČHMÚ Preentace bla aktualiována
2 Základní princip Suttonova vere Gaussovkéo roptlovéo modelu. Vcáí se předpokladu, že pro časový úsek, běem něož počítáme krátkodobé koncentrace, jsou neměnné:. Parametr droje (výstupní teplota, rclost, objem a emise) - tto parametr se pravidla uvažují konstantní i běem celéo výpočtu. Střední rclost a směr proudění po celé délce trajektorie 3. Ve směru proudění převládá transport nad roptlem Při výpočtu se uvažuje úplný odra vlečk od emskéo povrcu Dle vlášk použitelný do 00 km od droje, nicméně vledem k výše uvedeným omeením le doporučit spíše vdálenosti do 50 km a i u nic je třeba ověřit splnění uvedenýc předpokladů. V tetu je odkaováno na aktualiaci metodik SYMOS veřejněnou ve Věstníku MŽP č. 03/.
3 Na následujícíc slidec bude vsvětlen výnam jednotlivýc členů rovnice pro výpočet koncentrací plnnýc látek a suspendovanýc částic PM 0 a PM,5, u nicž anedbáváme pádovou rclost. Tato rovnice má následující tvar (rovnice 3. v metodice Smos): L u L s K u k V u π M c
4 Základní princip U koncentrací předpokládá s rostoucí vdáleností od os vlečk Gaussovský profil ve vertikálním i oriontálním směru kolmém na směr proudění: c M π u V S H ttp:// H... stavební výška komína vnos vlečk = H + efektivní výška droje = r - výška referenčnío bodu r nad patou komína droje, roptlové parametr u rclost proudění M emise V S objemový tok spalin π u + V S objem, do jakéo se roptýlí počáteční emise ve vdálenosti L od droje
5 Základní princip Metodika SYMOS počítá s úplným odrae vlečk od emskéo povrcu: ttp:// ttps://courses.ecampus.oregonstate.edu/ne58/eleven/plume.tm H S V u π M c
6 Korekce na složitý terén Výnam není řejmý na první poled. Vta je dán postupným vývojem metodik od 70. let, kd se v ávislosti na tvaru terénu mei drojem a referenčním bodem stanovovala koncentrace subjektivně v romeí dolnío (c D ) a ornío (c H ) odadu. Dolní odad přitom počítal s odraem od rovin ve výšce pat komína a orní odad s odraem od rovin ve výšce referenčnío bodu: ~ L s V u π M c
7 Korekce na složitý terén Dolnío odad koncentrací (c D ) - odra od rovin procáející patou komína: Horní odad koncentrací (c H ) - odra od rovin procáející referenčním bodem: ~ D c ~ H c
8 Korekce na složitý terén Bl proto navržen objektivní odad výpočtu koncentrace: c D c H c ~ r d 0
9 Korekce na složitý terén Ab ϑ nenabývalo ápornýc odnot, počítá se integrál poue ploc nad rovinou procáející patou komína: r d 0 0
10 Korekce na složitý terén Ab se ameilo, že bude ϑ >, a naopak postilo, že vliv droje a kopcem je eslaben, počítá se do integrálu poue ploca mei patou komína a referenčním bodem a ještě se od ní odečte ploca ležící nad rovinou procáející referenčním bodem: r d 0 r r r 0
11 Korekce na složitý terén Na ϑ je kladen požadavek, ab blo neáporné a pokud leží referenční bod v nižší nadmořské výšce, než droj ( r ), předpokládá se platnost dolnío odadu (ϑ = 0). Výsledný vta pro ϑ ted je: 0 r r r d 0 0, ma 0 r r r 0
12 Úprava dolnío odadu koncentrací Leží-li referenční bod níže, než pata komína, tj. = r - < 0, docáelo b pro k nereálnému ovlivňování referenčnío bodu fiktivním drojem: Proto provedeme následující úpravu: Dolní odad je v tomto případě roven ornímu. ~ D c ~ D c
13 Korekce na složitý terén Kombinací upravenéo dolnío odadu a ornío odadu koncentrací ískáme vta pro příemní imisní koncentraci plnné nečišťující látk : (rovnice 3.5 v metodice Smos) ) ( ) ( ) ( ) ~ ( H D c c c
14 Výpočet ve výšce l nad povrcem Cceme-li počítat koncentraci ve výšce l nad povrcem a referenční bod leží níže, než osa vlečk ( + l ), pak je třeba u členů představujícíc přímý roptl vertikální vdálenost od os snížit (bod se k ose přibližuje) a u odraovýc členů většit (bod se od os oddaluje): Získáváme tak výnam korigovanýc vertikálníc souřadnic,, referenčnío bodu, jak jsou uveden v kapitole 3...: přímý roptl odra v dolním odadu odra v orním odadu l l l l ) ( ) ( ~ l l l l l l l c
15 Výpočet ve výšce l nad povrcem Platí-li + l >, pak předpokládáme takovou výšku l referenčnío bodu nad povrcem, že + l = (ted předpokládáme, že referenční bod leží v ose vlečk skutečnéo droje): l = - l l l l l
16 Část rovnice popisující roptl plnnýc látek přímý roptl odra v dolním odadu odra v orním odadu ~ L s V u π M c
17 Sucá a mokrá depoice a cemická přeměna je parametriována následovně: Tj. po uplnutí dob setrvání ůstane v ovduší /e = 37 % původnío množství. Odstraňování látek atmosfér Třída látk Látka Doba setrvání k u [s - ] I sirovodík, clorovodík peroid vodíku, dimetl sulfid 0 odin, II oid siřičitý, oid dusnatý, oid dusičitý, amoniak, siroulík, formalded PM 0, PM,5 6 dní, III oid dusný, oid uelnatý oid uličitý, metan, všší ulovodík, metl clorid, karbonl sulfid rok, ~ L u L s u k V u π M c
18 Neboli: Odstraňování látek atmosfér doba setrvání třídní rclost [m s - ] kam b docestoval a dobu setrvání [km] Kolik % látk ůstane po uražení 50 km 00 km 0 odin,7 66,4 44, 79 93,9 88, 6 dní, ,5 89, , 98,3 rok, ,0 99, ,0 00,0
19 F () ~ pravděpodobnosti, že se mei nadmořskou výškou a ladinou 850 Pa vsktne invere F ( + ) - F ( r ) ~ pravděpodobnosti, že se mei osou vlečk a referenčním bodem vsktne invere K = pokud leží referenční bod pod osou vlečk Zeslabení vlivu níkýc drojů na nečištění ovduší na orác L u L s K u k V u π M c r ' ' F + F = K
20 Výsledná rovnice pro plnné látk L u L s K u k V u π M c
21 Rovnice pro rubé pracové částice U velkýc pracovýc částic se uvažuje klesání os vlečk o gi v důsledku neanedbatelné sedimentační rclosti v gi. Jiný působ odstraňování metodika neuvažuje: Efektivní výšku v členu pro přímý roptl je třeba snížit o gi, u členů popisujícíc odra pak naopak o gi výšit. Základní rovnice má pak tvar: Inde i odpovídá třídě velikosti pracovýc částic. α pi je pak procentuální astoupení částic této velikosti gi gi gi r i pi L s K V u M c c gi L gi u v = L u u k
22 Rovnice pro rubé pracové částice Sedimentační rclost se určí následovně: v gi = 3 π C ν d + 3 i 3 π C 3 ν d i + C ρ C c 3 g ρ d i d i aerodnamický průměr prašné částice v i-té frakci [m] ρ c ustota prašnýc částic [kg m -3 ] ρ =,3 kg m -3 ustota vducu ν = m s- kinematická viskoita vducu g = 9,8 m s - tíové rclení C = 0,8 konstanta určující poměr mei objemem částice a jejím carakteristickým roměrem C 3 = 0,6 součinitel odporu tření Při výpočtu koncentrací PM 0 a PM,5 však sedimentační rclost anedbáváme a postupujeme jako u plnnýc látek II. tříd.
23 Efektivní výška droje Efektivní výška je rovna součtu stavební výšk komína H a vnosu vlečk. je nepřímo úměrné rclosti proudění ve výšce korun komína.5 w u H o d K Vnos dnamický a tepelný s AQ u H B Pro droje s teplotou t s pod 30 C se uvažuje poue dnamický člen, u drojů s teplotou nad 80 C poue tepelný vnos. V ostatníc případec se oba lineárně kombinují pomocí vá β: beta,,0 0,8 0,6 0,4 0, 0, ts [ C]
24 Předpokládá se, že maimálnío vnosu je dosaženo až v určité vdálenosti od droje a do té dob se efektivní výška mění úměrně /3, kde je vdálenost od droje: w o je výstupní rclost ealací [m s - ], d je vnitřní průměr korun komína, resp. výducu [m], Q je tepelná vdatnost [MW] u H je rclost větru ve výšce korun komína, resp. výducu [m s - ] K s je korekční koeficient a je definován vtaem K s = + 0, γ, kde γ je vertikální teplotní gradient K m ávisí na stabilitě Efektivní výška droje 3.5 ) ( Q K u Q A K u d w m H B s H o H B s H o u Q A K u d w.5 ma Q K m Q K m
25 Efektivní výška droje Koeficient K s a K m ávisí na stabilitě. Čím je vrstvení méně stabilní, tím je větší výsledné převýšení vlečk a také vdálenost, ve které je dosaženo:
26 Efektivní výška droje Korekce na terén: Metodika předpokládá, že u svaů vššíc, než efektivní výška droje, kopíruje vlečka terén a na ávětrné straně již neklesá (což odpovídá ávětrnému útlumu). Výslednou efektivní výšku onačíme : = m + ε m m ε ε m je maimální výška terénu nad patou komína mei drojem a referenčním bodem. ε.. ávisí na stabilitě.
27 Efektivní výška droje Vlečka kopíruje terén tím těsněji, čím je větší stabilita: ma m = m = ma
28 Efektivní výška více blíkýc drojů Metodika oledňuje případ, kd se dva nebo více komínů vsktují blíko sebe tak, že jejic kouřové vlečk se moou navájem ovlivňovat a celkové převýšení vleček vrůstá. Vlečk komínů se budou navájem ovlivňovat a předpokladu současnéo splnění následujícíc dvou podmínek:. nebo.. 5 H. 5 H 0.5 H H i. 5 H L g H tepelnou vdatností vážený aritmetický průměr stavební výšk průměrná vdálenost komínů ve skupině L g maimální vdálenost komínů ve skupině
29 Roptlové koeficient Roptlové parametr = () + 0 a = () + 0 popisují rošiřování vlečk v ávislosti na vdálenosti L od droje ve směru větru: = 0 a b L = 0 a b L Koeficient a a b ávisí na stabilitě atmosfér. a a a pro výpočet 8odinovýc koncentrací asi,5 vetší než pro výpočet odinovýc koncentrací. Pro bodové droje uvažujeme počáteční roptlové parametr 0 a 0 nulové. a
30 Roptlové koeficient plošné droje Pro plošné a liniové droje se uvažuje nenulové počáteční roptlový parametr 0 a 0. U plošnýc drojů souvisí s jejic oriontálním roměrem 0 : 0 0 = = a 0 π 0 b
31 Roptlové koeficient liniové droje U liniovýc drojů souvisí 0 a 0 s šířkou silnice, délkou jejío elementu a výškou, do jaké se ealace dostanou vlivem turbulence působené průjedem aut: ζ ζ 0 = 0 = π π / 0 sin 0 cos 0 a b min, 0 0 sin cos ζ průmět délk elementu liniovéo droje ve směru větru, ζ výška, do které saá přibližně rovnoměrná koncentrace nečišťující látk nad silnicí. 0 šířka silnice [m], 0 délka elementu [m], 0 výška, do které se příemní ealace dostanou vlivem turbulence působené průjedem automobilů. Pro úel ζ platí vta (3.4) uvedené v metodice. Dovsvětlení vi obráek na následujícím slidu.
32 Roptlové koeficient liniové droje
33 Roptlové koeficient liniové droje Velikost elementu 0 nesmí být důvodu stabilit výpočtu větší než nejvšší možná odnota 0 uvedená v následující tabulce (tab. 3.6 metodik Smos): vdálenost 0 [m] nejbližšío referenčnío bodu nejvšší možná odnota 0 [m] do 00 m X 0 / m 0 / m 0 /5 nad 900 m 0 /6
34 Změna větru s výškou V důsledku poklesu třecí síl o emský povrc s rostoucí výškou a vrovnávaní síl tlakovéo gradientu a Corriolisov síl docáí k nárůstu rclosti větru a k jeo stáčení po směru odinovýc ručiček. Jev popisuje Ekmanova spirála:
35 Změna větru s výškou Metodika Smos předpokládá stáčení větru o 4 na 00 m výšk. U rclosti se mei 0 a 00 m nad emským povrcem předpokládá mocninný profil rclosti. Přitom vítr roste s výškou výraněji u stabilnějšíc tříd:
36 Vstupní data Meteorologická data - stabilitně a rclostně členěná větrná růžice Metodika SYMOS rolišuje následující tříd stabilit podle Bubníka a Koldovskéo: třída stabilit vertikální teplotní gradient [ C na 00 m] popis I. superstabilní γ <,6 silné invere, velmi špatné roptlové podmínk II. stabilní,6 γ < 0,7 běžné invere, špatné roptlové podmínk III. iotermní 0,7 γ < 0,6 slabé invere, iotermie nebo malý kladný teplotní gradient, často se vsktující mírně oršené roptlové podmínk IV. normální 0,6 γ 0,8 indiferentní teplotní vrstvení, běžný případ dobrýc roptlovýc podmínek V. konvektivní γ > 0,8 labilní teplotní vrstvení, rclý roptl nečišťujícíc látek Pon.: vertikální teplotní gradient se definuje jako dt/d*00.
37 Vstupní data Meteorologická data - stabilitně a rclostně členěná větrná růžice Metodika SYMOS rolišuje následující tříd rclosti větru: třída rclosti větru romeí rclosti [m s - ] třídní rclost [m s - ]. slabý vítr od 0 do,5 včetně,7. mírný vítr od,5 do 7,5 včetně 5,0 3. silný vítr nad 7,5,0
38 Vstupní data Meteorologická data - stabilitně a rclostně členěná větrná růžice
39 Vstupní data Meteorologická data - stabilitně a rclostně členěná větrná růžice
40 Vstupní data Meteorologická data - stabilitně a rclostně členěná větrná růžice
41 Vstupní data Výškopis Důležité je, ab údaje o nadmořskýc výškác všec drojů i referenčníc bodů bl odečten e stejnéo výškopisu. Údaje o drojíc bodové droje Poloa droje Nadmořská výška terénu v místě droje Výšku korun komína nebo konce výducu nad terénem U spalovacíc procesů informace o palivu a jeo spotřebě: Množství spálenéo paliva a odinu S při instalovaném tepelném výkonu Roční množství spálenéo paliva S r Kvalita paliva (výřevnost, cemické složení apod.) U tecnologií roční provoní dobu P r Objemový tok spalin Emise nečišťující látk M [g s - ] Teplota t s spalin nebo vdušin v koruně komína Pokud je t s < 80 C, je navíc nutno nát vnitřní průměr komína Tepelnou vdatnost Q
42 Údaje o drojíc liniové droje Souřadnice počátku a konce elementu Nadmořská výšku počátku a konce elementu Šířka komunikace Emise vcáející maimální odinové intenit doprav N j počet projíždějícíc voidel j-té skupin a den E Fj emisní faktor pro j-tou skupinu voidel [g.km - ] Vstupní data M L = 6 86,4 0 [g.m -.s - ] Koeficient K j pro přepočet 4odinové intenit doprav na denní maimum odinové intenit, nejsou-li k dispoici přesnější údaje (odnot v tabulce vcáí e sčítání doprav ŘSD 00): Dálnice Komunikace. a. tříd E Osobní automobil 0,6 0,4 Leké nákladní automobil 0, 0,0 Těžké nákladní automobil 0,4 0,0 Autobus 0,7 0,4 j N j Fj
43 Výpočet carakteristik nečištění Metodika umožňuje výpočet následujícíc carakteristik nečištění ovduší působenýc danými droji: Maimální krátkodobé koncentrace nečišťující látk pro každou kombinaci tříd stabilit ovduší a tříd rclosti větru. Maimální krátkodobá koncentrace be oledu na třídu stabilit a rclost větru. Průměrná roční koncentrace. Odad dob běem roku, po kterou jsou v daném referenčním bodě překročené nějaké volené odnot koncentrace Před výpočtem je třeba stanovit matici δ ik - aimut, ve kterém se nacáí i-tý droj při poledu k-téo referenčnío bodu.
44 Maimální krátkodobé koncentrace Při výpočtu maimálníc možnýc koncentrací se počítá s maimální emisí od arnutýc drojů. Výpočet se provádí v jednotlivýc třídác stabilit ovduší pro rclosti větru podle tabulk: třída stabilit romeí u 0 [m.s - ] I,5 - II,5-5 III,5-5 IV,5-5 V,5-5 v romeí u 0,5-3 m.s - se postupuje po 0, m.s -, v romeí u m.s - se postupuje po 0, m.s -, v romeí u m.s - se postupuje po 0,5 m.s -.
45 Maimální krátkodobé koncentrace Aimut směru větru ϕ se volí postupně od (0 o ; 360 o > s krokem o Směr proudění se poopraví na stáčení větru s výškou. V daném referenčním bodě se pro každý směru větru sčítají koncentrace od těc bodovýc drojů, e kterýc je referenční bod vidět pod úlem ± 0 o od opravenéo směru proudění plošnýc a liniovýc drojů, e kterýc je referenční bod vidět pod úlem ± 40 o od opravenéo směru proudění Výstupem jsou pro každý referenční bod: Maimální krátkodobé koncentrace c j pro kombinací stabilitníc tříd a třídníc rclostí Maimální krátkodobá koncentrace c ma be oledu na tříd stabilit ovduší a rclost větru. Zároveň je uvedeno, při jaké třídě stabilit ovduší, jaké rclosti větru a při jakém směru větru se bude vsktovat.
46 Průměrná roční koncentrace Pro výpočet je nejprve konstruována podrobná větrná růžice, tj. stanoven četnosti výsktu směru větru pro každý aimut od (0 o ; 360 o > (s krokem o ) při všec roptlovýc podmínkác ( kombinací tříd stabilit a rclosti větru). Dále je potřeba pro každý droj určit relativní roční vužití maimálnío výkonu α: u drojů s přibližně stálou emisí (většinou u tecnologií) vpočteme α roční provoní dob P r [od.] : P r 8760 u drojů se seónními výkv výkonu (většinou u spalovacíc procesů) se α určí množství spálenéo paliva S a odinu při jmenovitém výkonu spalovacío aříení a ročnío množství S r spálenéo paliva: Sr α = 8760 S
47 Průměrná roční koncentrace u liniovýc drojů se pro jednotlivé tp doprav a α považuje podíl průměrné a maimální intenit provou. Příspěvek odnocenýc drojů k průměrné roční imisní koncentraci v daném referenčním bodě: c = f j αi cij j i α i. relativní roční vužití ma. výkonu i-téo droje f ϕj relativní četnost směru větru ϕ při roptlovýc podmínkác j ( kombinací tříd stabilit a rclosti větru) c iϕj maimální odinová imisní koncentrace působená i-tým drojem při směru větru ϕ a roptlovýc podmínkác j,
48 Doba překročení volenýc koncentrací Nejprve je třeba volit tuto imisní koncentraci (c R ), seřadit všecn droje sestupně podle α. V tomto pořadí se budou počítat imisní příspěvk od jednotlivýc drojů Běem výpočtu odnot c ϕj (imisní koncentrace od všec drojů v daném místě při směru větru ϕ a roptlovýc podmínkác j) se postupně sčítají příspěvk jednotlivýc drojů c iϕj a pokaždé se testuje, da součet již překročil odnotu c R. Pokud ano, onačíme danému droji odpovídající α jako t Rϕj. Doba překročení se pak stanoví jako: T R = 8760 j t Rj f j
49 Doba překročení volenýc koncentrací Čím všší je v romeí počítanýc imisníc koncentrací c j odnota volené imisní koncentrace c R, tím více namená T R orní odad dob jejío překročení a to e dvou důvodů: Předpokládáme, že po dobu vjádřenou nejmenším α i jsou v provou všecn droje najednou. To je sice pravděpodobné (při níkýc teplotác v imě bývají všecn koteln v provou), ale ne vžd to bee btku platí. Předpokládáme provo všec drojů na jejic jmenovitý výkon, což rovněž nemusí být vžd splněno.
50 Maimální denní průměr PM 0 a SO Příklad jak bl odvoován vta mei C ma a C D ma přes obalovou křivku: Ma. denní koncentrace PM0 v roce Maimální denní koncentrace Obalová křivka Odpovídající ma. odinová koncentrace PM0
51 Maimální denní průměr PM 0 a SO Postup výpočtu je stejný jako při výpočtu maimálníc krátkodobýc imisníc koncentrací až po načítání odinovýc odnot imisníc koncentrací od jednotlivýc drojů pro daný směr větru, třídu stabilit a rclost větru. Při tomto načítání se v každém kroku celková ískaná odinová imisní koncentrace přepočte na denní imisní koncentraci podle vtaů uvedenýc v metodice. Konkrétně pro PM 0 : C d ma = 0,8364 C ma P d /4 pro C ma 360 μg.m -3 C d ma = [ 0,0348 (ln C ma ) 5,44 ] P d /4 pro C ma > 360 μg.m -3,
52 Odad počtu překročení 4 IL pro PM 0 a) Pro odnot průměrnýc ročníc imisníc koncentrací PM 0 3,3 µg m -3 VoL = 0 b) Pro odnot průměrnýc ročníc imisníc koncentrací PM 0 > 3,3 µg m -3 VoL a + b ( ( (IHr d log( ) c) / d)) IHr průměrná roční imisní koncentrace suspendovanýc částic PM 0 [µg m -3 ] Konstant a, b, c, d jsou následující: a = 0,555 b = 348,8097 c = 63,8863 d = 4,309
53 Výpočet přeměn NO na NO c NO NO. L = c. NO c k p 0,9 u c NO resp. c NO je imisní koncentrace NO resp. vpočtená množství emisí NO resp. NO podle původní metodik. NO je vjádřené jako ekvivalent NO. L.. vdálenost referenčnío bodu od droje ve směru větru, u rclost větru v efektivní výšce k p.. koeficient přírůstku NO. k p ávisí na třídě stabilit (přeměna je rclejší pro labilnější vrstvení).
54 Kontrolní oták :-) Na čem ávisí ϑ? Na čem ávisí ϕ? Na čem ávisí odad maimálníc koncentrací? K jakým cbám může vést špatný výpočet efektivní výšk droje? Na výpočet jakýc carakteristik má vliv použitá větrná růžice?
Metodika SYMOS. Principy a fungování metodiky SYMOS 97. Mgr. Ondřej Vlček, OME ČHMÚ
Metodika SYMOS Princip a fungování metodik SYMOS 97 Mgr. Ondřej Vlček, OME ČHMÚ www.uitecneseminare.c ROZPTYLOVÉ STUDIE V NOVÉ LEGISLATIVĚ OCHRANY OVZDUŠÍ Praa, úterý 7. října 07 Roptlové model dle použití
VíceSYMOS výpočet s 1h meteorologií, zahrnutí inverzí
SYMOS výpočet s 1h meteorologií, ahrnutí inverí Seminář OČO, Kouty 8. 10. 10. 014 OME O.Vlček, N. Benešová, A.Kuchař(I.M.), D.Srbová Motivace Možnost ahrnout vliv inverí na esílení/eslabení příspěvku drojů
VíceČESKÝ HYDROMETEOROLOGICKÝ ÚSTAV SYMOS 97. Systém modelování stacionárních zdrojů. Metodická příručka
ČESKÝ HYDROMETEOROLOGICKÝ ÚSTAV SYMOS 97 Sstém modelování stacionárníc drojů Metodická příručka Praa 998 aktualiace únor 04 Autoři: ČESKÝ HYDROMETEOROLOGICKÝ ÚSTAV PRAHA RNDr. Jiří Bubník RNDr. Josef
VíceČESKÝ HYDROMETEOROLOGICKÝ ÚSTAV SYMOS 97. Systém modelování stacionárních zdrojů. Metodická příručka
ČESKÝ HYDROMETEOROOGICKÝ ÚSTAV SYMOS 97 Sstém modelování stacionárníc drojů Metodická přírčka Praa 998 Atoři: ČESKÝ HYDROMETEOROOGICKÝ ÚSTAV PRAHA RNDr. Jiří Bbník RNDr. Josef Keder, CSc. Jan Macon EKOAIR
VíceMeteorologické minimum
Meteorologické minimum Stabilitně a rychlostně členěné větrné růžice jako podklad pro zpracování rozptylových studií Bc. Hana Škáchová Oddělení modelování a expertíz Úsek ochrany čistoty ovzduší, ČHMÚ
VíceRozptyl emisí. Ochrana ovzduší ZS 2012/2013
Rozptyl emisí Ochrana ovzduší ZS 01/013 1 Úvod emise přenos imise Závažné zdroje znečišťování posudek EIA rozptylová studie Šíření znečišťujících látek v přízemní vrstvě atmosféry Přenos znečišťujících
VíceRozptyl emisí. Ochrana ovzduší LS 2014/2015
Rozptyl emisí Ochrana ovzduší LS 014/015 1 Úvod emise přenos imise Závažné zdroje znečišťování posudek EIA rozptylová studie Šíření znečišťujících látek v přízemní vrstvě atmosféry Přenos znečišťujících
VíceAKTUALIZACE 2009 Programu zlepšení kvality ovzduší Pardubického kraje včetně Programového dodatku. (Aktualizace PZKO PK)
CENTRUM PRO ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ A HODNOCENÍ KRAJINY AKTUALIZACE 2009 Programu zlepšení kvality ovzduší Pardubického kraje včetně Programového dodatku (Aktualizace PZKO PK) PŘÍLOHA B Mapová příloha Hustota
Více6.1 Shrnutí základních poznatků
6.1 Shrnutí ákladních ponatků Prostorová a rovinná napjatost Prostorová napjatost v libovolném bodě tělesa je v pravoúhlé soustavě souřadnic obecně popsána 9 složkami napětí, které le uspořádat do matice
VíceINFORMAČNÍ SYSTÉMY PRO KRIZOVÉ ŘÍZENÍ POUŽITÍ INFORMAČNÍCH SYSTÉMŮ PRO MODELOVÁNÍ A SIMULACE KRIZOVÝCH SITUACÍ - T6 ING.
INFORMAČNÍ SYSTÉMY PRO KRIZOVÉ ŘÍZENÍ POUŽITÍ INFORMAČNÍCH SYSTÉMŮ PRO MODELOVÁNÍ A SIMULACE KRIZOVÝCH SITUACÍ - T6 ING. JIŘÍ BARTA Operační program Vzdělávání pro konkurenceschopnost Projekt: Vzdělávání
VíceVerifikace modelu Symos. Mgr. Ondřej Vlček Mgr. Zdenka Chromcová, Ph.D. Oddělení modelování a expertiz Úsek ochrany čistoty ovzduší, ČHMÚ
Verifikace modelu Symos Mgr. Ondřej Vlček Mgr. Zdenka Chromcová, Ph.D. Oddělení modelování a expertiz Úsek ochrany čistoty ovzduší, ČHMÚ Ochrana ovzduší ve státní správě, Třebíč 8. 11. 2016 Osnova Motivace
VícePARALELNÍ RWY 06R/24L LETIŠTĚ PRAHA RUZYNĚ
Dokumentace o hodnocení vlivů na životní prostředí dle přílohy č. 4 zákona č. 100/01 Sb. v platném znění PARALELNÍ RWY 06R/24L LETIŠTĚ PRAHA RUZYNĚ Rozptylová studie náhradní zdroje vypracoval: RNDr. Tomáš
VíceŘešení úloh celostátního kola 59. ročníku fyzikální olympiády. Úlohy navrhl J. Thomas
Řešení úlo celostátnío kola 59. ročníku fyzikální olympiády Úloy navrl J. Tomas 1.a) Rovnice rozpadu je 38 94Pu 4 He + 34 9U; Q E r [ m 38 94Pu ) m 4 He ) m 34 9U )] c 9,17 1 13 J 5,71 MeV. body b) K dosažení
VíceZpracovánírozptylových studií, příklady z praxe
Zpracovánírozptylových studií, příklady z praxe (dopad stavby silnice prodloužená Rudná-hranice okr. Opava ) Vladimíra Volná Co je rozptylovástudie a pročse zpracovává - Modelové výpočty koncentrací znečišťujících
VíceCALCULATION OF THE WIND SPEED IN DIFFERENT HEIGHTS PŘEPOČET RYCHLOSTI VĚTRU V RŮZNÝCH VÝŠKÁCH
CALCULATION OF THE WIND SPEED IN DIFFERENT HEIGHTS PŘEPOČET RYCHLOSTI VĚTRU V RŮZNÝCH VÝŠKÁCH Dufková J. Ústav krajinné ekologie, Agronomická fakulta, Mendelova emědělská a lesnická univerita v Brně, Zemědělská
VíceStávající provoz kamenolomu Rančířov ROZPTYLOVÁ STUDIE. Zpracováno dle zákona č. 201/2012 Sb., o ovzduší, v platném znění a metodiky SYMOS 97
Stávající provoz kamenolomu Rančířov ROZPTYLOVÁ STUDIE Zpracováno dle zákona č. 201/2012 Sb., o ovzduší, v platném znění a metodiky SYMOS 97 Zpracoval: ing. Pavel Cetl Brno, červenec 2013 Obsah OBSAH...3
VíceFarm Projekt Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA
Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA Vypracoval: Ing. Martin Vraný, Jindřišská 1748, 53002 Pardubice tel./fax: +420 466 657 509; mobil: +420 728 951 312; e-mail: farmprojekt@gmail.com
VíceFarm Projekt Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA
Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA Ing. Miroslav Vraný, Jindřišská 1748, 53002 Pardubice tel./fax: +420 466 657 509; mobil: +420 602 434 897; e-mail: farmprojekt@volny.cz Rozptylová
VíceMetodický pokyn odboru ochrany ovzduší Ministerstva životního prostředí
Metodický pokn odboru ochran ovzduší Ministerstva životního prostředí ke způsobu stanovení specifických emisních limitů pro stacionární zdroje tepelně zpracovávající společně s palivem, jiné než spalovn
VíceŘešení testu 2b. Fyzika I (Mechanika a molekulová fyzika) NOFY ledna 2016
Řešení testu b Fika I (Mecanika a molekulová fika NOFY. ledna 6 Příklad Zadání: Po kouli o poloměu se be pokluovaní valí malá koule o poloměu. Jaká bude úlová clost otáčení malé koule v okamžiku kd se
VíceFarm Projekt Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA
Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA Vypracoval: Ing. Martin Vraný, Jindřišská 1748, 53002 Pardubice tel./fax: +420 466 657 509; mobil: +420 728 951 312; e-mail: farmprojekt@gmail.com
VícePíloha. 11: Rozptylová studie
Píloha. 11: ROZPTYLOVÁ STUDIE zpracovaná jako podklad pro zpracování Dokumentace ve smyslu zákona č. 100/2001 Sb., o posuzování vlivů na životní prostředí a o změně některých souvisejících zákonů (zákon
Více1. Úlohy z gravimetrie
. Úloy ravimetrie Úvodní problém nakreslete raf náorňující tíový účinek koule podle vorce pro vertikální složku. loubka středu koule 500 m poloměr koule R 50 m diferenční ustota σ 500 k/m Základy Geofyiky:
Více9. Umělé osvětlení. 9.1 Základní veličiny. e. (9.1) I =. (9.6)
9. Umělé osvětlení Umělé osvětlení vhodně doplňuje nebo cela nahrauje denní osvětlení v případě jeho nedostatku a tím přispívá ke lepšení rakové pohody člověka. Umělé osvětlení ale potřebuje droj energie,
VíceReferenční modely pro zpracování rozptylových studií
Referenční modely pro pracování roptylových studií VODNÍ ZDROJE EKOMONITOR SPOL. S R.O. Hradec Králové, 1. prosince 011 Josef Keder, Český hydrometeorologický ústav - keder@chmi.c Jan Macoun, Český hydrometeorologický
VíceJe větrná růžice potřeba pro zpracování rozptylové studie?
Je větrná růžice potřeba pro zpracování rozptylové studie? Mgr. Ondřej Vlček Bc. Hana Škáchová Oddělení modelování a expertíz Úsek ochrany čistoty ovzduší, ČHMÚ Ochrana ovzduší ve státní správě, Hustopeče
VíceH.2.1. VÝPOČET HLUKOVÉ ZÁTĚŽE VÝPOČTOVÝ MODEL
H.2.1. VÝPOČET HLUKOVÉ ZÁTĚŽE H.2.1. VÝPOČET HLUKOVÉ ZÁTĚŽE VÝPOČTOVÝ MODEL Míra narušení prostředí hlukem je dokumentována modelem prognózované hlukové zátěže, vyjádřené izofonami hluku ve výkrese G2.
VíceATELIÉR EKOLOGICKÝCH MODELŮ
ATEM ATELIÉR EKOLOGICKÝCH MODELŮ IMISNÍ MODEL ATEM Mettodiická přříírručka listopad 005 Úvod 1. ÚVOD Předložená Metodická příručka obsahuje návody a postupy pro aplikaci modelových postupů ATEM pro výpočet
VíceVEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel
VEGETAČNÍ BARIÉRY Metodika pro výpočet účinnosti výsadeb vegetačních pásů ke snížení imisních příspěvků liniových a plošných zdrojů emisí částic a na ně vázaných polutantů 17. 10. 2017 Mgr. Jan Karel Vegetační
Více6 Součinitel konstrukce c s c d
6 Součinitel konstrukce c s c d Součinitel konstrukce c s c d je součin součinitele velikosti konstrukce (c s 1) a dynamickéo součinitele (c d 1). Součinitel velikosti konstrukce vyjadřuje míru korelace
VíceROZPTYLOVÁ STUDIE INVESTOR A PROVOZOVATEL ZÁMĚR OBJEKT ALTERNATIVNÍHO ODCHOVU KUŘIC A CHOVU NOSNIC, OSLUCHOV
ROZPTYLOVÁ STUDIE zpracovaná jako podklad pro zpracování oznámení ve smyslu zákona č. 100/2001 Sb., o posuzování vlivů na životní prostředí a o změně některých souvisejících zákonů (zákon o posuzování
Více5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
VíceDesky. Petr Kabele. Pružnost a pevnost 132PRPE Přednášky. Deska/stěna/skořepina, desky základní předpoklady, proměnné a rovnice
Pružnost a pevnost 13PRPE Přednášk Desk Deska/stěna/skořepina, desk ákladní předpoklad, proměnné a rovnice Petr Kabele České vsoké učení technické v Prae Fakulta stavební Úvod Přemístění, deformaci a napjatost
Více1.1 Steinerovy věty. lineární momenty a momenty kvadratické. Zajímat nás budou nyní osové kvadratické. v ohybu. Jejich definice je
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ PRUŽNOST A PEVNOST I Řešené příklad Výpočet osových kvadratických momentů Pátek, 9. května 8 Jan Tihlařík 1 Osové kvadratické moment průřeů
VíceTECHNICKÉ SLUŽBY OCHRANY OVZDUŠÍ OSTRAVA spol. s r.o. člen skupiny TESO ROZPTYLOVÁ STUDIE. č. E/4848/2017/RS
TECHNICKÉ SLUŽBY OCHRANY OVZDUŠÍ OSTRAVA spol. s r.o. člen skupiny TESO ROZPTYLOVÁ STUDIE č. E/4848/2017/RS Příprava stavby plynových kotelen v Orlové Zadavatel: TZB Orlová s.r.o. Slezská 1288 735 14 Orlová
VíceRovinná a prostorová napjatost
Rovinná a prostorová napjatost Vdělme v bodě tělesa elementární hranolek o hranách d, d, d Vnitřní síl ve stěnách hranolku se projeví jako napětí na příslušné ploše a le je roložit do směrů souřadnicových
VíceSTUDIE VERTIKÁLNÍHO PROFILU RYCHLOSTI VĚTRU STUDY OF VERTICAL PROFILE OF WIND SPEED. Dufková Jana Mendelova zemědělská a lesnická univerzita v Brně
STUDIE VERTIKÁLNÍHO PROFILU RYCHLOSTI VĚTRU STUDY OF VERTICAL PROFILE OF WIND SPEED Dufková Jana Mendelova emědělská a lesnická univerita v Brně Abstract: The wind speed in,2 and 12, m above the ground
VíceVEGETAČNÍ BARIÉRY Mgr. Jan Karel
VEGETAČNÍ BARIÉRY Využití metodiky pro kvantifikaci efektu výsadeb vegetačních bariér na snížení koncentrací suspendovaných částic a na ně vázaných polutantů 10. 11. 2017 Mgr. Jan Karel Metodika pro výpočet
VícePrincip hodnocení významnosti zdrojů pro stanovení emisních stropů. Nízkoemisní zóny
Princip hodnocení významnosti zdrojů pro stanovení emisních stropů Nízkoemisní zóny Princip hodnocení významnosti zdrojů pro stanovení emisních stropů Významnost bude stanovena na základě odhadu jejich
VíceRovnice rovnováhy: ++ =0 x : =0 y : =0 =0,83
Vypočítejte moment síly P = 4500 N k osám x, y, z, je-li a = 0,25 m, b = 0, 03 m, R = 0,06 m, β = 60. Nositelka síly P svírá s tečnou ke kružnici o poloměru R úhel α = 20.. α β P y Uvolnění: # y β! x Rovnice
VíceROZPTYLOVÁ STUDIE DRŽITEL OSVĚDČENÍ O AUTORIZACI KE ZPRACOVÁNÍ ROZPTYLOVÝCH STUDIÍ POČET STRAN: 34 ING. LEOŠ SLABÝ ZADAVATEL: EVČ S. R. O.
DRŽITEL OSVĚDČENÍ O AUTORIZACI KE ZPRACOVÁNÍ ROZPTYLOVÝCH STUDIÍ ROZPTYLOVÁ STUDIE ZADAVATEL: EVČ S. R. O. POČET STRAN: 34 ARNOŠTA Z PARDUBIC 676 530 02 PARDUBICE PŘEDMĚT POSOUZENÍ: INSTALACE KOGENERAČNÍ
VíceStanovení požární odolnosti. Přestup tepla do konstrukce v ČSN EN
Stanovení požární odolnosti NAVRHOVÁNÍ OCELOVÝCH KONSTRUKCÍ NA ÚČINKY POŽÁRU ČSN EN 1993-1-2 Ing. Jiří Jirků Ing. Zdeněk Sokol, Ph.D. Prof. Ing. František Wald, CSc. 1 2 Přestup tepla do konstrukce v ČSN
VíceX = A + tu. Obr x = a 1 + tu 1 y = a 2 + tu 2, t R, y = kx + q, k, q R (6.1)
.6. Analtická geometrie lineárních a kvadratických útvarů v rovině. 6.1. V této kapitole budeme studovat geometrické úloh v rovině analtick, tj. lineární a kvadratické geometrické útvar vjádříme pomocí
VíceAutor Organizace Název textu
Autor Organizace Název textu Mgr. Jan Macoun, PhD. Český hydrometeorologický ústav, Praha Porovnání vybraných modelů z hlediska konstrukce a provozních podmík BK7 - Specializované modelové systémy Blok
VíceNávrh postupu pro stanovení četnosti překročení 24hodinového imisního limitu pro suspendované částice PM 10
Návrh postupu pro stanovení četnosti překročení 24hodinového imisního limitu pro suspendované částice PM 1 Tento návrh byl vypracován v rámci projektu Technologické agentury ČR č. TA23664 Souhrnná metodika
VíceFarm Projekt Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA
Projektová a poradenská činnost, dokumentace a posudky EIA Vypracoval: Ing. Martin Vraný, Jindřišská 1748, 530 02 Pardubice tel./fax: +420 466 657 509; mobil: +420 728 951 312; e-mail: farmprojekt@gmail.com
VíceVlastní čísla a vlastní vektory
5 Vlastní čísla a vlastní vektor Poznámka: Je-li A : V V lineární zobrazení z prostoru V do prostoru V někd se takové zobrazení nazývá lineárním operátorem, pak je přirozeným požadavkem najít takovou bázi
VíceCVIČENÍ č. 10 VĚTA O ZMĚNĚ TOKU HYBNOSTI
CVIČENÍ č. 10 VĚTA O ZMĚNĚ TOKU HYBNOSTI Stojící povrch, Pohybující se povrch Příklad č. 1: Vodorovný volný proud vody čtvercového průřezu o straně 25 cm dopadá kolmo na rovinnou desku. Určete velikost
VíceK rozpoznání růstu či klesání dané funkce určitém směru nám pomůže gradient, tj. vektor., ln(1 x2 + y 2 [ = y
VKM/IM - 204/205 Určete, da funkce f(x, y) ln( x 2 +y 2 ) v bodě A, ve směru vektorů u, 0, u 2 0,, u 3, a u 4, 2 roste či klesá a určete rychlost měny. Řešení: Funkce f(x, y) je definovány pro všechny
Více1 4( 1) Co je řešením rovnice 2y 1 = 3? Co je řešením, pokud přidáme rovnici x + y = 3? Napište
Řešená cvičení lineární algebr I Karel Král 10. října 2017 Tento tet není určen k šíření. Všechn chb v tomto tetu jsou samořejmě áměrné. Reportujte je prosím na adresu kralka@iuuk.mff.cuni... Obsah 1 Cviceni
VíceTechnická zpráva č. 0805/011
Výpočet znečištění ovzduší vybraných území obce Březina Technická zpráva č. 0805/011 Vypracoval:................... Ing. Vladimír Závodský autorizace ke zpracování rozptylových studií č. 300275a/740/05/06
VíceRozptylová studie č. 159/14
. Počet listů : 20 Počet výtisků : 3 Zakázka č. : 571 Rozptylová studie č. 159/14 Zákazník: Ecological Consulting a.s. Na Střelnici 48 779 00 Olomouc - Lazce Název a místo zdroje: Revitalizace trati Čelákovice
Vícex 2(A), x y (A) y x (A), 2 f
II.10. Etrém funkcí Věta (nutná podmínka pro lokální etrém). Necht funkce f(, ) je diferencovatelná v bodě A. Má-li funkce f v bodě A lokální etrém, pak gradf(a) = 0. Onačme hlavní minor matice druhých
Více102FYZB-Termomechanika
České vysoké učení technické v Praze Fakulta stavební katedra fyziky 102FYZB-Termomechanika Sbírka úloh (koncept) Autor: Doc. RNDr. Vítězslav Vydra, CSc Poslední aktualizace dne 20. prosince 2018 OBSAH
Více9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad)
9 OHŘEV NOSNÍKU VYSTAVENÉHO LOKÁLNÍMU POŽÁRU (řešený příklad) Vypočtěte tepelný tok dopadající na strop a nejvyšší teplotu průvlaku z profilu I 3 při lokálním požáru. Výška požárního úseku je 2,8 m, plocha
VíceŘešení : Těleso T je elementárním oborem integrace vzhledem k rovině (x,y) a proto lze přímo aplikovat Fubiniovu větu pro trojný integrál.
E. rožíková, M. Kittlerová, F. Mrá: Sbírka příkladů Matematik II (6 III.6. Aplikace trojných integrálů Příklad 6. Užitím vorce pro výpočet objemu tělesa pomocí trojného integrálu (tj.v ddd ukažte, že objem
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Ďáblice B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceK rozpoznání růstu či klesání dané funkce určitém směru nám pomůže gradient, tj. vektor., ln(1 x2 + y 2 [ = y
VKM/IM 017/018 Určete da funkce fx y) ln1 x +y ) v bodě A 1 1 ve směru vektorů u 1 1 0 u 0 1 u 3 1 1 a u 4 1 roste či klesá a určete rychlost měny. Řešení: Funkce fx y) je definovány pro všechny body R
VícePružnost a pevnost. 2. přednáška, 10. října 2016
Pružnost a pevnost 2. přednáška, 10. října 2016 Prut namáhaný jednoduchým ohybem: rovnoměrně ohýbaný prut nerovnoměrně ohýbaný prut příklad výpočet napětí a ohybu vliv teplotních měn příklad nerovnoměrné
VíceF n = F 1 n 1 + F 2 n 2 + F 3 n 3.
Plošný integrál Několik pojmů Při našich úvahách budeme často vužívat skalární součin dvou vektorů. Platí F n F n cos α, kde α je úhel, který svírají vektor F a n. Vidíme, že pokud je tento úhel ostrý,
VíceD11, stavba 1101, km 0,0 - exit Jirny, modernizace dálnice na šestipruhové uspořádání
D11, stavba 1101, km 0,0 - exit Jirny, modernizace dálnice na šestipruhové uspořádání zpracoval: RNDr. Tomáš Bajer, CSc. Ing. Martin Šára Ing. Jana Bajerová ECO-ENVI-CONSULT, Jičín držitel osvědčení odborné
VíceAnalytická geometrie lineárních útvarů
) Na přímce: a) Souřadnice bodu na přímce: Analtická geometrie lineárních útvarů Bod P nazýváme počátek - jeho souřadnice je P [0] Nalevo od počátku leží čísla záporná, napravo čísla kladná. Každý bod
VíceEXPERIMENTÁLNÍ METODY I. 2. Zpracování měření
FSI VUT v Brně, Energetický ústav Odbor termomechanik a technik prostředí prof. Ing. Milan Pavelek, CSc. EXPERIMENTÁLNÍ METODY I OSNOVA. KAPITOLY. Zpracování měření Zpracování výsledků měření (nezávislých
VíceObsah: Úvod 1. Zadání rozptylové studie 2. Použitá metodika výpočtu 3. Vstupní údaje 4. Výsledky rozptylové studie 5. Navržená kompenzační opatření 6.
Rozptylová studie zpracovaná dle metodiky SYMOS 97, jako podklad pro vydání závazného stanoviska k umístění stacionárního zdroje podle 11 odstavce 2) písmene b), zákona č. 201/2012 Sb., o ochraně ovzduší
VíceRozptylová studie č. 160/14
. Počet listů : 21 Počet výtisků : 3 Zakázka č. : 571 Rozptylová studie č. 160/14 Zákazník: Ecological Consulting a.s. Na Střelnici 48 779 00 Olomouc - Lazce Název a místo zdroje: Revitalizace trati Čelákovice
VícePŘÍLOHA J ZNEČIŠTĚNÍ OVZDUŠÍ
Krajský program snižování emisí podle přílohy č. 2 odst. 2 k zák. č. 86/2002 Sb. NÁVRH INTEGROVANÉHO KRAJSKÉHO PROGRAMU SNIŽOVÁNÍ EMISÍ A NÁVRH KRAJSKÉHO PROGRAMU KE ZLEPŠENÍ KVALITY OVZDUŠÍ KRÁLOVÉHRADECKÉHO
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Běchovice B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceMetodický pokyn ke zpracování rozptylových studií podle 32 odst. 1 písm. e) zákona č. 201/2012 Sb.
Metodický pokyn ke zpracování rozptylových studií podle 32 odst. 1 písm. e) zákona č. 201/2012 Sb. Ochrana ovzduší ve státní správě VIII, teorie a praxe Alena Kacerovská 19. listopadu 2013, Plzeň ÚVOD
VíceModelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby
Modelování zdravotně významných částic v ovzduší v podmínkách městské zástavby Jiří Pospíšil, Miroslav Jícha pospisil.j@fme.vutbr.cz Vysoké učení technické v Brně Fakulta strojního inženýrství Energetický
VíceOBYTNÝ SOUBOR KOMÍN - TRIANGL ROZPTYLOVÁ STUDIE. Zpracováno podle zákona č. 201/2012 Sb. o ochraně ovzduší a metodiky SYMOS
OBYTNÝ SOUBOR KOMÍN - TRIANGL ROZPTYLOVÁ STUDIE Zpracováno podle zákona č. 201/2012 Sb. o ochraně ovzduší a metodiky SYMOS listopad 2014 ZÁZNAM O VYDÁNÍ DOKUMENTU Název dokumentu Číslo dokumentu Objednatel
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Satalice B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha 21 B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
Více6. DIFERENCIÁLNÍ POČET FUNKCE VÍCE PROMĚNNÝCH
Funkce více proměnných 6 DIFERENCIÁLNÍ POČET FUNKCE VÍCE PROMĚNNÝCH Ve čtvrté kapitole jsme studovali vlastnosti funkcí jedné nezávisle proměnné K popisu mnoha reálných situací však s jednou nezávisle
VíceDopravní Terminál Semily. Autobusové nádraží. Dokumentace pro územní řízení. Stavebník: Město Semily Husova 82, 513 13 Semily
Autobusové nádraží Rozptylová studie Akce: Stavebník: Dopravní Terminál Semily Autobusové nádraží Dokumentace pro územní řízení Město Semily Husova 82, 513 13 Semily Projektant: Ing. arch. Ivan Lejčar
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Klánovice B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceModelování znečištění ovzduší. Nina Benešová
Modelování znečištění ovzduší Nina Benešová 2. května 2012 trocha historie druhy znečišt ujících látek a jejich vliv na člověka a životní prostředí k čemu je dobré umět znečištění modelovat typy modelů
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Petrovice B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceZPRACOVÁNÍ ROZPTYLOVÉ STUDIE REFERENČNÍM MODELEM SYMOS S UVEDENÍM PŘÍPADOVÉ STUDIE. RNDr Josef Keder, CSc.
ZPRACOVÁNÍ ROZPTYLOVÉ STUDIE REFERENČNÍM MODELEM SYMOS S UVEDENÍM PŘÍPADOVÉ STUDIE RNDr Josef Keder, CSc. Gaussovský model základní pojmy Metodika výpočtu - základní rovnice rovnice pro plynné látky rovnice
VíceNávrh dimenzí drátkobetonové podlahy
Návr dimenzí drátkobetonové podlay Projekt: 0 Datum: 8.3.01 Zadavatel: Pan Aleš Hustý tel.: 553 654 91 fax.: 553 654 91 GSM: 603 469 666 merkuro@merkuro.cz IČ: 4396447 DIČ: CZ4396447 1 Zatížení: 1) Bodové
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha 19 B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceÚP Liberec - Koncept - Rozptylová studie. Vyhodnocení vlivů konceptu ÚP Liberec na udržitelný rozvoj území - Rozptylová studie
Obsah IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE Název díla: Část díla: Pořizovatel: Územní plán Liberec - Koncept Vyhodnocení vlivů konceptu ÚP Liberec na udržitelný rozvoj území - Rozptylová studie Magistrát města Liberec
VíceEHC CZECH s.r.o. - Podnikatelský inkubátor KANOV 3. etapa, Karlovy Vary
EHC CZECH s.r.o. - Podnikatelský inkubátor KANOV 3. etapa, Karlovy Vary Rozptylová studie Zhotovitel: RNDr. Jaroslav Růžička Arbesova 1014/10 360 17 Karlovy Vary Zpracovatel: RNDr. Marcela Zambojová držitelka
VíceZásobování teplem ROZPTYLOVÁ STUDIE. Ing. Marcela Skříčková. Hradec Králové, duben 2015 Arch. č. 102/15
Zadavatel: Zásobování teplem Jilemnice, s.r.o., Jana Weisse 1219, 514 01 Jilemnice Zpracovatel: EMPLA AG spol. s r.o., Za Škodovkou 305, 503 11 Hradec Králové Zásobování teplem ROZPTYLOVÁ STUDIE Zpracovala:
VíceI/65 Křižovatka Dobrá Voda
20.1.d I/65 Křižovatka Dobrá Voda Rozptylová studie Zpracoval: Mgr. Radomír Smetana (držitel osvědčení o autorizaci podle zákona č. 86/2002 Sb., č. osvědčení 2358a/740/03 z 4. 8. 2003, prodlouženo dne
VíceOcelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012
Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 011/01 Prof. Josef acháček B63 PP pro řádné posluchače je na webu 1. týden: tabilita nosníku a ohbu.. týden: tabilita stěn. 3. týden: Tenkostěnné a studena tvarované
Víceoznamovatel Magistrát hl.m. Prahy Odbor městského investora investor Hlavní město Praha záměr ČÁST I "ŘEŠENÍ ENERGETICKÉHO VYUŽITÍ Rozptylová studie
oznamovatel Magistrát hl.m. Prahy Odbor městského investora investor Hlavní město Praha záměr ČÁST I "ŘEŠENÍ ENERGETICKÉHO VYUŽITÍ ORGANICKÝCH ODPADŮ A KALŮ Z PRAHY" lokalita Drasty v rámci stavby č. 6963
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Březiněves B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceZ HLEDISKA NOVÉ METODIKY SYMOS 97
Autor Organizace Název textu RNDr. Jiří Bubník Český hydrometeorologický ústav Problémy interpretace výsledků modelových výpočtů znečištění ovzduší z hlediska nové metodiky SYMOS 97 BK7 - Specializované
Více4.2. Graf funkce více proměnných
V této kapitole se soustředíme na funkce dvou proměnných. Poue v tomto případě jsme schopni graf funkcí dvou proměnných obrait. Pro funkce tří a více proměnných trácí grafické vjádření smsl. Výklad Definice
Více13. cvičení z Matematické analýzy 2
. cvičení z atematické analýz 2 5. - 9. května 27. konzervativní pole, potenciál Dokažte, že následující pole jsou konzervativní a najděte jejich potenciál. i F x,, z x 2 +, 2 + x, ze z, ii F x,, z x 2
VíceSeznam údajů souhrnné provozní evidence zdrojů znečišťování ovzduší
Příloha č. 15 (Příloha č. 7 k vyhlášce č. 205/2009 Sb.) Seznam údajů souhrnné provozní evidence zdrojů znečišťování ovzduší 1. Identifikace provozovatele a provozovny 1. Údaje o provozovateli Název provozovatele
VíceUkázka závěrečného testu
Okruhy otázek pro závěrečný test ) Vlastnosti funkce ) Graf funkce ) Definiční obor funkce ) imita funkce ) Derivace funkce 6) Užití derivace 7) Matice 8) Řešení soustavy lineárních rovnic 9) Určitý integrál
VíceOhyb nastává, jestliže v řezu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj. dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řezu.
Ohyb přímých prutů nosníků Ohyb nastává, jestliže v řeu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řeu Ohybový moment určíme jako součet momentů od všech
VícePříklad zatížení ocelové haly
4. Zatížení větrem Přílad haly Zatížení stavebních onstrucí Přílad atížení ocelové haly Zadání Určete atížení a maximální možné vnitřní síly na prostřední rám halového jednolodního objetu (vi obráe). Celová
VíceA. ZÁKLADNÍ IDENTIFIKACE Praha-Čakovice B. STATISTIKA - ČSÚ
Počet obyvatel Informační servis o životním prostředí ve vybraných MČ hl. m. Prahy ENVIS4 Tento projekt byl spolufinancován Evropskou unií, Evropským fondem pro regionální rozvoj, MMR a Hlavním městem
VíceVyhodnocení součinitele alfa z dat naměřených v reálných podmínkách při teplotách 80 C a pokojové teplotě.
oučinitel odporu Vyhodnocení součinitele alfa z dat naměřených v reálných podmínkách při teplotách 80 C a pokojové teplotě Zadání: Vypočtěte hodnotu součinitele α s platinového odporového teploměru Pt-00
VíceZnalecký posudek 3-114/2012
Znalecký posudek 3-114/2012 Stanovení imisní zátěže v důsledku provozu plánovaného parkoviště osobních automobilů na pozemku č. 3630, v prostoru vnitrobloku ulic Koliště, Milady Horákové, Lidická a tř.
VícePŘÍLOHA Č. 1 ODBORNÝ POSUDEK
PŘÍLOHA Č. 1 ODBORNÝ POSUDEK NA STANOVENÍ PODÍLŮ ZDROJŮ ZNEČIŠŤOVÁNÍ OVZDUŠÍ NA IMISNÍ ZÁTĚŽI MĚSTA ŠUMPERK Praha, říjen 2005 1 OBSAH OBSAH...2 1. ÚVOD...3 2. METODA STANOVENÍ PODÍLŮ ZDROJŮ ZNEČIŠŤOVÁNÍ
VíceSouřadnicové výpočty. Geodézie Přednáška
Souřadnicové výpočt Geodézie Přednáška Souřadnicové výpočt strana 2 Souřadnicové výpočt (souřadnicová geometrie) vchází z analtické geometrie zkoumá geometrické tvar pomocí algebraických a analtických
VíceHledané složky vektoru tvoří odvěsny pravoúhlého trojúhelníku:
7 Vektor III Předpoklad: 006 Pedagogická ponámka: Příklad, 4, 5 je možné vnechat, důležité je, ab alespoň 5 minut blo na příklad 7 Pedagogická ponámka: Úvodní příklad vužívám k prokoušení látk minulé hodin
Více