Anodové obvody elektronkových zesilovačů pro VKV a UKV
|
|
- Marta Machová
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Anodové obvody eletronových zesilovačů ro VKV a UKV Ing.Tomáš Kavalír, OK1GTH avalir.t@seznam.cz, htt://o1gth.nagano.cz Cílem tohoto rátého ovídání je sumarizovat záladní oznaty z dané oblasti a říadného čtenáře ta seznámit se zjednodušeným ostuem výočtu a návrhu anodových obvodů ro oblast VKV a UKV. Oblast je to oměrně obsáhlá, roto se jedná síše jen o úvod do dané roblematiy s množstvím zjednodušujících ředoladů. Pro odrobnější studium existuje celá řada odborných srit zabývajících se roblematiou teorie obvodů a vedení. Vzhledem již oměrně vysoému mitočtu je nutné na rvy ohlížet jao na obvody s rozrostřenými arametry a roto se ro realizaci otřebných indučností, aacit, rezonančních obvodů atd. většinou oužívají úsey vedení. áladní součástí aždého eletronového zesilovače je anodový obvod, jehož úolem je transformovat relativně nízou imedanci řiojené zátěže (antény) otimální zatěžovací dynamicé imedanci eletrony. Tento obvod je zravidla řešen jao rezonanční a vůli racovní třídě zesilovače, terá se volí většinou do bodu AB B, je nutno, aby v tomto obvodu navíc docházelo reonstruci ůvodního signálu. Eletrona zároveň do tohoto rezonančního obvodu dodává energii. Čistá racovní třída A se oužívá jen výjimečně ro vysoou energeticou náročnost a ro velmi nízou účinnost danou lidovým roudem, rovným olovině maximálního anodového roudu. Mimo vlastní transformaci imedance anodovým výstuním obvodem nám taé tento obvod zásadním zůsobem ovlivňuje eletricou účinnost vlastního zesilovače a filtrační schonosti ro vyšší harmonicé roduty. Podstatné je si uvědomit, že oud je oužit anodový obvod ve formě aralelního rezonančního obvodu s dostatečně veliým rovozním činitelem jaosti (Q = 5 a více), lze ovažovat časový růběh výstuního naětí za harmonicý ři libovolném růběhu anodového (oletorového) roudu. Imedance řiojeného aralelního rezonančního obvodu s daným rovozním Q je dána řibližně: an R d 1+ Q 1 ( n 1 ) n (1)
2 de R d je dynamicý anodový odor a n je stueň harmonicé. Po dosazení je atrné, že ro rvní harmonicou se obvod chová jao čistě reálný odor s imedancí R d. Pro druhou harmonicou a ři Q = imedance řiojeného aralelního obvodu má veliost cca 6 Ω a ro 3 harmonicou již od 1 Ω. Teoreticý rozbor úzoásmového VKV zesilovače Úvod z teorie vedení Při následujícím rozboru bylo čeráno ředevším z [1] a []. áladní délový element ve formě Gama článu, ze terého je možné odvodit tzv.telegrafní rovnice, si můžeme ředstavit tato: Vyjdeme tedy z dvojdrátového homogenního vedení. Na diferenciálním úseu dx ve vzdálenosti x lze sát ro úbyte naětí du: a roud na onci úseu dx je zmenšený o di: du = I ( R + jω L) dx () di = U ( G + jω C) dx (3) další úravou a derivací těchto tzv. telegrafních rovnic lze sát: d U di = ( R + jωl) dx dx (4) d I dx = du dx ( G + jωc) (5) a další úravou zísáme:
3 d U dx d I dx = (( R + jω L)( G + jωc)) U (6) = (( R + jωl)( G + jωc)) I (7) de latí: (( R + jω L)( G + jωc)) = γ (8) γ = ( R + jωl)( G + jωc) = α + jβ (9) onstanta šíření γ se sládá z onstanty útlumu α a fázové onstanty β, de β lze dále definovat jao: π π f ω β = = = = λ c c de je tzv.zracovací činitel a c je rychlost světla. π f c (1) Dále vlnovou imedanci lze vyjádřit jao: R + jωl R + jωl R + jωl = = = γ ( R + jωl)( G + jωc) G + jωc (11) ároveň v něterých říadech, dy latí že R<<jωL, G<<jωC a α=, lze uvažovat tzv. bezeztrátové vedení, ro teré lze ředchozí vztah dále zjednodušit: L = (1) C Další úravou ředchozích rovnic a zavedením hyerbolicých funcí lze o úravě sát omocí vstuního naětí U a roudu I : U = U coshγ x I sinh γ x (13) I = I U coshγ x sinhγ x (14) Stejně lze odvodit oba vztahy ro situaci od once vedení (y = x - l), dy lze vyjádřit U a I omocí U a I na onci vedení :
4 U = U coshγ y + I sinh γ y (15) I = I U coshγ y + sinh γ y (16) a odtud ro y = l (x = ), tj. ro U = U a I = I lze sát: U I = U coshγ l + I sinhγ l (17) = I U coshγ l + sinh γ l (18) U vedení onečné dély bezeztrát, tj. ro R =, G = a α =, latí γ = jβ ároveň ta latí, že: cosh( j β ) = cos β sinh( jβ ) = j sin β (19) lze sát ro x = l a obecnou zátěž na onci vedení : U = U cos βl + j I sin βl ( U I = I i cos βl + j sin βl (1) dy vstuní imedance (U = U a I = I ) U I ( cos βl + j sin βl) cos βl + j sin βl = = = I cos βl + j sin βl () I (cos βl + j sin βl Tento vztah je oměrně důležitý a vylívá z něj mimo jiné, že oud je bezeztrátové vedení na onci zratováno, tj. =, ta vstuní imedance je dána: = j tg β l (3) a v říadě bezeztrátového vedení narázdno, tj. ro =, je vstuní imedance dána: = j cot g β l (4)
5 Tohoto se využívá oměrně často v říadě vysoofrevenční a mirovlnné techniy, dy nám vedení slouží jao obvodový rve a je možné ta realizovat otřebně indučnosti, aacity, říadně i sériový nebo aralelní rezonanční obvod (rezonátory) atd. Obr.1 Vf.vedení naráto a narázdno. Nyní si uveďme dva zvláštní říady, dy budeme uvažovat bezeztrátové vedení dély λ/4 a λ/. V rvém říadě latí ro čtvrtvlnné vedení λ/4: π λ π j βl = j = j λ 4 (5) a o dosazení do rovnice a otřebné úravě nám vyjde: = (6) a ve druhém říadě, tj. ro říad bezeztrátového vedení dély λ/: = (7) V říadě vedení λ/4 výsledného vztahu využíváme v říadech, dy omocí vedení chceme transformovat imedanci (využití nařílad oulární slučovače antén atd.) a druhého říadu, tj. vedení λ/ využíváme v říadech tzv. ůlvlnného oaovače imedance. Tato
6 vlastnost je výhodná nařílad ři měření imedance řiojené měřícímu řístroji úseem vedení. Návrh anodového obvodu ro zesilovač racující v ásmu VKV a UKV Vzhledem oměrně vysoému mitočtu musíme na součásty nahlížet jao na obvody s rozrostřenými arametry. V říadě zesilovačů určených ro oblast KV jsou rozměry součáste výrazně menší, než je déla vlny (součásty se soustředěnými arametry) a roto zde oužíváme narosto jiné onstruční řešení anodových obvodů zravidla ve formě řiojeného transformační obvodu nařílad ve formě π článu složeného z lasicých součáste L a C. uvedeného je taé atrné, roč je nutné oužívat narosto jiná návrhová ravidla a ostuy ro oblast KV zesilovačů v orovnání se zesilovači určenými ro VKV říadně i ro UKV. Potřebné reatance a rezonanční obvody určené ro ásma VKV a UKV ta realizujeme nařílad úsey vedení vhodné dély rovozované v režimu narázdno říadně naráto nebo využíváme vlastní rezonance cívy (cívové rezonátory). Anodový obvod s rezonátorem dély λ/4 Výhodou tohoto onstručního řešení jsou oměrně malé rozměry a dobrá mechanicá stabilita. Nevýhodou je značná mechanicá náročnost, velmi vysoé nároy na izolační materiály a rozměry dány veliostí λ/4. Rezonátor λ/4 se oužívá v režimu naráto, rotože jen ta se chová jao aralelní rezonanční obvod. Jeho sutečná mechanicá déla bude záležet na oužitém dieletriu a na říslušném zracovacím činiteli. Aby bylo možné rezonanční obvod řelaďovat, oužívá se menší eletricá déla než λ/4. Tímto tento úse vedení vyazuje indutivní reatanci, terá se do rezonance řivádí vyomenzováním odovídající aacitní reatancí. Tímto nám vznine aralelní rezonanční obvod, terý je možné řelaďovat Tento ondenzátor musí být řešen s ohledem, že se nachází v roudovém maximu a tečou zde cirulační roudy, teré jsou úměrně zvolenému rovoznímu Q. Tento druh anodového obvodu se oužívá ředevším v ásmech VKV. Vazbu do antény a nastavení rovozního Q je možné realizovat ja vazbou aacitní ta indutivní. V říadě oužití externího filtračního členu ro otlačení vyšších harmonicých je výhodnější vazba aacitní, rotože se snáze nastavuje na otimální řenos a zároveň na otimální rovozní činitel jaosti Q. Přibližný a zjednodušený ostu návrhu je naznačen v následující aitole. Podrobná analýza u všech uvedených řešení anodových obvodů byla rovedena, ale jedná se o oměrně rozsáhlou část a je nad rozsah tohoto článu. V těchto zjednodušených říadech výočtu neuvažujeme vliv otimální hodnoty geometricých rozměrů rezonátorů ve všech osách, otimální volbu vlnové imedance ani zůsob výočtu součáste v aacitním děliči.
7 Veliost indutivní reatance ro danou délu vedení l=, m je možné vyočítat z ředchozích odvozených vztahů ro bezeztrátové vedení naráto: XL = ω L = tg βl = 8 tg (3,) =, 83 Ω (8) de je vlnová imedance vedení a β lze vyočítat (činitel zrácení =1): πf β = c = 3 (9) Abychom se s tímto úseem vedení dostali do rezonance, musí latit: XL= -XC (3) a ro výočet onrétní omenzační aacity lze oužít odvozený vzorec z aacitní reatance: C 1 = = 1, nf XL π f 31 (31) Konrétní hodnoty aacitního děliče jsou atrné ze simulace na obr. a nastavíme je až na hotovém zesilovači na otimální racovní činitel vality Q. Obr. áladní onfigurace anodového obvodu λ/4 naráto (schéma ze simulátoru).
8 Obr.3 Výslede simulace řenosu S1 a řizůsobení S11 anodového obvodu λ/4 naráto. Αnodový obvod s rezonátorem dély λ/ Toto řešení vyazuje nejleší vlastnosti z hledisa dlouhodobé mechanicé stability a maximálního výonu. Nevýhodou jsou velié rozměry, teré jsou dány délou vedení a ro 144 MHz vychází déla tohoto vedení oolo 7 cm! Toto řešení je ta velmi výhodné ro vyšší mitočty nebo ro oravdu výonné oncové stuně, de nezáleží říliš na vlastních rozměrech. Postu stanovení výočtu a stanovení rozměrů anodového obvodu λ/ s aacitním děličem je odobný, jao v ředchozím říadě. Stejně ta i zjednodušující ředolady jsou stejné a odrobný rozbor je nad rámec tohoto úvodu.
9 V tomto řešení je využito anodového obvodu λ/ narázdno. Vlastní eletricá déla je oět ratší, než by odovídalo rozměrům dély vedení λ/. Tímto má vstuní imedance oět indutivní charater, terý se následně omenzuje řiojeným ondenzátorem na onci rezonančního obvodu a tím se řivádí do rezonance. V ředchozím říadě byl ondenzátor umístěn v roudovém maximu a byl zatěžován ředevším roudově, v tomto říadě je naoa umístěn na onci rezonátoru v naěťovém maximu a je namáhán ředevším naěťově. Veliost naětí na onci rezonátoru je úměrná rovoznímu činiteli Q a může dosahovat veliostí něolia desíte V. Veliost indutivní reatance vedení ratšího než λ/ rovozovaného v režimu narázdno lze vyočítat ze vztahu, odvozeného v ředchozí aitole: XL = ω L = cot g ( βl) = 8 cot (3,7) = 516 Ω (3) g de je vlnová imedance vedení a β lze vyočítat (činitel zrácení =1): πf β = c = 3 (33) Abychom se s tímto úseem vedení dostali do rezonance, musí latit: XL= -XC (34) a ro výočet onrétní omenzační aacity lze oužít odvozený vzorec z aacitní reatance: C 1 = =, F XL π f 1 (35) Konrétní hodnoty aacitního děliče jsou atrné ze simulace na obr.4 a nastavíme je až na hotovém zesilovači na otimální racovní činitel vality Q.
10 Obr.4 áladní onfigurace anodového obvodu λ/ narázdno(schéma ze simulátoru). Obr.5 Výslede simulace řenosu S1 a řizůsobení S11 anodového obvodu λ/ narázdno.
11 Αnodový obvod s cívovým rezonátorem Princi funce anodového obvodu využívá tzv. cívového rezonátoru narázdno. Poud se odíváme na náhradní obvod, terý nám rerezentuje reálnou cívu, můžeme ozorovat, že aždá cíva vyazuje vlastní sériovou a aralelní rezonanci. Ta je zůsobena ředevším tzv. mezizávitovou aacitou. Tato aacita je oměrně malá, ale rávě v uvažovaných mitočtových ásmech ji nemůžeme zanedbat. Přibližný ois návrhu a řešení výonového zesilovače s tímto tyem anodového obvodu byl osán v mé dilomové ráci [3]. Podrobnější analýza a stanovení veliosti mezizávitové aacity je oměrně omliované a nejjistější cestou je vytvoření řesného modelu a následné řešení v simulátoru 3D EM ole. U této onstruce se rávě využívá vlastní aralelní rezonance cívy tvořené zravidla jedním závitem a je zde určitá analogie s ředchozím rovedením rezonátoru λ/ narázdno. Výsledy simulace i následné rovedení dává řibližně stejné výsledy. Tím, že se jedná z rinciu o aralelní rezonanční obvod, ta na jeho onci je oět naět ové maximum a naětí na onci rezonátoru je úměrné rovoznímu Q. Hodnota tohoto naětí dosahuje oět až něolia desíte V a této hodnotě musíme uzůsobit vešeré omonenty v anodové dutině, tj. ředevším rovozní naětí oužitých ondenzátorů v aacitním děliči. Tyto ondenzátory se realizují jao onstruční s roměnnou vzdáleností s vloženým izolačním dieletriem (zravidla teflon) a změnou této vzdálenosti je umožněna změna aacity a tím ladění tohoto anodového obvodu. Toto řešení anodového obvodu umožňuje velmi malé onstruční usořádání, relativně snadné naladění a oměrně dobrou účinnost. Veliost celého anodového boxu s eletronou vychází malá a celová veliost zesilovače může být srovnatelná s lně tranzistorovým zesilovačem obdobného výonu. Nevýhodou tohoto řešení anodového obvodu je nižší mechanicá stabilita, terá je dána menším rozměrem anodového obvodu a tím i horší telené setrvačnosti, teré následně zůsobují větší změny rozměrů a tím rozlaďování anodového obvodu. Je ta nutno za rovozu občas rovádět dolaďování anodového obvodu. Vlastní jednozávitový rezonátor, využitý nařílad v onstruci eletronového zesilovače s GS35b ro 144MHz, terý byl ubliován nařílad zde [4] a [5], je tvořený jedním závitem cívy o indučnosti 17 nh o vnitřním růměru 7 mm z 6 mm tlustého drátu, řičemž déla cívy je rovněž cca 5 mm. U této cívy je možno odhadnout mezizávitovou aacitu na cca 1,5 F. Přesné měření je ro velmi malou hodnotu této aacity omliované a je důležitější ve výsledném zesilovači výstuní anodový obvod ečlivě naladit na otimální funci a nejleší řenos. Ladící ondenzátor s roměnnou mezerou Czem má a hodnotu oolo 7,5 F a aacitní vazba do antény Cv odovídá řibližně 3 F.
12 Výočet vnitřního růměru jednozávitové cívy ro danou indučnost 17 nh byl roveden z následujícího uraveného vztahu: Ll D = (36) µ N π de D je růměr cívy, L je indučnost ze simulace, l je déla cívy, µ je ermeabilita rostředí, N je očet závitů. Po dosazení a výočtu vychází vnitřní růměr cívy cca 65 mm. Obr.6 áladní onfigurace anodového obvodu s cívovým rezonátorem (schéma ze simulátoru).
13 Obr.7 Výslede simulace řenosu S1 a řizůsobení S11 anodového obvodu s cívovým rezonátorem narázdno. Poud bychom si ze simulace odečetli dva rajní body ro 3 db, dostali bychom šířu ásma ro daný oles 5,7 MHz ři středním mitočtu 144 MHz. Poud bychom dosadili do vzorce ro výočet rovozního činitele vality Q : Q (37) = B f 3 došli bychom výsledu, že Q ři této onrétní hodnotě anténní vazby je řibližně 5.
14 Literatura: [1] SYROVÁTKA, B. Výonová radiotechnia. Sritum. Vysoé učení technicé v Brně ISBN [] ČERNOHORSKÝ, D. Eletromagneticé vlny a vedení. Sritum. Vysoé učení technicé v Brně [3] KAVALÍR, T. Návrh a realizace výonového vf. zesilovače. Dilomová ráce. Plzeň: FEL ČU v Plzni, stran, 5 říloh. [4] KAVALÍR, T. Výonový zesilovač 1W ro 144MHz (1). Radioamatér. 1. ISSN [5] KAVALÍR, T. Výonový zesilovač 1W ro 144MHz (). Radioamatér. 1. ISSN
Návrh vysokofrekvenčních linkových transformátorů
inové transformátory inové transformátory Při požadavu na transformaci impedancí v široém frevenčním pásmu, dy nelze obsáhnout požadovanou oblast mitočtů ani široopásmovými obvody, je třeba použít široopásmových
Více6 Impedanční přizpůsobení
6 Impedanční přizpůsobení edení optimálně přenáší eletromagneticou energii, je-li zatěžovací impedance rovna charateristicé impedanci. Říáme, že zátěž je impedančně přizpůsobená. e stavu impedančního přizpůsobení
VíceZávislost indexů C p,c pk na způsobu výpočtu směrodatné odchylky
Závislost indexů C,C na zůsobu výočtu směrodatné odchyly Ing. Renata Przeczová atedra ontroly a řízení jaosti, VŠB-TU Ostrava, FMMI Podni, terý chce usět v dnešní onurenci, musí neustále reagovat na měnící
VíceSystémové struktury - základní formy spojování systémů
Systémové struktury - základní formy sojování systémů Základní informace Při řešení ať již analytických nebo syntetických úloh se zravidla setkáváme s komlikovanými systémovými strukturami. Tato lekce
Vícezadání: Je dán stejnosměrný motor s konstantním magnetickým tokem, napájen do kotvy, indukčnost zanedbáme.
Teorie řízení 004 str. / 30 PŘÍKLAD zadání: Je dán stejnosměrný motor s konstantním magnetickým tokem, naájen do kotvy, indukčnost zanedbáme. E ce ω a) Odvoďte řenosovou funkci F(): F( ) ω( )/ u( ) b)
VíceKonstrukční úlohy metodická řada pro konstrukci trojúhelníku Irena Budínová Pedagogická fakulta MU
Konstruční úlohy metodicá řada ro onstruci trojúhelníu Irena udínová Pedagogicá faulta MU irena.budinova@seznam.cz Konstruční úlohy tvoří jednu z důležitých součástí geometrie, neboť obsahují mnoho rozvíjejících
VíceObr.1 Princip Magnetoelektrické soustavy
rincipy měřicích soustav: 1. Magnetoeletricá (depreszý) 2. Eletrodynamicá 3. Induční 4. Feromagneticá 1.ANALOGOVÉ MĚŘICÍ ŘÍSTROJE Magnetoeletricá soustava: Založena na působení sil v magneticém poli permanentního
VíceLaplaceova transformace.
Lalaceova transformace - studijní text ro cvičení v ředmětu Matematika -. Studijní materiál byl řiraven racovníky katedry E. Novákovou, M. Hyánkovou a L. Průchou za odory grantu IG ČVUT č. 300043 a v rámci
VíceLaplaceova transformace
Lalaceova transformace EO2 Přednáška 3 Pavel Máša ÚVODEM Víme, že Fourierova transformace díky řísným odmínkám existence neexistuje ro řadu běžných signálů dokonce i funkce sin musela být zatlumena Jak
VíceVYUŽITÍ TRANSIMPEDANČNÍCH ZESILOVAČŮ V AKTIVNÍCH FILTRECH
VYŽITÍ TRANSIMPEDANČNÍCH ZESILOVAČŮ V ATIVNÍCH FILTRECH sing Transimedance Amlifiers in Active Filters Vladimír Axman * Abstrakt Článek ojednává o možnostech využití transimedančních zesilovačů s vyvedenou
VíceSměrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy
Směrová kalibrace ětiotvorové kuželové sondy Matějka Milan Ing., Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze, Technická 4, 166 07 Praha 6, milan.matejka@fs.cvut.cz Abstrakt: The
VíceELEKTRICKÁ TRAKCE 7. ADHEZE
4..8 ER7.DOC Eletricá trace 7. Adheze Obsah Doc. Ing. Jiří Danzer CSc. ELEKRICKÁ RAKCE 7. ADHEZE Obsah Úvod...3 Adheze náravy...5. Koeficient adheze... 5. Sluzová charateristia... 8.. Poměry ve styu.....
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
Více7. TRANSFORMÁTORY. 7.1 Štítkové údaje. 7.2 Měření odporů vinutí. 7.3 Měření naprázdno
7. TRANSFORMÁTORY Pro zjednodušení budeme měření provádět na jednofázovém transformátoru. Na trojfázovém transformátoru provedeme pouze ontrolu jeho zapojení měřením hodinových úhlů. 7.1 Štítové údaje
Více22. Mechanické a elektromagnetické kmity
. Mechanicé a eletroagneticé ity. Mechanicé ity Oscilátor tleso, teré je schoné itat, (itání zsobuje síla ružnosti, nebo tíhová síla, i itání se eriodicy ní otenciální energie oscilátoru v energii ineticou
Více7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU
7. Výrobní činnost odniku Ekonomika odniku - 2009 7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7.1. Produkční funkce teoretický základ ekonomiky výroby 7.2. Výrobní kaacita Výrobní činnost je tou činností odniku, která
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VíceOddělení technické elektrochemie, A037. LABORATORNÍ PRÁCE č.9 CYKLICKÁ VOLTAMETRIE
ÚSTV NORGNIKÉ THNOLOGI Oddělení technické elektrochemie, 037 LBORTORNÍ PRÁ č.9 YKLIKÁ VOLTMTRI yklická voltametrie yklická voltametrie atří do skuiny otenciodynamických exerimentálních metod. Ty doznaly
VíceTransformátory. Mění napětí, frekvence zůstává
Transformátory Mění napětí, frevence zůstává Princip funce Maxwell-Faradayův záon o induovaném napětí e u i d dt N d dt Jednofázový transformátor Vstupní vinutí Magneticý obvod Φ h0 u u i0 N i 0 N u i0
Více22. Mechanické a elektromagnetické kmity
. Mechanicé a eletromagneticé mity. Mechanicé mity Mechanicé mitání je jev, při terém se periodicy mění fyziální veličiny popisující mitavý pohyb. Oscilátor těleso, teré je schopné mitat, (mitání způsobuje
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VícePZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun
PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů
VíceReproduktor elektroakustický měnič převádějící elektrický signál na akustický signál, převážně zvukový
Měření reroduktorů Reroduktor elektroakustický měnič řevádějící elektrický signál na akustický signál, řevážně zvukový i w u Reroduktor reroduktor jako dvoubran y( t) h( t)* x( t) Y ( ω ) H ( ω ). X X
VíceMetodický postup měření rychlosti přenosu dat v mobilních sítích dle standardu LTE. Návrh: verze 2013 03 28
Metodicý ostu měření rchlosti řenosu dat v mobilních sítích dle standardu LTE Návrh: verze 2013 03 28 Metodicý ostu měření rchlosti řenosu dat v mobilních sítích dle standardu LTE 1 Účel doumentu Tento
VíceVÝKONOVÉ VF ZESILOVAČE PRO NESTANDARDNÍ KMITOČTOVÁ PÁSMA
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra aplikované elektroniky a telekomunikací Studijní program: P2612 / Elektrotechnika a informatika Studijní obor: 2612V015 / Elektronika VÝKONOVÉ
VícePARALELNÍ PROCESY A PROGRAMOVÁNÍ
PARALELNÍ PROCESY A PROGRAMOVÁNÍ 6 Analýza složitosti algoritmů - cena, ráce a efektivita Ing. Michal Bližňák, Ph.D. Zlín 2013 Tento studijní materiál vznikl za finanční odory Evroského sociálního fondu
Více3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody
3. Metody s latentními roměnnými a klasifikační metody Otázka č. Vyočtěte algoritmem IPALS. latentní roměnnou z matice A[řádek,slouec]: A[,]=, A[,]=, A[3,]=3, A[,]=, A[,]=, A[3,]=0, A[,3]=6, A[,3]=4, A[3,3]=.
VíceNumerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou
Konference ANSYS 2009 Numerické výočty roudění v kanále stálého růřezu ři ucání kanálu válcovou sondou L. Tajč, B. Rudas, a M. Hoznedl ŠKODA POWER a.s., Tylova 1/57, Plzeň, 301 28 michal.hoznedl@skoda.cz
VíceMĚŘENÍ VÝKONU V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR. Petr BERNAT VŠB - TU Ostrava, katedra elektrických strojů a přístrojů
MĚŘENÍ VÝKONU V SOUSAVĚ MĚNIČ - MOOR Petr BERNA VŠB - U Ostrava, katedra elektrických strojů a řístrojů Nástu regulovaných ohonů s asynchronními motory naájenými z měničů frekvence řináší kromě nesorných
VíceCVIČENÍ Z ELEKTRONIKY
Střední růmyslová škola elektrotechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKRONIKY Harmonická analýza Příjmení : Česák Číslo úlohy : Jméno : Petr Datum zadání :.1.97 Školní rok : 1997/98 Datum odevzdání : 11.1.97
VíceMěření indukčností cívek
7..00 Ṫeorie eletromagneticého pole Měření indučností cíve.......... Petr Česá, studijní supina 05 Letní semestr 000/00 . Měření indučností cíve Měření vlastní a vzájemné indučnosti válcových cíve ZAÁNÍ
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ KATEDRA APLIKOVANÉ ELEKTRONIKY A TELEKOMUNIKACÍ DIPLOMOVÁ PRÁCE Měření reonančních frevencí dutinového reonátoru Bc. Jiří Hlína 5 Měření reonančních
VíceTermodynamické základy ocelářských pochodů
29 3. Termodynamické základy ocelářských ochodů Termodynamika ůvodně vznikla jako vědní discilína zabývající se účinností teelných (arních) strojů. Později byly termodynamické zákony oužity ři studiu chemických
VíceZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ 10. týden doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Ostrava 2013 doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Vysoká škola báňská
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
VíceObr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.
říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním
VíceDynamické programování
ALG Dynamické rogramování Nejdelší rostoucí odoslounost Otimální ořadí násobení matic Nejdelší rostoucí odoslounost Z dané oslounosti vyberte co nejdelší rostoucí odoslounost. 5 4 9 5 8 6 7 Řešení: 4 5
Vícedefinovat pojmy: PI člen, vnější a vnitřní omezení, přenos PI členu popsat činnost PI regulátoru samostatně změřit zadanou úlohu
. PI regulátor Čas ke studu: 5 mnut Cíl Po rostudování tohoto odstavce budete umět defnovat ojmy: PI člen, vnější a vntřní omezení, řenos PI členu osat čnnost PI regulátoru samostatně změřt zadanou úlohu
VíceSpojitá náhodná veličina
Lekce 3 Sojitá náhodná veličina Příad sojité náhodné veličiny je komlikovanější, než je tomu u veličiny diskrétní Je to dáno ředevším tím, že jednotková ravděodobnost jistého jevu se rozkládá mezi nekonečně
Více2.3.6 Práce plynu. Předpoklady: 2305
.3.6 Práce lynu Předoklady: 305 Děje v lynech nejčastěji zobrazujeme omocí diagramů grafů závislosti tlaku na objemu. Na x-ovou osu vynášíme objem a na y-ovou osu tlak. Př. : Na obrázku je nakreslen diagram
VíceTéma 7: Přímý Optimalizovaný Pravděpodobnostní Výpočet POPV
Téma 7: Přímý Otimalizovaný Pravděodobnostní Výočet POPV Přednáška z ředmětu: Pravděodobnostní osuzování konstrukcí 4. ročník bakalářského studia Katedra stavební mechaniky Fakulta stavební Vysoká škola
VíceISŠT Mělník. Integrovaná střední škola technická Mělník, K učilišti 2566, 276 01 Mělník Ing.František Moravec
SŠT Mělník Číslo rojektu Označení materiálu ázev školy Autor Tematická oblast Ročník Anotace CZ..07/.5.00/34.006 VY_3_OVACE_H..05 ntegrovaná střední škola technická Mělník, K učilišti 566, 76 0 Mělník
VíceExperimentální ověření modelu dvojčinného pneumomotoru
Exerientální ověření odelu dvojčinného neuootoru vořák, Lukáš Ing., Katedra hydroechaniky a hydraulických zařízení, Fakulta strojní, Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava, 7. listoadu 5, Ostrava
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ. Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky BAKALÁŘSKÁ PRÁCE
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI AKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra eletromechaniy a výonové eletroniy BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vývoj aliace ro výuu regulační techniy Václav Šeta 06 Vývoj aliace ro výuu regulační
VíceHluk Nepříjemný nebo nežádoucí zvuk, nebo jiné rušení (ČSN ).
14SF3 00 Úvod do akustiky Zvuk Zvuk je mechanické vlnění ružného rostředí (lynného nebo kaalného), které je vnímatelné lidským sluchem. Jedná se o odélné vlnění, kdy částice rostředí kmitají v ásmu slyšitelných
VíceStatistické srovnávání Indexy
Statisticé srovnávání ndexy Statisticé srovnávání Srovnávání cháeme ao roces robíhaící odle určitého algoritmu a řinášeící obetivní výslede. Nástroem srovnávání sou indexy a absolutní rozdíly. Záladní
VíceGeometrická optika. Omezení paprskových svazků v optické soustavě OII. C aperturní. clona C C 1. η 3. σ k. π π π p p
Geometricá otia Omezení arsových svazů v oticé soustavě erturní clona - omezuje nejvíce svaze arsů z osového bodu ředmětu Vstuní uila π - je obrazem aerturní clony vytvořeným částí O I Výstuní uila π -
Více7.5.13 Rovnice paraboly
7.5.1 Rovnice arabol Předoklad: 751 Př. 1: Seiš všechn rovnice ro arabol a nakresli k nim odovídající obrázk. Na každém obrázku vznač vzdálenost. = = = = Pedagogická oznámka: Sesání arabol je důležité,
VíceTěleso na nakloněné rovině Dvě tělesa spojená tyčí Kyvadlo
TEORETICKÁ MECHANIKA INTEGRÁLNÍ PRINCIPY MECHANIKY Záladní pojmy z mechaniy Mechanicý systém: jaáoli soustava částic nebo těles teré se rozhodneme popisovat (eletron atom Zeměoule planetární systém ).
VíceZpůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie
Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího
Více6. Vliv způsobu provozu uzlu transformátoru na zemní poruchy
6. Vliv zůsobu rovozu uzlu transformátoru na zemní oruchy Zemní oruchou se rozumí sojení jedné nebo více fází se zemí. Zemní orucha může být zůsobena řeskokem na izolátoru, růrazem evné izolace, ádem řetrženého
VíceNárodní informační středisko pro podporu jakosti
Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef
VíceELEKTROTECHNIKA 2 TEMATICKÉ OKRUHY
EEKTOTECHNK TEMTCKÉ OKHY. Harmonický ustálený stav imitance a výkon Harmonicky proměnné veličiny. Vyjádření fázorů jednotlivými tvary komplexních čísel. Symbolický počet a jeho využití při řešení harmonicky
VíceObvodové rovnice v časové oblasti a v operátorovém (i frekvenčním) tvaru
Obvodové rovnice v časové oblasti a v oerátorovém (i frekvenčním) tvaru EO Přednáška 5 Pavel Máša - 5. řednáška ÚVODEM V ředchozím semestru jsme se seznámili s obvodovými rovnicemi v SUS a HUS Jak se liší,
Víceelektrické filtry Jiří Petržela filtry založené na jiných fyzikálních principech
Jiří Petržela filtry založené na jiných fyzikálních principech piezoelektrický jev při mechanickém namáhání krystalu ve správném směru na něm vzniká elektrické napětí po přiložení elektrického napětí se
VíceDIAGNOSTICKÁ MĚŘENÍ V SOUSTAVĚ MĚNIČ - MOTOR
Ing. PER BERNA VŠB - U Ostrava, FEI, katedra elektrických strojů a řístrojů, ul. 17. listoadu 15, 78 33 Ostrava Poruba, tel. 69/699 4468, E-Mail: etr.bernat@vsb.cz DIAGNOSICKÁ MĚŘENÍ V SOUSAVĚ MĚNIČ -
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA ELEKTROTECHNIKY A KOMUNIKAČNÍCH TECHNOLOGIÍ ÚSTAV RADIOELEKTRONIKY FACULTY OF ELECTRICAL ENGINEERING AND COMMUNICATION DEPARTMENT OF
Více7. Kompenzace účiníku v průmyslových sítích
7. Kompenzace účiníu v průmyslových sítích 7.1 Význam ompenzace účiníu Při stále větší spotřebě eletricé energie vstupují do popředí snahy nalézt způsoby, ja snížit ztráty při přenosu a rozvodu eletricé
VíceV následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.
8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S
VíceAnalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii
KM/GVS Geometrické vidění světa (Design) nalytická metoda aneb Využití vektorů v geometrii Použité značky a symboly R, C, Z obor reálných, komleních, celých čísel geometrický vektor R n aritmetický vektor
VíceTermodynamika ideálního plynu
Přednáška 5 Termodynamika ideálního lynu 5.1 Základní vztahy ro ideální lyn 5.1.1 nitřní energie ideálního lynu Alikujme nyní oznatky získané v ředchozím textu na nejjednodužší termodynamickou soustavu
VíceNapětí indukované v jednom závitu
Naětí induoané jednom záitu Naětí induoané jednom záitu = τ m z x x l B l B l B u u u sin sin. Naětí induoané jednom záitu Relatiní rchlost záitu ůči oli: de ω relatiní úhloá rchlost ole zhledem cíce f
VícePředpjatý beton Přednáška 12
Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od
VíceÚloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat
Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného lynu - statistické zracování dat Teorie Tam, kde se racuje se stlačenými lyny, je možné ozorovat zajímavý jev. Jestliže se do nádoby, kde je
VíceObecné informace. Oběhová čerpadla. Typový identifikační klíč. Výkonové křivky GRUNDFOS ALPHA+ GRUNDFOS ALPHA+ Oběhová čerpadla.
Čeradla ředstavují komletní konstrukční řadu oběhových čeradel s integrovaným systémem řízení odle diferenčního tlaku, který umožňuje řizůsobení výkonu čeradla aktuálním rovozním ožadavkům dané soustavy.
VíceNakloněná rovina III
6 Nakloněná rovina III Předoklady: 4 Pedagogická oznáka: Následující říklady oět atří do kategorie vozíčků Je saozřejě otázkou, zda tyto říklady v takové nožství cvičit Osobně se i líbí, že se studenti
VíceELEKTRICKÝ SILNOPROUDÝ ROZVOD V PRŮMYSLOVÝCH PROVOZOVNÁCH
VŠB TU Ostrava Fakulta elektrotechniky a informatiky Katedra elektrotechniky ELEKTRCKÝ SLNOPROUDÝ ROZVOD V PRŮMYSLOVÝCH PROVOZOVNÁCH 1. ZÁKLADNÍ USTANOVENÍ, NÁZVOSLOVÍ 2. STUPNĚ DODÁVKY ELEKTRCKÉ ENERGE
Víceρ hustotu měřeného plynu za normálních podmínek ( 273 K, (1) ve které značí
Měření růtou lynu rotametrem a alibrace ailárního růtooměru Úvod: Průtoy lynů se měří lynoměry, rotametry nebo se vyočítávají ze změřené tlaové diference v místech zúžení růřezu otrubí nař.clonou, Venturiho
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA ELEKTROTECHNICKÁ Katedra elektromechaniky a výkonové elektroniky DIPLOMOVÁ PRÁCE Vliv velikosti růměru kotvy synchronního stroje na jeho vlastnosti Vojtěch John 07
VíceGONIOMETRICKÉ ROVNICE -
1 GONIOMETRICKÉ ROVNICE - Pois zůsobu oužití: teorie k samostudiu (i- learning) ro 3. ročník střední školy technického zaměření, teorie ke konzultacím dálkového studia Vyracovala: Ivana Klozová Datum vyracování:
VícePRŮTOK PLYNU OTVOREM
PRŮTOK PLYNU OTVOREM P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Abstrakt Článek se zabývá ověřením oužitelnosti Saint Vénantovavy
Více{ } Konstrukce trojúhelníků I. Předpoklady: 3404
3.4.5 Konstrue trojúhelníů I Předolady: 3404 U onstručníh úloh rozeznáváme dva záladní tyy: olohové úlohy: jejih zadání většinou začíná slovy Je dána.. Tato věta znamená, že onstrui musíme začít rvem,
Víceje amplituda indukovaného dipólového momentu s frekvencí ω
Induované oscilující eletricé dipóly jao zdroje rozptýleného záření Ja v lasicém, ta i v vantově-mechanicém přístupu jsou za původce rozptýleného záření považovány oscilující eletricé a magneticé multipólové
Více7. Měření dutých objemů pomocí komprese plynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol 1: Určete objem skleněné láhve s kohoutem kompresí plynu.
7. Měření dutých objemů omocí komrese lynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol : Určete objem skleněné láhve s kohoutem komresí lynu. Pomůcky Měřený objem (láhev s kohoutem), seciální lynová byreta
VíceZpůsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost
Zůsobilost Menu: QExert Zůsobilost Modul očítá na základě dat a zadaných secifikačních mezí hodnoty různých indexů zůsobilosti (caability index, ) a výkonnosti (erformance index, ). Dále jsou vyočítány
VíceExperimentální identifikace tepelného výměníku. Bc. Michal Brázdil
Exerimentální identifikace teelného výměníku Bc Michal Brádil STOČ 9 UTB ve Zlíně, Fakulta alikované informatiky, 9 ABSTRAKT Cílem této ráce je senámení čtenáře s laboratorním aříením Armfield PCT 4 a
VíceAnalýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FREMR doc. Ing. Martina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební
stavební obzor 9 10/2014 115 Analýza chování hybridních nosníků ze skla a oceli Ing. Tomáš FRER doc. Ing. artina ELIÁŠOVÁ, CSc. ČVUT v Praze Fakulta stavební Článek oisuje exerimentální analýzu hybridních
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TEHNIKÉ V BNĚ BNO UNIVESITY OF TEHNOLOGY FAKULTA ELEKTOTEHNIKY A KOMUNIKAČNÍH TEHNOLOGIÍ FAULTY OF ELETIAL ENGINEEING AND OMMUNIATION ÚSTAV TELEKOMUNIKAÍ DEPATMENT OF TELEOMMUNIATIONS DIFEENČNÍ
Více1.5.2 Mechanická práce II
.5. Mechanická ráce II Předoklady: 50 Př. : Jakou minimální ráci vykonáš ři řemístění bedny o hmotnosti 50 k o odlaze o vzdálenost 5 m. Příklad sočítej dvakrát, jednou zanedbej třecí sílu mezi bednou a
VíceMOMENT SETRVAČNOSTI. Obecná část Pomocí Newtonova pohybového zákona síly můžeme odvodit pohybovou rovnici pro rotační pohyb:
MOMENT SETRVAČNOST Obecná část Pomocí Newtonova pohybového záona síly můžeme odvodit pohybovou rovnici pro rotační pohyb: dω M = = ε, (1) d t de M je moment vnější síly působící na těleso, ω úhlová rychlost,
Vícedo jednotkového prostorového úhlu ve směru svírajícím úhel ϑ s osou dipólu je dán vztahem (1) a c je rychlost světla.
Induované oscilující eletricé dipóly jao zdroje rozptýleného záření Ja v lasicém, ta i v vantově-mechanicém přístupu jsou za původce rozptýleného záření považovány oscilující eletricé a magneticé multipólové
VíceKvantová a statistická fyzika 2 (Termodynamika a statistická fyzika)
Kvantová a statistická fyzika 2 (ermodynamika a statistická fyzika) ermodynamika ermodynamika se zabývá zkoumáním obecných vlastností makroskoických systémů v rovnováze, zákonitostmi makroskoických rocesů,
VícePásmové filtry pro 144 a 432 MHz Tomáš Kavalír, OK1GTH
Pásmové filtry pro 144 a 432 MHz Tomáš Kavalír, OK1GTH kavalir.t@seznam.cz http://ok1gth.nagano.cz V tomto technicky zaměřeném článku je popsán konstrukční návod pro realizaci jednoduchých pásmových filtrů
VíceNCCI: Únosnost přípoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly
NCCI: Únosnost říoje deskou na stojině nosníku na vazebné síly Tento NCCI seznamuje s ravidly ro stanovení únosnosti na vazebné síly "kloubového říoje" deskou na stojině nosníku na slou nebo růvlak. Pravidla
Více2 HODINY. ? Na kolik trojúhelník Ti úhlopíka rozdlí AC lichobžník ABCD? Na dva trojúhelníky ABC, ACD
K O N S T R U K E L I H O B Ž N Í K U 2 HOINY Než istouíš samotným onstrucím, zoauj si nejdíve vše, co víš o lichobžnících co to vlastn lichobžní je, záladní druhy lichobžní a jejich vlastnosti. ále si
VícePRINCIPY ZPRACOVÁNÍ HLASU V KLASICKÉ A IP TELEFONII
PRINCIPY ZPRACOVÁNÍ HLASU V KLASICKÉ A IP TELEFONII Doc. Ing. Boris ŠIMÁK, CSc. racoviště: ČVUT FEL, Katedra telekomunikační techniky; mail: simak@feld.cvut.cz Abstrakt: Tento řísěvek si klade za cíl seznámit
VícePSK1-15. Metalické vedení. Úvod
PSK1-15 Název školy: Autor: Anotace: Vzdělávací oblast: Předmět: Tematická oblast: Výsledky vzdělávání: Klíčová slova: Druh učebního materiálu: Typ vzdělávání: Ověřeno: Zdroj: Vyšší odborná škola a Střední
VícePoužitelnost metody přizemnění postižené fáze (shuntingu) při zemních spojeních v kompenzovaných sítích vysokého napětí
Použitelnost metody řizemnění ostižené fáze (shuntingu) ři zemních sojeních v komenzovaných sítích vysokého naětí Ivan Cimbolinec, Tomáš Sýkora, Jan Švec, Zdeněk Müller ČVUT v Praze, FEL Tento řísěvek
Více(iv) D - vybíráme 2 koule a ty mají různou barvu.
2 cvičení - pravděpodobnost 2102018 18cv2tex Definice pojmů a záladní vzorce Vlastnosti pravděpodobnosti Pravděpodobnost P splňuje pro libovolné jevy A a B následující vlastnosti: 1 0, 1 2 P (0) = 0, P
VíceElektrické přístroje. Přechodné děje při vypínání
VŠB - Techická uiverzita Ostrava Fakulta elektrotechiky a iformatiky Katedra elektrických strojů a řístrojů Předmět: Elektrické řístroje Protokol č.5 Přechodé děje ři vyíáí Skuia: Datum: Vyracoval: - -
VícePříklady: - počet členů dané domácnosti - počet zákazníků ve frontě - počet pokusů do padnutí čísla šest - životnost televizoru - věk člověka
Náhodná veličina Náhodnou veličinou nazýváme veličinu, terá s určitými p-stmi nabývá reálných hodnot jednoznačně přiřazených výsledům příslušných náhodných pousů Náhodné veličiny obvyle dělíme na dva záladní
VíceNelineární model pneumatického pohonu
XXVI. SR '1 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, ril 6-7, 1 Paer 48 Nelineární model neumatického ohonu NOSKIEVIČ, Petr Doc.,Ing., CSc., Katedra TŘ-35, VŠ-TU Ostrava, 17. listoadu, Ostrava - Poruba,
VíceVysokofrekvenční a mikrovlnná technika návody pro mikrovlnné laboratorní experimenty MĚŘENÍ MIKROVLNNÉHO VÝKONU
rotokol č. 1 MĚŘENÍ MIKROVLNNÉHO VÝKONU Jméno studenta (-ů):........... Datum měření:.................. 1. Měřič výkonu TESLA QXC 9 automatický bolometrický můstek se samočinným vyvažováním a přímým čtením
VíceÚvěr a úvěrové výpočty 1
Modely analýzy a syntézy lánů MAF/KIV) Přednáška 8 Úvěr a úvěrové výočty 1 1 Rovnice úvěru V minulých řednáškách byla ro stav dluhu oužívána rovnice 1), kde ředokládáme, že N > : d = a b + = k > N. d./
Víceze dne 2016, Nejlepší dostupné technologie v oblasti zneškodňování odpadních vod a podmínky jejich použití
I I I. N á v r h N A Ř Í Z E N Í V L Á D Y ze dne 2016, kterým se mění nařízení vlády č. 401/2015 Sb., o ukazatelích a hodnotách říustného znečištění ovrchových vod a odadních vod, náležitech ovolení k
VíceViskoelasticita - teorie, měření, aplikace. Stanislav Ďoubal, Petr Klemera, Jan Ďoubal
Viskoelasticita - teorie, měření, alikace Stanislav Ďoubal, Petr Klemera, Jan Ďoubal DELTER v. o. s 04 Obsah Úvod Teoretická část. Mechanické chování viskoelastických těles ři statickém namáhání.. Základní
VíceDatová centra a úložiště. Jaroslav G. Křemének g.j.kremenek@gmail.com
Datová centra a úložiště Jaroslav G. Křemének g.j.kremenek@gmail.com České národní datové úložiště Součást rojektu CESNET Rozšíření národní informační infrastruktury ro VaV v regionech (eiger) Náklady
Více