Stojina ohýbaného nosníku vyztužená příčnými výztuhami a jednou a podélnou výztuhou

Podobné dokumenty
Posouzení vyztužené stěny podle ČSN EN (Boulení stěn)

ŔᶑPř. 10 Ohyb nosníku se ztrátou stability. studentská kopie

4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.

1 Přípoj v rámovém rohu Detaily a údaje. Řešený příklad: Rámová konstrukce momentový přípoj v rámovém rohu

POSOUZENÍ ÚNOSNOSTI PRŮŘEZU VE SMYKU řešený příklad pro BO009

Řešený příklad - Chráněný nosník se ztrátou stability při ohybu

PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ

Řešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku

PLASTICITA A CREEP PLASTICITA II

NCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů

PLASTICITA A CREEP PLASTICITA II

NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL

ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů

= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08

OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE

EI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =

Téma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité

P Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE

Hodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.

5. Aplikace výsledků pro průřezy 4. třídy.

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Vlny jsou podélné elementy ve a proti směru šíření rozruchu (tlaková vlna v plynovém či vodovodním potrubí)

Tabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.

NCCI: Výběr styku sloupu příložkami bez kontaktu

LindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

POZNÁMKA Návod na výpočet interakce podloží a konstrukce je uveden v EN 1997.

Řešený příklad: Spřažená stropní deska

Prvky betonových konstrukcí BL01 10 přednáška

Namáhání krutem. Napětí v krutu podle Hookova zákona roste úměrně s deformací a svého maxima dosahuje na povrchu součásti

Tento NCCI dokument poskytuje návod pro posouzení prutů namáhaných kroucením. 2. Anlýza prvků namáhaných kroucením Uzavřený průřez v kroucení 5

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

{ } Konstrukce trojúhelníků I. Předpoklady: 3404

SYNTÉZA FYZIKÁLNÍHO OPTIMÁLNÍHO SYSTÉMU

1. Vysvětlete pojmy systém a orientované informační vazby (uveďte příklady a protipříklady). 2. Uveďte formy vnějšího a vnitřního popisu systémů.

Řešený příklad: Požární návrh nechráněného nosníku průřezu IPE vystaveného normové teplotní křivce

Řešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou

Cvičební texty 2003 programu celoživotního vzdělávání MŠMT ČR Požární odolnost stavebních konstrukcí podle evropských norem

Spojovací prostředky kolíkového typu jsou: hřebíky, sponky, svorníky, kolíky a vruty.

1.3.1 Výpočet vnitřních sil a reakcí pro nejnepříznivější kombinaci sil

Přibližná linearizace modelu kyvadla

Řešený příklad: Nosník s kopením namáhaný koncovými momenty

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

4. Střední radiační teplota; poměr osálání,

ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK

Řešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou

Řešený příklad - Návrh sloupu

Schöck Isokorb typ KST

Předpjatý beton Přednáška 12

I. Soustavy s jedním stupněm volnosti

Aproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny

133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí

Při distorzím vzpěru dochází k přetvoření příčného řezu (viz obr.2.1). Problém se převádí na výpočet výztuh a) okrajových, b) vnitřních.

Příklad 3: NÁVRH A POSUDEK TRAPÉZOVÉHO PLECHU A STROPNICE

Obsah: 1. Technická zpráva ke statickému výpočtu 2. Seznam použité literatury 3. Návrh a posouzení monolitického věnce nad okenním otvorem

CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II

NCCI: Smyková únosnost kloubového přípoje čelní deskou

DRI. VARIZON Jednotka pro zaplavovací větrání s nastavitelným tvarem šíření

Protipožární obklad ocelových konstrukcí

Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Princip spolehlivosti v mezních stavech. Obsah přednášky. Návrhová únosnost R d (design resistance)

Betonářská výztuž svařování: základní, návazné a rušené normy. J. Šmejkal a J. Procházka

Stýskala, L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y. Vítězslav Stýskala TÉMA 6. Oddíl 1-2. Sylabus k tématu

Prvky betonových konstrukcí BL01 6 přednáška. Dimenzování průřezů namáhaných posouvající silou prvky se smykovou výztuží, Podélný smyk,

Příklad 4 Ohýbaný nosník napětí

Nakloněná rovina II

Statika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.

Zděné konstrukce podle ČSN EN : Jitka Vašková Ladislava Tožičková 1

TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI

Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Řešený příklad: Požární návrh chráněného sloupu průřezu HEB vystaveného parametrické teplotní křivce

14. Soustava lineárních rovnic s parametrem

kde je rychlost zuhelnatění; t čas v minutách. Pro rostlé a lepené lamelové dřevo jsou rychlosti zuhelnatění uvedeny v tab. 6.1.

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava

Ocelobetonové konstrukce

ZDROJ ELEKTRICKÉ ENERGIE VÝKONOVÝ SPÍNAČ. Skutečná hodnota. Obr. 1.1 Blokové schéma mechatronického systému

pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)

Uplatnění prostého betonu

Stabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)

Řešený příklad - Nechráněný nosník zajištěný proti klopení

Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška

Část 5.4 Tlačený a ohýbaný nosník

OBJÍMKA VÁZANÁ PRUŽINOU NA NEHLADKÉM OTOČNÉM RAMENI

Dynamická pevnost a životnost Cvičení

1.5.1 Mechanická práce I

Účinnost plynových turbín

Použitelnost. Obvyklé mezní stavy použitelnosti betonových konstrukcí podle EC2: mezní stav omezení napětí, mezní stav trhlin, mezní stav přetvoření.

Betonové a zděné konstrukce Přednáška 1 Jednoduché nosné konstrukce opakování

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

Řešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů

Statika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.

Řešený příklad: Přípoj nosníku na sloup deskou na stojině

Posuzování požární odolnosti ocelových konstrukcí

Část 5.8 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový sloup

Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3)

studentská kopie 7. Hala návrh sloupu

FYZIKA I. Pohyb těles po podložce

TENKOSTĚNNÉ A SPŘAŽENÉ KONSTRUKCE

Smykové trny Schöck typ SLD

Řešený příklad: Prostě uložená spřažená stropnice

Transkript:

Pro. ng. Jose aháče DrS. Sojina ohýbaného nosníu vyzužená říčnými výzuhami a jednou a odélnou výzuhou Přílad Posuďe rosý nosní se sojinou vyzuženou říčnými i odélnými výzuhami. Rozěí nosníu L m zaížení dvěma břemeny ve řeináh rozěí. Příčné výzuhy jsou o a L/9 9 mm. Posuďe ouze únosnos momenovou smyovou jejih inerai a růřez odélné výzuhy. F Ed F Ed 0 x (oel S) 00 0 Oel S40 (y 40 Pa) (výzuhy z oele SJ0) L 0 x 0 (oel S) 0 94 h 00 Ed Nm VEd 400 N χlt 07 (zůsob držení ani výoče neuváděn) b 00 0 Sranový rozměr svaru: a 7 mm. ε y 40 07 00 7 Pásnie: 9 0 < 4ε 4.07 0 (řída ) 00 (0 + 7) Sojina: 4 0 > 4ε 4.07 9 (řída 4) Podélná výzuha ro namáhání laem aří analogiy do řídy. Její momen servačnosi v rosém rouení: ( ) 0 0 0 4 0 T i i b + i mm 4 Polární momen servačnosi mísu řiojení výzuhy na sojinu: + ( 0 0 + 0 ) + 0 0 + 0 0 70 + 0 y' z' 90.0 7 mm 4. K vyloučení zráy sabiliy odélné výzuhy zrouením musí bý slněna alesoň jedna z následujííh odmíne: ) Přibližné osouzení se zanedbáním uhosi v ohybovém rouení (oel výzuhy zřejmě sačí S): T / 4.0 / 90.0 7 000 y / E./0000 0009 (slněno). ) Druhou odmínu edy není nuné v omo říadě ověřova. Pro výzuhy z úhelníů vša obvyle rvní riérium nevyhoví. Proo je uázáno i druhé zřesněné riérium ýajíí se veliosi riiého naěí výzuhy v rouení:

Pro. ng. Jose aháče DrS. r y Pomoné hodnoy: výsečová loha na oraji ásnie růřezu T (bráno o sřednii) ro sřed smyu v mísě řiojení e sojině: 70.40 00 mm výsečový momen servačnosi: 0 ( 00 ) 40 0 47 0 mm Kriié naěí v rouení: 0 π E π 0000 47 0 r 7 a 90 0 9 (G + ) ( 000 4 0 + ) Pa není vša 40 Pa (není slněno). U ohoo výoču vša není zahrnua orzní uhos sojiny nosníu ři vybočení výzuhy. Tu je možno uvažova odle vzahu: r π me a θ π (G + + ) a m de ro dlouhé výzuhy ( a π 4 zjednoduši na: r E θ ) lze uvažova oče olovln ři vybočení m a vzore E r (G + θ E ) de θ (vzore laí ro velý oče výzuh ve vzdálenosi b). b Pro osuzovanou výzuhu řibližně laí: θ 0000 0 00 40000 N 0 (000 4 0 + 40000 0000 47 0 7 r 90 0 ) 7 0 Pa oě vša není 40 Pa (není slněno). Poznáma: Rozbor vša uazuje že aliae ohoo zřesněného výoču umožní návrh výzuhy z nerovnoramenného úhelníu (nař. L 0x00x) erý jina odle obou vzahů normy ČSN EN 99-- v žádném říadě nevyhoví.. Posouzení na ohybový momen Podélná výzuha je uvažována do růřezu neboť sojios řes říčné výzuhy je zajišěna. Výzuha je řídy a roo se zaočíává elá lnou lohou s.(0.0+0.) 0 mm. Pro lný nesymeriý růřez lze oom sanovi olohu neurální osy x mm lohu 70 mm momen servačnosi 707.0 0 mm 4 a růběh naěí odle obrázu. Pozn.: Do výoču se zahrnou i říadné další odélné výzuhy. Podélné výzuhy v ažené zóně se vša ři osouzení boulení od normálového naěí ignorují.

Pro. ng. Jose aháče DrS. 4 r r rsl 0 4 x 0 a) Boulení anelů Pozn.: Pro zjednodušení jsou šířy anelů uvažovány od líe ásni do osy výzuhy (odle ČSN EN 99-- lze uvažova anely v čisé šíře doone o odečení sran svarů): b 0 mm b + 0 9 mm. Horní anel : ψ / /4 0 (viz ČSN EN 99--) 0 + ψ 0 + 0 b / 4ε 0 /0 4 07 04 00( + ψ ) 04 00( + 0) ρ lo 04 b ρ b 077 0 9 mm e lo b be 9 e ψ 0 be be b e 9 7 Dolní anel : mm 7 mm ψ / -0/ -0 9(-ψ) 9.(-(-0)) 9 b / (0 + ) /0 0 4ε 4 07 9 00( + ψ ) 0 00( 0) 077 ρ lo 00 0 b ρ 00 0 b e lo e 04 be 04 0 00 mm be be be 0 00 0mm b) Celové boulení vyzužené sojiny b) Sěnové hování Kriié naěí vyzužené sěny s jednou výzuhou sanovené řibližně ro iivní izolovaný ru uložený na ružném odladě:

Pro. ng. Jose aháče DrS. Pro iivní ru s lnou lohou odle obrázu laí: 0x 0 b 0 ψ 0 b in b 0 ψ 0 b su 04 b 04 0 mm 0 mm 0x0 0 Ploha a momen servačnosi iivního ruu ose sojiny: 0 b sl (0 + 0).0 + 0 0 mm sl 4.0 mm 4 Těžišě výzuhy T ose sojiny: e 9 mm 0 a 4 s bb / ( b) 4.[4.0.0.(0 + ) /(0.440)] 0 9 mm > a 9 mm π Es E ba rs + a 4π ( ν ) b b s s π 0000 4 0 0000 0 440 9 + 470 0 + 4 0 9 4 π ( 0 ) 0 0 9 44 Pa Exraolae do rajníh vláen sojiny b 4 44 r rs bs 9 Pa Pro součiniel se uvažuje lačená čás sojiny bez subanelu odeřeného ásnií: ( b e + be ) ( b + b ) + ( + 0) 0 + 0 (0 + ) 0 + 0 elo s in + s r. 09 40 9 y 07 < 07 Odud součiniel boulení evivalenní sěny ρ 0 b) Pruové hování Pro iivní ru s lohou sl a s momenem servačnosi sl (viz b) laí ro namáhání ve vzěru: 09 rs E s π 0000 4 0 s a 0 9 π 4700 Pa Exraolae do rajníh vláen sojiny: b 4 r rs 4700 9 Pa (Pozn.: vždy musí lai r < r ) bs 4

Pro. ng. Jose aháče DrS. ( b ) s e e + be + s ( + 00) 0 + 0 0 sl sl r. 09 40 9 y i s s 4 0 0 0 0 mm e max(e; e) max(9; 9) 9 mm 009 009 α e 049 + 049 + 09 i / e 0 / 9 09 ( 0 ) + 0[ 09 ( 0 0) 0 ] + + 0 φ 0 + α χ φ + φ 0 + e 0 Součiniel elového boulení ρ: 0 09 r 9 ξ 00 slněno 0 ξ 9 r ρ (ρ - χ) ξ ( - ξ) + χ ( 0 09) 00 ( 00) + 09 0 9 Účinný růřez nosníu Podle ČSN EN 99-- čl... (4) lze sanovi účinný růřez iivního ruu elo ro šíhlosi anelů odovídajíí suečnému naěí omed určenému ro lný růřez sojiny nosníu: Sd 0 V rajníh vláneh sojiny: omed z 0 4 0 Pa 707 0 Sd 0 V mísě řiojení výzuhy: omeds z 44 Pa 0 7 07 0 Panely iivního ruu: Horní anel : 0 40 /0 omed red 04 y / γ 0 0 > 07 red 00( + ψ ) 0 00( + 0) ρ lored 0 red b ρ b 09 0 47 mm ered lored ψ 0 be red bered 47 ψ 0 Dolní anel : 7 mm omeds 44 red 0 070 γ 40 /0 y / 0 09 > 07 red 00( + ψ ) 070 00( 0) ρ lored >0 (šířa anelu se nereduuje) red 070 b b 0 mm e red su

Pro. ng. Jose aháče DrS. Pozn.: Norma obdobně umožňuje rovés řeoče účinnýh šíře be a be avša ro eno řeoče vyžaduje nový ierační výoče. Celové boulení iivního ruu: ρ Proože y 09 40 > další redue lohy iivního ruu součinielem ρ omedsγ 44 0 (zeslabení loušě elého účinného růřezu iivního ruu) se nerovádí. Horní anel odeřený ásnií: 7 x redue ρ se nerovádí 4 osa lného růřezu osa účinného růřezu 0 7 7 0 7 7 0 0 00 0 bedgee be 7 mm Fiivní ru: výzuhy T a soluůsobíí anely: b 7 mm ered be red 0 mm loušťa iivního ruu se součinielem ρ nereduuje (viz výše) 00 0 Dolní anel : b edgee be 0 mm Pro účinný růřez odle obrázu laí: x mm e 70 mm e 77.0 0 mm 4 We e /x 77.0 0 /7 0.0 7 mm We e /x 77.0 0 / 07.0 7 mm Prosá momenová únosnos: Ed 0 η 0 77 (slněno). 7 W ( 40 / 0 ) 07 0 b.rd yd e χ W / γ 07.0.0 7.40/0 79.0 Nmm > Ed Nm. LT e y. Posouzení ve smyu: Účine jedné odélné výzuhy na riié naěí sěny: α a/h 9/440 9 <. Proo ro boulení vyzužené sěny laí (za sl se v říadě víe odélnýh výzuh ve sojině včeně ažené oblasi bere souče momenů servačnosi všeh výzuh se soluůsobíími šířami 0ε v říladu se edy bere sl): + 0 4. + 0 τ 4 + + 4 + + 9 α h 7 4 ε s 0 h s 0 440 4 0 h 9 0 440 440 7 4 0 0 7 9 9. τ

Pro. ng. Jose aháče DrS. Pro boulení nejvěšího subanelu s výšou hi 94 + 9 mm: α a/hi 9/9 0 > ( h / a) 4 + 4 00 ( 9/9) 4 + 4 00 τι i hi 9 74 (rozhoduje) 7 4 ε τi 7 4 0 0 7 Pro η 0 (oel S40) > 0 a neuhou onovou výzuhu laí: χ 0 / 0 / 74 0 0 Přísěve sojiny: V χ y b Rd 77 0 0 γ h 0 0 40 440 0 0 N Poud se ožaduje zohledni vliv ásni lze sanovi: b y 00 0 40 0 a + 9 0 09 + y 0 440 40 mm h ( h + ) / 00 0 ( 440 + 0) 40 / 0 7 Rd b y 0 0 γ Nmm > Ed Nm Pásnie edy nejsou lně využiy a řísěve ásni lze využí: V b y Ed 00 0 40 b Rd. 0 γ Rd 09 0 7 N Celem únosnos sojiny ve smyu: V V + V 77 0 + N (řísěve ásni činí 9 %) b Rd brd brd Posouzení: VEd 400 η 0 77 < 0 (slněno avša > 0 a je nuné osoudi inerai s momenem) V brd. nerae momenu a smyu: Pro lasié haraerisiy lného růřezu laí: 70 d h 40 mm 40 00 0 x l + 0 mm 0 lrd ( S + S ) d yd 40 / 0 0 h [(00 0 + Nmm 0 / ) + (00 0 9 + 04 0 / + 0 9)] Ed Rd 7 η 0 < 0 70 zn. že inerae se neosuzuje. lrd lrd 7