I. Soustavy s jedním stupněm volnosti

Podobné dokumenty
Dynamika hmotného bodu. Petr Šidlof

Téma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité

Měřicí a řídicí technika magisterské studium FTOP - přednášky ZS 2009/10. měřicí člen. porovnávací. člen. REGULÁTOR ruční řízení

ŔᶑPř. 10 Ohyb nosníku se ztrátou stability. studentská kopie

TLUMIČE TORSNÍHO KMITÁNÍ SILIKONOVÉ TLUMIČE

5. Využití elektroanalogie při analýze a modelování dynamických vlastností mechanických soustav

Spektrum 1. Spektrum 2. Výsledné Spektrum. Jan Malinský

ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU

IMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA,

MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vztahy z reologie a reologického modelování

OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE

e) U ( ) ( ) r 1.1. Ř EŠENÉPŘ ÍKLADY PDF byl vytvořen zkušebníverzífineprint pdffactory

Statika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.

P Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE

OBJÍMKA VÁZANÁ PRUŽINOU NA NEHLADKÉM OTOČNÉM RAMENI

Kmitání tělesa s danou budicí frekvencí

Pasivní tvarovací obvody RC

FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Ústav fyziky FEI VUT BRNO

PJS Přednáška číslo 2

Základy fyziky + opakovaná výuka Fyziky I

4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.

FYZIKA I. Pohyb těles po podložce

IV. Zatížení stavebních konstrukcí rázem

Matematika v automatizaci - pro řešení regulačních obvodů:

NCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů

KEV/RT 2. přednáška. EK

Tabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.

LindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab

REGULACE ČINNOSTI ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ

MATEMATIKA II V PŘÍKLADECH

r Co se stane se spektrem signá lu z obr.1.12, dojde-li k zvětšení jeho opakovací frekvence na 500Hz? Ř ešení: Viz obr.1.15

Lineární rovnice prvního řádu. Máme řešit nehomogenní lineární diferenciální rovnici prvního řádu. Funkce h(t) = 2

MECHANICKÉ KMITÁNÍ TLUMENÉ

9 Viskoelastické modely

ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK

Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY

Statika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.

KIV/PD. Sdělovací prostředí

Složité systémy řízení

Řešený příklad: Návrh za studena tvarovaného ocelového nosníku

Vstupní tok požadavků

Biologické modely. Robert Mařík. 9. listopadu Diferenciální rovnice 3. 2 Autonomní diferenciální rovnice 8

transformace Idea afinního prostoru Definice afinního prostoru velké a stejně orientované.

Hodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.

Numerická integrace. b a. sin 100 t dt

! " # $ % # & ' ( ) * + ), -

Laplaceova transformace Modelování systémů a procesů (11MSP)

Digitální učební materiál

1. Vysvětlete pojmy systém a orientované informační vazby (uveďte příklady a protipříklady). 2. Uveďte formy vnějšího a vnitřního popisu systémů.

VYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ

Obsah. Kmitavý pohyb. 2 Kinematika kmitavého pohybu 2. 4 Dynamika kmitavého pohybu 7. 5 Přeměny energie v mechanickém oscilátoru 9

Studijní texty FYZIKA I. Fakulta strojní Šumperk

3B Přechodné děje v obvodech RC a RLC

Transformátory. Mění napětí, frekvence zůstává

(test version, not revised) 9. prosince 2009

Hlavní body. Úvod do nauky o kmitech Harmonické kmity

Tlumené kmity. Obr

Zákony bilance. Bilance hmotnosti Bilance hybnosti Bilance momentu hybnosti Bilance mechanické energie

1.5.4 Kinetická energie

a excentricita e; F 1 [0; 0], T [5; 2], K[3; 4], e = 3.

Simulační schemata, stavový popis. Petr Hušek

ROTORŮ TURBOSOUSTROJÍ

Stýskala, L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y. Vítězslav Stýskala TÉMA 6. Oddíl 1-2. Sylabus k tématu

Jméno autora: Mgr. Zdeněk Chalupský Datum vytvoření: Číslo DUM: VY_32_INOVACE_10_FY_B

MĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU

Příloha-výpočet motoru

Při distorzím vzpěru dochází k přetvoření příčného řezu (viz obr.2.1). Problém se převádí na výpočet výztuh a) okrajových, b) vnitřních.

I. MECHANIKA 6. Kmity a vlnění I

4. LOCK-IN ZESILOVAČE

X 3U U U. Skutečné hodnoty zkratových parametrů v pojmenovaných veličinách pak jsou: Průběh zkratového proudu: SKS =

Práce a výkon při rekuperaci

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava

EI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =

STATICKÉ A DYNAMICKÉ VLASTNOSTI ZAŘÍZENÍ

4. Střední radiační teplota; poměr osálání,

4. KMITÁNÍ VOLNÉ. Rozlišujeme: 1. nepoddajné vazby - nedovolují pohyb 2. pružně poddajné vazby - dovolují pohyb

DYNAMIKA časový účinek síly Impuls síly. 2. dráhový účinek síly mechanická práce W (skalární veličina)

Projekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují. s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje

Měrné teplo je definováno jako množství tepla, kterým se teplota definované hmoty zvýší o 1 K

7. Měření kmitočtu a fázového rozdílu; 8. Analogové osciloskopy

= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08

1. Řešená konstrukce Statické řešení Výpočet průhybové čáry Dynamika Vlastní netlumené kmitání...

Spojovací prostředky kolíkového typu jsou: hřebíky, sponky, svorníky, kolíky a vruty.

1.3.4 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici

Ploché výrobky válcované za tepla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro tváření za studena

PRVKY KOVOVÝCH KONSTRUKCÍ

Betonářská výztuž svařování: základní, návazné a rušené normy. J. Šmejkal a J. Procházka

Posouzení vyztužené stěny podle ČSN EN (Boulení stěn)

Rotačně symetrické úlohy

Stojina ohýbaného nosníku vyztužená příčnými výztuhami a jednou a podélnou výztuhou

Odezva na obecnou periodickou budící funkci. Iva Petríková Katedra mechaniky, pružnosti a pevnosti

ŘŘešený příklad: Příhradový nosník malého sklonu s pasy z členěných prutů

Schöck Isokorb typ KST

VZÁJEMNÉ SILOVÉ PŮSOBENÍ VODIČŮ S PROUDEM A MAGNETICKÉ POLE

Dynamika hmotného bodu

Dimenzování silnoproudých rozvodů. Návrh napájecího zdroje., obvykle nepracují zároveň při jmenovitém výkonu

SYNTÉZA FYZIKÁLNÍHO OPTIMÁLNÍHO SYSTÉMU

Příklad 19 Střed smyku

2.2.2 Měrná tepelná kapacita

Transkript:

Jiří Máca - aedra mechaniy - B325 - el. 2 2435 45 maca@fsv.cvu.cz 1. Záladní úlohy dynamiy 2. Dynamicá zaížení 3. Pohybová rovnice 4. Volné nelumené miání 5. Vynucené nelumené miání 6. Přílady 7. Oáčivé miání

2 1. Záladní úlohy dynamiy STTIK - úloha o rovnováze vniřních a vnějších sil K r f K maice uhosi f veor zaížení r veor posunuí odezva závisí na uhosi onsruce a veliosi zaížení DYNMIK - K r( ) f( ) M r( ) Cr( ) úloha o rovnováze včeně servačných a lumicích sil M maice hmonosi C maice úlumu r r veor zrychlení veor rychlosi čas odezva závisí na dynamicých vlasnosech onsruce (uhos, hmonos, úlum) a časovém průběhu zaížení

3 1. Záladní úlohy dynamiy VYNUCENÉ KMITÁNÍ výpoče odezvy onsruce na dynamicé zaížení K r( ) Cr( ) M r( ) f( ) sousava diferenciálních rovnic II. řádu neznámé: r() časový průběh posunuí VLSTNÍ KMITÁNÍ určení záladních dynamicých vlasnosí onsruce K r( ) M r( ) r( ) ( cos Bsin ) r 2 ( ) ( cos Bsin ) problém vlasních čísel neznámé: vlasní frevence n 2 K M 2 K n M n a vary miání n (n poče SV)

4 1. Záladní úlohy dynamiy DISKRETIZCE Disreizace = vyjádření posunuí sysému se spojiě rozdělenou hmoou pomocí onečného poču slože veoru posunuí - do ěcho bodů se sousředí hmoa sysému - umožňuje zjednoduši dynamicou úlohu, proože servačné síly vzniají pouze v ěcho bodech maice hmonosi je diagonální (maice sousředěných hmo) Poče (dynamicých) supňů volnosi (SV) je roven poču slože veoru posunuí, erým je přiřazena nenulové hmoa Sousava se spojiě rozdělenou hmoou má neonečný poče supňů volnosi SV 3 SV

5 1. Záladní úlohy dynamiy Sousava s 1 SV m u() onsruce haly 1 SV

6 1. Záladní úlohy dynamiy Sousava s 1 SV u() idealizace onsruce u() onsruce věže sousava s 1 SV

7 1. Záladní úlohy dynamiy Sousava s 1 SV u() idealizace onsruce u() sousava s 1 SV

8 2. Dynamicá zaížení Podle dynamicých účinů roační sroje vír silniční a železniční doprava pohyb osob echnicá a přírodní seizmicia rázové účiny výbuchy vodní proud Podle maemaicého popisu deerminisicé - periodicé - neperiodicé sochasicé - sacionární (saisicé char. nezávislé na čase) (náhodné) - nesacionární

9 2. Dynamicá zaížení F() = e m ω 2 cosω ω Harmonicé zaížení F() = e m ω 2 cosω = F cosω Obecné periodicé zaížení

1 2. Dynamicá zaížení Zaížení chodci

11 2. Dynamicá zaížení Náraz leadla na onsruci Zaížení nosníu náhle působící silou

12 2. Dynamicá zaížení Zaížení zeměřesením Zaížení laovou vlnou při výbuchu

13 2. Dynamicá zaížení VLIVY KMITÁNÍ na spolehlivos savební onsruce (mezní savy únosnosi a použielnosi) na echnologicé zařízení na lidsý organismus na přenos ořesů do oolí Pozor: Nevyhovuje-li dynamicy zaížená onsruce, nemusí pouhé její zesílení vždy vés úspěchu!!!

14 3. Pohybová rovnice 3 paramery modelu F S F D F I F() uhos (N m -1 ) úlum c (g s -1 ) hmonos m (g) 3 působící síly F S vniřní síla (síla v pružině) FS u() F D lumicí síla FD c u() F I servačná síla FI m u()

15 3. Pohybová rovnice Tuhos síla vyvozující jednoové posunuí (N m -1 ) F u F 3 FL u 24EI F F 3EI L 12EI L 3 2 3

16 3. Pohybová rovnice Tuhos Sousava s 1 SV porálový rám FS u h F S pro L = 2h 12EI 12 1 2 c 3 h 12 4 I 4I b c F S F S uhý nosní sloupy 12EIc 3 h nosní s nulovou uhosí 3EI c 3 sloupy h

17 3. Pohybová rovnice Evivalenní uhos u 1 2 F F F 1 2 F F1 F2 11 22 ( 1 2) u u 12 paralelní řazení: i i u 1 2 u F F F F F 1 2 1 2 1 2 1 2 1 poddajnos sériové řazení: F F F 1 1 1 1 2 1 2 1 2 1 2 1 i i i i

18 3. Pohybová rovnice Evivalenní uhos 5 3 N 4 6 N 48EI 3 L 1 N 1 N 2 5 2 5 E h h 4 6

19 3. Pohybová rovnice D lemberův princip souče všech sil působících na ěleso (hmoný bod) ve směru miání, včeně sil servačných, je roven nule Fi i F() F() F() mu( ) cu( ) u( ) F( )

2 3. Pohybová rovnice Vliv vlasní íhy F() pohybová rovnice mu ( ) cu ( ) u ( ) F( ) mg u ( ) u( ) u ( ) u( ) mu( ) cu( ) u( ) F( ) mg mg s s u ( ) u( ) s saicá rovnováha mu( ) cu( ) u( ) F( ) Při sesavování pohybové rovnice lze ignorova vlasní íhu Výchozím savem je sav převoření od vlasní íhy, výsledem dynamicého výpoču jsou relaivní posunuí

21 4. Volné nelumené miání Nepůsobí žádná budicí síla, úlum se zanedbává c = pohyb je vyvolán nenulovými počáečními podmínami u 48EI 3 L mu Pohybová rovnice mu( ) u( ) obecné řešení homogenní rovnice u C, u S - inegrační onsany ( m ) ( u cos u sin ) 2 C S u( ) u cos u sin C S m (s -1 ) vlasní ruhová frevence

22 4. Volné nelumené miání Inegrační onsany u C, u S se sanoví z daných počáečních podmíne pohybu v čase = počáeční posunuí: u () počáeční rychlos: u() u() u cos u sin u 1 u u u() C S C S C u( ) u sin u cos C S u() u sin u cos u u 1 C S C S Řešení pohybové rovnice u() u( ) u()cos sin u S u()

23 4. Volné nelumené miání Řešení pohybové rovnice pomocí ampliudy a fáze u( ) u sin( ) inegrační onsany: ampliuda úhel fázového posunuí u u u u () sin( ) sin C () u() u cos( ) u cos u u cos u S u() arcg u() u 2 2 u() u () u u sin C u u cos S u u C u u arcg u 2 2 S C S

24 4. Volné nelumené miání Charaerisiy periodicého pohybu: vlasní perioda miání (doba miu) perioda pohybu je 2π vlasní frevence miání (= poče miů za seundu) u () u() u() 1 1 T 1 2 T u( ) u sin( ) Volné nelumené miání - harmonicý pohyb T f 2 u 1 T (s) (Hz) 2

25 4. Volné nelumené miání u( ) u sin( ) u () u cos( )

26 5. Vynucené nelumené miání Pohyb je vyvolán budicí silou F(), úlum se zanedbává c = mu F() u F() mu( ) u( ) F( ) Harmonicá budicí síla F( ) F sin F() F F - ampliuda ω - budicí ruhová frevence mu( ) u( ) F sin Obecné řešení = řešení homogenní rov. + pariulární řešení

27 5. Vynucené nelumené miání Harmonicé buzení pariulární řešení u ( ) u sin P dosazení do pohybové rovnice 2 m u F ampliuda usáleného miání saicá výchyla dynamicý součiniel rovnice usáleného miání F F 1 F 1 u u 2 2 s m 2 m 1 1 F us u 1 1 součiniel 2 2 us 1 naladění 1

28 5. Vynucené nelumené miání Řešení homogenní rovnice = řešení volného miání Obecné řešení = řešení homogenní rov. + pariulární řešení u( ) u cos u sin u sin C S obecné řešení = přechodové miání + usálené miání Obecné řešení pro počáeční podmíny u() ; u() miání s vlasní frevencí u u C S s budicí frevencí u u( ) u sin sin

29 5. Vynucené nelumené miání Obecné řešení pro nulové počáeční podmíny a u s 1 ( u u ) s u () T vynucené usálené miání u( ) u sin přechodové vlasní miání u( ) u sin T T 1 2

3 5. Vynucené nelumené miání Obecné řešení pro nulové počáeční podmíny F () F( ) F sin u( ) u sin u( ) u sin budicí síla přechodové miání usálené miání u () u () vynucené nelumené miání obecné řešení u( ) u sin sin

31 5. Vynucené nelumené miání Rezonanční řiva - usálené harmonicé miání F u 1 ampliuda výchyly u u s 2 us u 1 u s fázová charaerisia 2 rezonance ω = ω nadrezonanční oblas δ záporný pro ω/ω > 2 ampl.výchyly menší než sa.hodnoa síla a výchyla mají opačnou fázi pohybu

32 5. Vynucené nelumené miání Síly při usáleném harmonicém miání (resp.ampliudy sil) 2 F u( ) u sin m u F u us u F mu F 2 vniřní síla = budicí síla + servačná síla = dyn.souč. x budicí síla Např. F = 1 dyn. souč. F mu m u mu 2 2 I, F F mu 2 ampliuda zrychlení síla budicí serv. celem 2 2*1 = 1 + 1 1 1 2-2 (-2)*1 = 1 + (-3) 1 3 2 -,5 (-,5)*1 = 1 + (-15) 1 15 5

33 5. Vynucené nelumené miání Sav rezonance budicí frevence se rovná vlasní frevenci nové pariulární řešení z pohybové rovnice u ( ) cos P C C F 2m F up ( ) cos 2m Obecné řešení pro pro počáeční podm. u() ; u() F u( ) u cos u sin cos C S 2m u C S 2 2m ; F u 1 u( ) (sin cos ) 2 F

34 5. Vynucené nelumené miání Sav rezonance výchyla rose nade všechny meze převažující čás odezvy u () u 1 F s u( ) cos 2 1 1 2 u cos 2 s suečné onsruce - eno sav nenasává a) vždy je minimální úlum b) po určié době dojde e změně vlasní frevence (rhliny, plasicé ečení maeriálu snížení uhosi)

35 5. Vynucené nelumené miání Náhle působící síla F() F F () F () mu( ) u( ) F F pariulární řeš. up () us F obecné řešení u( ) uccos ussin pro počáeční podm. u() ; u() F uc ; us u () F u s u( ) 1cos max. výchyla je dvojnásobem saicé hodnoy F T

36 5. Vynucené nelumené miání Zaížení impulsem síly F () déla impulzu (, 25,5) T I F( ) d mu( ) mu( ) impulz = změna hybnosi p F () čas začáe impulzu, sav lidu u ( ) čas +Δ onec impulzu, začáe miání pohybová rovnice počáeční podmíny odezva na zaížení mu( ) u( ) u() ; u() u( ) I m I u( ) sin m I m viz volné miání

37 5. Vynucené nelumené miání Odezva na obecné zaížení Duhamelův inegrál záladní myšlena libovolné zaížení F() je vyjádřeno jao spojié působení impulzů síly odezva sousavy na jeden z ěcho impulzů začínající v čase τ a o veliosi di F() d di F( ) d du( ) sin ( ) sin ( ) m m 1 h( ) sin ( ) m ( ) výsledná odezva = souče odezev na jednolivé impulzy 1 u( ) F( )sin ( ) d F( ) h( ) d m odezva na jednoový impulz

38 5. Vynucené nelumené miání Odezva na obecné zaížení F () impulz v čase τ di F() d odezva na impulz du( ) F( ) d h( ) výsledná odezva velios zaížení u( ) F( ) h( ) d jednoová odezva 1 h( ) sin ( ) m

39 5. Vynucené nelumené miání Odezva na obecné zaížení přílad náhle působící síla F() F F m 1 u( ) F( )sin ( ) d sin ( ) d m F cos ( ) F m 1 cos Výpoče Duhamelova inegrálu se pro složiější případy funce zaížení provádí numericy

4 5. Vynucené nelumené miání Zaížení pohybem podpory u () u ( ) u( ) u ( ) u ( ) u( ) u ( ) celové posunuí hmoy m mu ( ) u( ) g g g mu( ) u( ) mug ( ) např. acelerogram Harmonicý pohyb podpory u u 2 g ( ) g sin 2 ( ) ( ) g sin g sin u ( ) u sin mu u mu F Fg u( ) u cos C ussin sin 2 m g g řešení viz zaížení harmonicou silou

41 6. Přílady 6.1 Určee ampliudu vynuceného usáleného miání záladu na pryžové izolaci a napěí v záladové spáře ρ=2,5 /m 3 =6,5 m 2 F()= F sin(2πf ) = 2 sin(2π15 ) N F() m s = 5 m 1,5 f =45 MN/m 3 E p =2 MN/m 2 h m m m 5 1,5 5 2,5 6,51,5 29,4 z s f z 3 3 45 1 6,5 292,5 1 N/m p z F() m w() z z p p

42 6. Přílady a) loušťa pryžové izolace h = z 3 292,5 1-1 99,7 s f 15,9 Hz m 29,4 2 1 1 9,1 2 2 f 15 1 1 f 15,9 F 2 3 w 9,1,62 1 m 3 292,51 mg 29,4 9,81 G 44,4 P 6,5 la v zál. spáře F 9,1 2 72,4 G 44, 4 44, 4 28 P 6,5 16,4

43 6. Přílady b) loušťa pryžové izolace h =,5 m 3 E p 21 6,5 3 p 261 N/m h,5 6 z p 292,526 1 137, 61 N/m f 3 1,9 s z p 292,5 261 F 2 3 1,12 w 1,12,16 1 m 3 137,61 F 1,12 2 47,8 G 44,4 44,4 3,4 Pa 6,5 41, c) změna budicí frevence f = 1 Hz pro h = pro h =,5 m 3 1,65 w,11 1 m 3 6,32 w,92 1 m 3 1 zhoršení původ. savu

44 6. Přílady 6.2 a) Určee napěí ocelového nosníu profilu I 2 při usáleném miání - svislá složa harmonicé budicí síly je vyvozená srojem umísěným uprosřed rozpěí F vl. íha 4 N/m I 2 E 211 Pa I 21,4 1 m W 2141 m -1 m 1,5 m,3 e,1m 5 s s F()=m 1 eω 2 sin ω m s 4 m 6 6 4 6 3 1 F() m w() (5% hmonosi nosníu sousředěno do podpor) 48EI 1 1 4 337,5 N/m m m 1,5 4 2,3 3 s mnos L 2 2 9,81 2 2 m1e,3,1 5 7,5 N

45 6. Přílady Saicé zaížení vlasní íha sroje a nosníu 1 1 2 1 1 2 M G msgl ql 1,5 14 44 23 Nm 4 8 4 8 M G 23 G 17,4 MPa 6 W 2141 Dynamicé zaížení usálené miání 337,5 1 1 38,3 s 1,42 2 2,3 5 1 38,3 1 1 M D FL 1,42 7,5 4 1,65 Nm D 49,8 MPa 4 4 157,3 Celem G D 17,5 49,8 MPa 57,7 (spodní ažená vlána)

46 6. Přílady b) Určee ampliudu miání a síly působící na nosní při usáleném miání 2 F 7,5 3 m w F w 3,15 1 m 2 2 m 337,5 5 2,3 nebo: w síly působící na nosní w F F 7,5 337,5 3 1, 42 3,16 1 m w F mw F 2 3 337,5 ( 3,15 1 ) 1,62 N mw 7,5 5 2,3 ( 3,15 1 ) 1,61 N 2 2 3 1,42 7,5 1,65 N F

47 6. Přílady c) Ja se změní odezva nosníu při zesílení na I 22 I 3,6 1 m W 2781 m 6 4 6 3 1 4819,5 N/m 45,8 s 5, 21 M G 23 G 82,7 MPa 6 W 2781 1 1 M D FL 5,21 7,5 4 39,1 Nm D 14,6 MPa 4 4 223,3!!! G D 82, 7 14, 6 MPa 57,9 F 7,5 3 w 5, 21 8,111 m!!! 4819,5 Zesílením onsruce došlo e změně dynamicých vlasnosí a e zvýšení normálového napěí a průhybu nosníu!!!

48 6. Přílady 6.3 Určee uhos nedoonale venuého pruu - momen ve venuí je úměrný pooočení průřezu: M p Δ 1 Δ 2 m Posun uhého nosníu Δ 1 : p EI h z definice uhosi: h 1 p p 1 h h 3 h h Posun onzoly Δ 2 : 2 3EI 2 3 h h 1 1 2 1 2 3 p 3EI h h 3EI p p 2

49 7. Oáčivé miání Oáčivé miání neonečně uhé čási dyn. sysémů Tuhos momen vyvozující jednoové pooočení M J α volné miání paramery modelu uhos (Nm) hmoný momen servačnosi J (g m 2 ) působící momeny ( bodu oáčení) momen vniřních sil M S ( ) ( ) momen servačných sil M I ( ) J( ) momen budicích sil M ( ) M sin J( ) ( ) ( ) cos sin C S J usálené miání 2 J M ( ) sin

5 7. Oáčivé miání Přílad 7.1: Určee síly působící na doonale uhý nosní při usáleném oáčivém miání F F F2( ) F2 sin 1 1( ) 1 sin a 3 m 1 EI, μ m 2 () b 2 Neznámá: ( ) sin (poočení uhého nosníu) a 1 a α = 1 b Tuhos: z momenové podm. bodu oáčení 3 2 b a b 2 2 1 2 3

51 7. Oáčivé miání Hmoný momen servačnosi ( bodu oáčení) 2 2 J r dm g m 2 2 1 3 3 J m 1a m2b a b μ - hmonos na jedn.dély (g m 3-1 ) Rovnice usáleného miání: J F a F b 2 1 2 α a α α b F 1 F 2 m 1 ω 2 α a 3 α 1 α a m 2 ω 2 α b μω 2 α b 2 α b Síly působící na onsruci: síly v pružinách síly budicí síly servačné

52 7. Oáčivé miání Přílad 7.2: Určee uhos při oáčivém miání sropní desy (miání olem svislé osy) α y d/2 h d x α b/2 b 12EI h 12EI h 3 3 x y y x 2 2 2 2 x y x y 4 d / 2 4 b/ 2 d b 2 2 J m b d /12 (m hmonos uhé sropní desy)