VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
|
|
- Břetislav Král
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV STROJÍRENSKÉ TECHNOLOGIE FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF MANUFACTURING TECHNOLOGY NAPJATOSTNÍ ANALÝZA V NALISOVANÉM SPOJI ANALYSE OF STATE OF STRESS IN PRESS AND SHRINK FITS BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR THESIS AUTOR PRÁCE AUTHOR VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR Ing. MILAN DUDEK Doc. Ing. JANA HORNÍKOVÁ, Ph.D. BRNO 0
2 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 4 ABSTRAKT Páce je zaměřena na stanovení řesahu ři lisování v závislosti na mezním stavu užnosti mateiálu omocí analytických metod Pužnosti a evnosti. Vyočtené hodnoty jsou ve fomě změněného technologického ostuu uvedeny do výoby v řesnosti umožňující dostuné technologie. Je ovedeno i stučné ekonomické zhodnocení změny technologického ostuu. Klíčová slova Nalisovaný soj, řesah, mez užnosti mateiálu ABSTRACT This thesis is focused on calculation of ovela in ess fit deending on vield stength. Thee ae used methods of analytic elasticity. The counted values ae imlemented into the technologic ocess as udated technologic secification. The actical values of ovela deend on exactness of available technology. The evaluation is done at the end of thesis (economic evaluation as well) Key wods Pess fit, ovela, elastic stength BIBLIOGRAFICKÁ CITACE DUDEK, Milan. Najatostní analýza v nalisovaném soji. Bno: Vysoké učení technické v Bně, Fakulta stojního inženýství, s., 4 řílohy. Vedoucí áce doc. Ing. Jana Honíková, Ph.D.
3 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 5 Pohlášení Pohlašuji, že jsem bakalářskou áci na téma Najatostní analýza v nalisovaném soji vyacoval samostatně s oužitím odboné liteatuy a amenů uvedených na seznamu, kteý tvoří řílohu této áce. Datum.5.0. Milan Dudek
4 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 6 Poděkování Děkuji tímto doc. Ing. Janě Honíkové, Ph.D za cenné řiomínky a ady ři vyacování bakalářské áce. Dále děkuji Ing. Josefu Zaletalovi, of. Ing. Mioslavu Píškovi, Csc., Ing. Evě Novotné, Ph.D.,Paed IGIP a kolektivu acovníků fimy WERAWERK sol s..o. za odněty a řiomínky o zacování.
5 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 7 OBSAH Abstakt...4 Pohlášení...5 Poděkování...6 Obsah...7 ÚVOD...8. Nalisovaný soj...8. Cíl áce...8 POPIS VÝROBKU A PROBLÉMU...9. Pois oblému ři výobě Vstuní mateiál POUŽITÝ MATERIÁL... 5 TECHNOLOGICKÝ POSTUP Stávající technologický ostu Navhovaný technologický ostu - vystužování Navhovaný technologický ostu selektivní montáž STROJNÍ VYBAVENÍ Hydaulický lis Buska Vtačka VÝPOČTOVÁ ČÁST Metoda výočtu o tenkostěnný koužek (slabě zakřivený ut) Výočet o tenkostěnný koužek (slabě zakřivený ut) Metoda výočtu o válcové těleso zatížené vnitřním tlakem Výočet o válcové těleso zatížené vnitřním tlakem Metoda výočtu o soustavu dvou válcových těles nasazených na sebe s řesahem (vnitřní těleso bez otvou) POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ Ekonomické zhodnocení ZÁVĚR...33 Seznam oužitých zdojů...34 Seznam oužitých zkatek a symbolů...35 Seznam říloh...36
6 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 8 ÚVOD. Nalisovaný soj Pevné sojení dvou součástí kuhového ůřezu se v technické axi vyskytuje velmi často. Vzniká nalisováním válečku do tubky s řesahem. Rizikem o využití této technologie ředstavují vlastnosti oužitých mateiálů a hodnota zvoleného řesahu. Následkem oužití mateiálu s nevhodnými mechanickými vlastnostmi nebo lisování s řesahem, ři kteém je řekočen mezní stav užnosti mateiálu, je vznik thlin.. Cíl áce Cílem áce je stanovit vhodný řesah o lisování metodami analytické Pužnosti a evnosti v závislosti na mechanických vlastnostech oužitého mateiálu. Dále oovnání získaných výsledků a vyvození závěu ve fomě návhu změny technologického ostuu a vyčíslení možných úso.
7 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 9 POPIS VÝROBKU A PROBLÉMU Řešený lisovaný soj je součástí odloužení o kladivovou áčnu. Podloužení je oatřeno lastovou ukojetí, kteá je naleena na ocelové tubce s ovchovou úavou matný chom nikl. Nalisovaný váleček je ovchově ošetřen vstvou zinkofosfátu, je zušlechtěný na 56 + HRC a oatřený nýtovaným kolíkem o aetaci v áčně. Vub u tubky odloužení je konstukčně oodstatněný hloubkou o zasunutí odloužení do áčny. Vub je hanicí o funkční sojení obou částí. Výkes válečku tubky i sestavy je uveden v Příloze č., a 3.. Pois oblému ři výobě Výše osané sojení nalisováním se ve výobě fimy oužívá jako zcela nová technologie. Velikost řesahu byla stanovena ouze na základě zkoušek zalisování na 00ks vzoků bez jakýchkoliv výočtů nebo ověřování mechanických vlastností mateiálu. Nebyla ealizována ani zkouška evnosti zalisování tzn. jakou silou je možné váleček vytáhnout. Při zahájení séiové výoby se na hotových kusech začaly do 4 hodin tvořit thliny, kteé se objevily o zalisování 9000 ks u 690 ks (7,6 %). Ob.. Thlina na tubce o zalisování válečku
8 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 0.. Vstuní mateiál Váleček je vyáběn římo ve fimě a zcela vyhovuje toleancím dle výkesu. Tubka se nakuuje v Číně v nezušlechtěném stavu bez ovchové úavy. Po lisování se má nejodstatnější vnitřní ůmě tubky ohybovat v ozmezí + 0,05 mm. U měření dodaných tubek však bylo zjištěno, že hodnoty se ohybují v ozmezí + 0,08 mm (o měření 7 ks). Vzhledem k časovému zoždění a nákladnosti doavy byly všechny tubky uvolněny o další zacování. V gafu na obázku Ob.. je znázoněn histogam četností jednotlivých vnitřních ůměů u měřených tubek. [ks] ,0,0,03,04,05,06,07,08 [mm] Ob... Histogam četnosti naměřených vnitřních ůměů tubek Po ovchové úavě tubky se vnitřní ůmě zmenší vlivem nanesení vstvy chom niklu o 0,03 mm. Následně se tubky naskladňují a čekají na další zacování. Před lisováním se tedy vnitřní ůmě tubek ohybuje v ozmezí 0,97,05 mm se stejným ozdělením četností jako v gafu na obázku Ob... Tubky se netřídí do skuin odle velikosti vnitřního ůměu a vnitřní ůmě ani není vystužováním uaven na shodné hodnoty. Následkem takto velkého oztylu hodnot dochází k lisování válečku se stejným vnějším ůměem do tubek s vnitřními ůměy s ozdíly až 0,08 mm a iniciaci vzniku thlin u extémních říadů. Podobný ois ostuu o stanovení ůměu válečku boušením řed zahájením lisování je uveden v kaitole 5..
9 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 4 POUŽITÝ MATERIÁL Po výobu odloužení je oužita za tela tažená tubka z oceli 440 dle čínského značení. Tato ocel odovídá svými vlastnostmi oceli.75 4CMo4 dle nomy DIN EN 0083 říadně oceli ČSN 5 4. Jedná se o ocel vhodnou o tváření za studena, o výobu klikových hřídelí, čeů a ojnic. Složení oceli je uvedeno v tabulce Tab. 4. Tab.4. Chemické složení oceli.75 [%] 8 C Si Mn P S C Mo 0,380 - max. 0,600 - max. max. 0,900-0,50-0,450 0,400 0,900 0,035 0,035,00 0,300 Po zjištění mechanických vlastností mateiálu byla ovedena tahová zkouška s následujícími výsledky (Ob. 4.): R m MPa R e MPa E 0 5 MPa kde Rm je mez evnosti v tahu R e je mez kluzu E modul užnosti v tahu Vzhledem k chaakteu áce, kteá je založena na výočtových metodách analytické Pužnosti a evnosti bude mez kluzu R e v dalším textu značena jako k. Po další výočty se hodnota k bude bát 700 MPa. Měření tvdosti bylo ovedeno třikát na každém vzoku dle následujících metod: - měření tvdosti dle Rockwella - měření tvdosti dle Vickese Půměná hodnota tvdosti o vní metodu je 6,7 HRC z hodnot: (6,7 HRC;6,5 HRC; 6,9 HRC) Půměná hodnota tvdosti o duhou metodu ři zatížení HV0 je 37 z hodnot: (36; 4; 33) Závislost získaná tahovou zkouškou je znázoněna v gafu na obázku Ob.4.. Jako klíčové o další ostu je získání infomace, že skutečné mateiálové chaakteistiky neodovídají žádnému stavu dle mateiálového listu oceli a změřené hodnoty jsou i nižší než by odle mateiálového listu měly být. Mateiálový list oceli je uveden v Příloze č.4.
10 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List Ob. 4. Vzoek o ovedení tahové zkoušky Po výobu válečku je oužita ocel.43 6CSiV5 dle nomy DIN. Jedná se o ocel vhodnou ovněž o tváření za studena, uční nářadí, otahovací tny aod. Složení oceli je uvedeno v tabulce Tab. 4. Tab.4. Přísady v oceli.43 [%] 8 C Si Mn C V 0,6 0,9 0,8, 0, Ob. 4. Půběh tahové zkoušky oceli.75 u tří vzoků
11 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 3 5 TECHNOLOGICKÝ POSTUP Po řesah ři lisování byla stanovena mía 0,0 mm, kteá nevychází z žádné nomy, ale ouze ze zkoušek ovedených řed zahájením séiové výoby. Z důvodu vysoké zmetkovitosti ři lisování bylo již v očátku výoby uuštěno od zušlechťování tubek. V této kaitole je uveden stávající technologický ostu solečně s dvěma vaiantami navhovaných změn o snížení zmetkovitosti. 5. Stávající technologický ostu Stávající technologický ostu je založen na ředokladu, že vnitřní ůmě tubky o ovchové úavě se ohybuje v ozmezí 0,97 mm až,05 mm tzn. i mimo toleanci. Zakázky do výoby se vydávají o 300 ks. Po každou zakázku je ovedeno měření vnitřního ůměu u 0 ks tubek. Z výsledku měření jsou vyloučeny dvě maximální hodnoty a o třetí nejvyšší hodnotu je stanovena mía o boušení válečku na okužní busce. Tzn. okud je největší ůmě,05 mm, duhý největší,04 mm a třetí největší,03 mm, bousí se na míu,03 + 0,0 mm. V axi to znamená, že tubky s ůměem,05,,04 a,03 mm jsou lisovány bez řesahu a sojení je ealizováno ouze leením, což funkčně není dostačující. V oačném říadě o tubky s ůměem 0,97 mm hozí, že dojde k lisování válečku s eálným řesahem 0,08 mm! Při lisování se otom třídí kusy, kde dojde k zalisování až o zanýtovaný kolík zde dochází následně k vytažení a lisovaní válečku s větším řesahem. Duhý říad je nedolisování na ožadovanou hodnotu a takový kus je vytříděn jako neoavitelný zmetek. Tab.5. Stávající technologický ostu Číslo Název Číslo Pois činnosti oeace acoviště acoviště 0 Tříbodové Měření vnitřního ůměu 0ks 35 měřidlo Stanovení boušeného řesahu 0 Buska 09 Boušení vnějšího ůměu válečku 30 Hydaulický Zalisovat váleček do tubky 094 lis Kontola dolisování a asklin 40 Kontola Flux 093 Kontola asklin na tubce o 4 hodinách Leení ukojeti 50 Montáž 050 Nasazení okoužku Vizuální kontola 60 Kontola 033 Kontola odloužení řed naskladněním 00%
12 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 4 5. Navhovaný technologický ostu - vystužování Základem o navhovaný technologický ostu je ředoklad, že je třeba snížit ozětí vnitřních ůměů u tubek tak, aby nemohlo dojít k situaci, kdy nebude možné vzhledem k velkému řesahu dolisovat váleček v tubce do říslušné hloubky a nebo naoak ke snaze lisovat do sebe váleček a tubku, kteé jsou vzájemně bez řesahu. Poblém by mělo odstanit vystužování vnitřního ůměu s řesností 0,0 mm, což odovídá i řesnosti boušení. V důsledku by se otom měly ozměy všech tubek i válečků ohybovat v tomto toleančním oli. Nebylo by tak nutné sledovat každou zakázku zvlášť a hlídat, aby nedošlo k omíchání tubek a válečků mezi jednotlivými zakázkami. Dle výsledků zkoušek by odle ředokladu mělo následně dojít k odstanění oeací Kontola Flux a 00% kontola z technologického ostuu, otože vznik thlin u tubek by měl být eliminován. Tab. 5. Navhovaný technologický ostu včetně oeace vystužování Číslo Název Číslo Pois činnosti oeace acoviště acoviště 0 Vtačka 00 Vystužit vnitřní ůmě tubky 0 Buska 09 Boušení vnějšího ůměu válečku 30 Hydaulický Zalisovat váleček do tubky 094 lis Kontola dolisování a asklin 40 Kontola Flux 093 Kontola asklin na tubce o 4 hodinách Leení ukojeti 50 Montáž 050 Nasazení okoužku Vizuální kontola 60 Kontola 033 Otická kontola odloužení řed naskladněním 00% 5.3 Navhovaný technologický ostu selektivní montáž Další možností jak uavit technologický ostu, aby došlo k eliminaci zmetkovitosti, je vložení oeace 00 % kontola vnitřního ůměu tubky. Jednalo by se o řeměření vnitřního ůměu tubky tříbodovým dutinovým mikometem a následné oztřídění do skuin. Z obázku Ob.. lze řibližně usuzovat ozdělení četností vnitřních ůměů dodaných tubek. Měření vnitřního ůměu by se ovádělo v hloubce 5 mm od okaje tubky, aby hodnoty byly o všechny kusy měřeny ve stejném místě. I u tohoto návhu změny technologického ostuu by o oběhnutí zkoušek měla být odstaněny oeace Kontola Flux a 00% otická kontola řed naskladněním.
13 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 5 Předokládané ozdělení tubek do skuin dle hodnot vnitřních ůměů a k nim boušených válečků je v tabulce Tab.5.3. Navhovaný technologický ostu s oeací 00 % kontola vnitřního ůměu je v tabulce Tab.5.4. Tab. 5.3 Rozdělení tubek a válečků do skuin odle hodnot vnitřního ůměu tubek a vnějšího ůměu válečku [mm] Skuina I II III IV V VI VII VIII IX Vnitřní ůmě tubky,00,0,0,03,04,05,06,07,08 Vnější ůmě válečku 0,96-0,98 0,97-0,99 0,98 -,00 0,99 -,0,00 -,0,0 -,03,0 -,04,03 -,05,04 -,06 Tab. 5.4 Navhovaný technologický ostu včetně oeace 00 % kontola Číslo Název Číslo oeace acoviště acoviště Pois činnosti 00% kontola vnitřního ůměu 0 Příjem zboží 35 tubky 0 Buska 9 Boušení vnějšího ůměu válečku Zalisovat váleček do tubky 30 Hydaulický lis 94 Kontola dolisování a asklin Kontola asklin na tubce o 4 40 Kontola Flux 93 hodinách Leení ukojeti Nasazení okoužku 50 Montáž 50 Vizuální kontola 60 Kontola 33 Otická kontola odloužení řed naskladněním 00% Tento navhovaný technologický ostu skývá iziko neřesnosti měření, chyby zůsobené lidským faktoem a změny ůřezu odél osy tubky. Nezaučuje tedy takovou řesnost jako technologický ostu obsahující vystužování. Vzhledem k zaučení vyšší řesnosti, omezení izika smíchání kusů s ůznými ozměy a omezení skladových zásob byla zvolena vaianta technologického ostuu obsahující vystužování.
14 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 6 6 STROJNÍ VYBAVENÍ Podobnější ois stojního vybavení se týká stojů, kteé mají bezostřední vliv na ozmě lisovaných částí a samotný oces lisování. 6. Hydaulický lis 5 Zalisování válce do tubky se ovádí na hydaulickém lisu REOS HP 00 od výobce Ostoj Oava a.s. Jedná se o lis vhodný o tvářecí oeace za studena (tažení, ohýbání, ovnání, stříhání), ale i montážní a údžbářské áce (zalisování, vylisování). V nutných říadech je možné lis oužít i o tváření za tela (děování, ostřihování), ažení a kalibování. Po říad lisování, kteým se zabývá tato áce, je vhodný vzhledem k velké acovní dáze. Na lise je i možnost egulace acovní ychlosti beanu. Další oužití je o lisování hlavy kladivové áčny na tubku, stokování čeelí aod. Hydaulický lis je elektohydaulicky ovládané zařízení. Do ocelového ámu je vestavěn hydaulický válec, kteý omocí hydaulického ozvodu řenáší lisovací sílu. Smě ůsobení síly je ve směu oti uínací desce stolu. Obsluha je ováděna nožním edálem, kteý je řiojen na hlavní blok ovládání na elektickém ozvaděči. Je možno nastavit zdvih beanu, ychlost chodu a dobu lisování. Tab. 6. Technické aamety hydaulického lisu Jmenovitá lisovací síla [kn] 000 Zětná síla [kn] 84 Hmotnost [kg] 5000 Rozměy lisu Šířka x hloubka x výška [mm] 035 x 596 x 300 Výška acovního ostou [mm] 648 Zdvih beanu [mm] 500 Rychlost beanu Lisovací ychlost [mm s - ] 7 Přibližovací ychlost [mm s - ] 60 Zětná ychlost [mm s - ] 50 Pacovní kaalina OT-T68 Objem olejové nádže [dm 3 ] Buska 7 Boušení válečku o zalisování se ovádí na busce o bezhoté boušení SENY Model R-60H. Váleček se bousí v zakaleném stavu do vzdálenosti 54,5 mm od kaje. Boušení obíhá mezi busným kotoučem (ovch DA 60 - L 5 V 0 W) a řítlačným kotoučem. Sávná mía boušení je zajištěna omocí vyhazovače. Přesnost boušení je 0,0 mm.
15 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List Vtačka 9 Vystužování by se mělo ovádět na slouové vtačce HS-35 VG od německého výobce CORDIA. Jedná se o vtačku s automatickým osuvem a třemi stuni ychlosti otáček. Po vystužování se bude oužívat výstužník od výobce WNT označení,0 H7x00 HSS-E KW40/0. Mía o vystužování je,0 mm. Tab. 6. Technické aamety vtačky Max. vtaný ůmě [mm] 35 mm Vtací vřeteno MK 4 Rok výoby 974 Otáčky vřetene [min - ] Zdvih vřetena [mm] 60 Rozětí [mm] 350 Posuv [mm] 0, - 0,35 Rozmě stolu [mm] 500 x 500 Váha [kg] 496
16 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 8 7 VÝPOČTOVÁ ČÁST Cílem výočtu je učit řesah v nalisovaném soji tak, aby nebyl řekočen mezní stav užnosti. Tento výočet zahnuje ozětí toleančního ole vnitřního a vnějšího ůměu tubky a říadné odchylky, kteé byly uvolněny vstuní kontolou o další zacování. Vnější ůmě tubky se má ohybovat ozmezí 6 + 0,05 mm a ozměy dodaných tubek se ohybují v toleančním oli. Vnitřní ůmě tubky se má ohybovat v ozmezí + 0,05 mm. Dodané tubky vykazují odchylky a byly uvolněny s ozsahem ozměů,00 + 0,08 mm. Řešení je ovedeno oužitím následujících výočtových modelů: ) Tenkostěnný koužek (slabě zakřivený ut) ) Válcové těleso zatížené vnitřním tlakem 3) Soustava dvou válcových těles nasazených na sebe s řesahem (vnitřní těleso bez otvou) 7. Metoda výočtu o tenkostěnný koužek (slabě zakřivený ut) Po tuto metodu uvažujeme nalisovaný soj jako dvouozměný koužek, jehož vnitřní ovch je tlakově zatížen. Střednice utu je tvau kužnice. Koužek je otačně symeticky zatížený a zatížení koužku je vzhledem k řesahu defomační. Na jednonásobně elementání vek Ω o uvolnění z koužku ůsobí tyto složky naětí: - Obvodové naětí t v říčném ůřezu - Radiální naětí ρ na válcových řezech U tenkostěnného koužku je možné naětí ρ vzhledem k naětí t zanedbat. Existuje zde tedy řibližně jednoosá homogenní najatost. Dále se řeší odmínka statické ovnováhy vku Ω : N sin dϕ df o 0 (7.) kde df o je elementání síla zatěžující vek Ω N je nomálová síla dφ je elementání úhel vku Ω dϕ dϕ Potože o malé úhly latí sin výsledkem je vztah o N: dfo N (7.) dϕ
17 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 9 Po elementání sílu df o, kteá zatěžuje elementání vek Ω latí vztah: df o ds b R dϕ (7.3) kde je tlak ůsobící na vnitřní ovch koužku ds je vnitřní locha elementáního vku Ω b je šířka stence R je olomě střednice Ob. 7. Složky naětí ůsobící na základní vek Ω Ob.7. Síly ůsobící na elementání vek
18 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 0 Po obvodové naětí v elementáním vku latí vztah: N N S bh (7.4) kde b je šířka stence h je tloušťka stence Potom: df R (7.5) b h dϕ h Po řešení úlohy touto metodou je nutné, aby latily následující ředoklady: - Střednicí utu musí být ovinná křivka - Příčný ůřez musí mít ovinu symetie, kteá leží v ovině utu - Put je zatížen ovinou silovou soustavou, kteá ůsobí v ovině utu Změna oloměu střednice se R vyočte ze vztahu: kde ε t je řetvoření oloměu střednice E je modul užnosti v tahu R R ε t R (7.6) E R h E 7.. Výočet o tenkostěnný koužek (slabě zakřivený ut) Po říad výočtu odle metody slabě zakřiveného utu je ůřez tubky uvažován jako koužek, na jehož vnitřní ovch ůsobí tlakové zatížení. Hodnoty o výočet jsou následující : k k 700 MPa E 0 5 MPa Maximální vnější olomě stence R max 6,00 mm Minimální vnější olomě stence R min 5,95 mm Maximální vnitřní olomě stence R max,05 mm Minimální vnitřní olomě stence R min 0,97 mm Dle čtyř ůzných kajních hodnot toleancí vnějšího a vnitřního ůměu může dosahovat olomě střednice R hodnot: (R max Rmin ) (6, 00 0,97) R + Rmin + 0,97 3, 49 mm
19 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List R R R (R R ) (6, 00, 05) + R +, 05 3,53mm (R min Rmin ) (5, 95 0,97) + R + 0,97 3, 46 mm (R min Rmax ) (5, 95, 05) + R +,05 3,50mm max max max 3 min 4 max Těmto hodnotám oloměů střednice odovídají tyto tloušťky stence: h 5,03 mm h 4,95 mm h 3 4,98 mm h 4 4,90 mm Ze vztahu (7.4) se o výše uvedené ozměy stanoví velikost stykového tlaku : 700 5,03 k h k R 3, ,95 k h k R 3, ,98 3 k h k R3 3, ,90 4 k h k R4 3,50 6 MPa 56 MPa 59 MPa 54 MPa Maximální stykový tlak odovídá hodnotě 6 MPa. Po jednotlivé velikosti stykového tlaku u všech vaiant se vyočte změna oloměu střednice koužku odle vzoce (7.5): R R R R 3 4 R h E R h E 3 3 R h E R h E 4 63,49 4,7 0 mm 5 5, ,53 4,730 mm 5 4, ,46 4,70 mm 5 4, ,50 4,7 0 mm 5 4,90 0 Hodnoty R -4 jsou teoetické řesahy o nasazení koužku na těleso kuhového ůřezu, ři kteých neřesáhne naětí v koužku hodnotu meze kluzu k.
20 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List Extémním říadem o lisování je situace, kdy koužek o minimální oloměu je nasazován na těleso kuhového ůřezu, jehož olomě odovídá maximální vyobené velikosti. V tomto říadě dosahuje změna oloměu střednice koužku R max mm. To může nastat v říadě R a R 3, otože zde je vnitřní olomě na sodní hanici. Dosazením se otom vyočte velikost stykového tlaku max a max : R h E 0,08 5,03 0 3,49 5 max R R h E 0,08 4,98 0 3,46 5 max R 44 MPa 439 MPa Dalším kokem je výočet maximálního naětí v mateiálu ři těchto stykových tlacích: k R 44 3,49 5,03 max max h k R 439 3,46 4,98 max max h 85 MPa 86 MPa Z výsledků vylývá, že v říadě, kdy řesah je vyšší než 4,7 0 - mm, naětí v mateiálu řesahuje jeho mezní stav užnosti. 7. Metoda výočtu o válcové těleso zatížené vnitřním tlakem 3 Ocelová tubka se ovažuje za válcové těleso, na jehož vnitřní stanu ůsobí tlak v adiálním směu. Uvažované válcové těleso je v ostou ohaničeno dvěma koncentickými válcovými lochami a dvěma ovnoběžnými čely, kteé jsou kolmé na osu tělesa. Nezávislý osuv vzniká v adiálním směu, ve směu osovém je nulový. Základem o sestavení ovnic statické ovnováhy je uvolněný vek válcového tělesa (Ob.7.3). V jednotlivých řezech ůsobí naětí: - Válcový řez ω v adiální naětí Ϭ - Meidiánový řez ω m obvodové naětí Ϭ t Po defomaci válcového tělesa latí, že je zachována jeho válcovitost. Z toho vylývá, že body v meidiánové oviny ω m jí musí náležet i o defomaci, válcové řezy zůstávají válcovými a adiální řezy zůstávají ovinnými. Defomace je učena délkovými řetvořeními ε, ε t. Úhlová řetvoření jsou nulová. Z ovnice ovnováhy o adiální a osový smě vylývá: d t + 0 (7.7) d (7.8) z z
21 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 3 Ob.7.3 Uvolněný elementání vek Ω v válcového tělesa a ůsobící elementání síly 3 Po délková řetvoření latí geometické ovnice: u ε t (7.9) ε du d (7.0) ε dw z dz (7.) Konstitutivní vztahy o tojosou najatost jsou ve tvau: E µ ε + e (7.) + µ ( µ )
22 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 4 o E µ t ε t + e + µ ( µ ) (7.3) E µ z ε z + e + µ ( µ ) (7.4) e ε + ε + ε (7.5) t kde µ je součinitel říčné defomace (Poissonovo číslo), kteý je o ocel 0,5. Dosazením geometických ovnic do konstitutivních ovnic a těchto vztahů do ovnic ovnováhy se získá vztah (za ředokladu, že ε z konst. a dε z / d 0): du du u + d d Řešení této difeenciální ovnice je: z 0 (7.6) C u C + (7.7) Po dosazení řešení do geometických vztahů se získají vztahy: o konstanty: z B A + D (7.8) B t A + + D (7.9) ( µ ) E ( + µ ) ( µ ) µ A + ε (7.0) ( + µ ) ( µ ) z E C A (7.) D E C B (7.) ( + µ ) E µ ( + µ ) ( µ ) ε z (7.3) Dalším kokem je dosazení okajových odmínek do řešení difeenciální ovnice, kde se za neznámé ovažují konstanty C a C. Jejich vyjádřením a oětovným dosazením do řešení difeenciální ovnice se získá vztah o osuv u: u u u u u ( ) + (7.4)
23 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 5 Ob. 7.4 Radiální osuvy ři ůsobeni tlaku na válcové těleso okajové odmínky o odvození vzoců o naětí 3 Vztahy o vyjádřené konstanty C a C se dále dosadí do vzoců o obecné naětí: ( ) + + l l u u u u E µ µ µ µ (7.5 ) ( ) l l u u u u E t µ µ µ µ (7.6 ) + l l u u E z µ µ µ µ (7.7 ) kde je hodnota oloměu střednice l je délka válcového tělesa. Při výočtu se tedy vychází z ředokladu, že jsou známé adiální osuvy a o ně se zjišťuje naětí. Půběh naětí o ůřezu válcového tělesa je na obázku Ob.7.5. Radiální a osové naětí a t jsou symetická s konstantami A a D a závislost na oloměu je dána olytoou duhého stuně. Tyto vztahy jsou oužitelné okud známe na začátku řešení adiální osuvy u a u.
24 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 6 Pokud naoak na začátku řešení jsou známé měné adiální tlaky a, otom se učí okajové odmínky o oloměy a adiální naětí. Výsledné vztahy o výočet jsou ve tvau: ( ) (7.8) ( ) t (7.9) Ob. 7.5 Půběh naětí, t a adiálního osuvu u na ůřezu válcovým tělesem Výočet o válcové těleso zatížené vnitřním tlakem 4 Jako vní říad se uvažuje válcové těleso, na jehož vnitřní ovch ůsobí tlak. Půběh naětí i t je zobazen na Ob.7.5. Na vnitřním ovchu je najatost ovinná ( 0 ), na vnějším ovchu jednoosá tahová ( 3 0, 0 > ).
25 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 7 Zobazení naětí v Mohově ovině o vnitřní a vnější ovch jsou na obázcích Ob.7.6 a 7.7 a odovídají: - 0 ( ) t + t Ob. 7.6 Zobazení najatosti válcového tělesa zatíženého tlakem v Mohově ovině na vnitřním ovchu 4 Ob. 7.7 Zobazení najatosti válcového tělesa zatíženého vnějším tlakem v Mohově ovině na vnějším ovchu 4
26 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 8 Podle odmínky lasticity max se stanoví edukovaná naětí: ed 3 t ed 3 t 0 Vzhledem k tomu, že > je i ed > ed nebezečným místem bude vnitřní ovch válce. Z odmínky mezního stavu užnosti ( ed k ) se vyočte stykový tlak. ( ) 700 ( 6 ) Radiální osuv R se vyočte ze vztahu: k 6 84 MPa R ( ) + t µ µ 5 E E 0 6 4,49 0 mm + + 0,5 7.. Metoda výočtu o soustavu dvou válcových těles nasazených na sebe s řesahem (vnitřní těleso bez otvou) 3 Jako duhý říad se uvažuje soustava válcového tělesa bez otvou a válcového tělesa s otvoem, kteé jsou na sebe nasazeny s řesahem. Tubka i váleček jsou ve stavu tváném a jejich ůměy se budou měnit. Toleanci 0,05 mm u vnitřního ůměu je o výočet vhodného řesahu možno zanedbat a očítat ouze se jmenovitou hodnotou. Předoklad o výočet je, že na styčné loše nevzniká tření a tudíž naětí z je nulové. Po naětí ve směu osy z tělesa lze ředokládat koncentaci v místě konce nalisovaného válečku v tubce a v místě osazení tubky. Tento výočet je o tubku v místě bez osazení. Po možnost oužití teoie válcového tělesa není možno stanovit ůběh naětí odél osy z tělesa. k k 700 MPa E 0 5 MPa Tubka je zatížena vnitřním tlakem a za nebezečné místo je možno ovažovat vnitřní ovch ( ), kde t ( + )
27 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 9 Půběh naětí ve válečku i tubce je na Ob Ve válečku je naětí homogenní a odovídá: t Maximální naětí je naětí na vnitřním ovchu tubky t. Ob. 7.8 Půběhy naětí v nalisovaném soji válcového tělesa a hřídele 3 Z odmínky, že nesmí být řekočen mezní stav užnosti ( < k ) je možno dostat vztah o stykový tlak : k ( ) 700 ( 6 ) MPa
28 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 30 kteému odovídá řesah: ( µ ) + + ( 0,5) + + 0,5 5,0 mm R µ E 6 Ob. 7.9 Zobazení najatosti soustavy válcového tělesa v Mohově ovině (nahoře tubka, dole váleček) 4
29 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 3 8 POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ Po ozhodnutí, s jakým řesahem bude lisován váleček do tubky, je základním ředokladem neřekočení mezního stavu užnosti mateiálu. Poovnávat se tedy musí hodnoty získané za odmínky, že maximální naětí je ovno mezi kluzu k. Výsledky výočtů získané uvedenými metodami se míně liší. Odchylky je možno dobře zdůvodnit oužitými ředoklady těchto metod a neřesahují desetiocentní odchylku od ůměu. Výsledky: ) R 4,7 0 - mm o tenkostěnný koužek (slabě zakřivený ut) ) R 4, mm o válcové těleso zatížené vnitřním tlakem 3) R 5, 0 - mm o soustavu dvou válcových těles nasazených na sebe s řesahem (vnitřní těleso bez otvou) Vzhledem k řesnosti, kteou je možno dosáhnout ři boušení se bude skutečný řesah ohybovat v ozmezí 0,0-0,04 mm. Maximální hodnota řesahu o lisování válečku do tubky je o výobu stanovena na 0,04 mm. 8. Ekonomické zhodnocení Vložením oeace vystužování do technologického ostuu výoby odloužení vzniknou vícenáklady ve výši 3370,- Kč / 000 ks. Vložením oeace 00 % kontola vnitřního ůměu do technologického ostuu vzniknou vícenáklady 09,- Kč / 000 ks Odstaněním oeací Flux a 00 % otická kontola vznikne úsoa,- Kč / 000 ks. Následkem změny technologického ostuu by mělo dojít k eliminaci zmetkovitosti vlivem stabilizace vnitřního ůměu tubek. Poklesem zmetkovitosti z 7,6 % na % (očet zmetků v důsledku lisování s nevhodným řesahem) by se ři ředokládané oční odukci ks ušetřilo 560 ks tubek a válečků. Hodnota tubky je odle vaianty technologického ostuu uvedena v tabulce Tab.8. solečně s vyčíslením úso o jednotlivé vaianty technologického ostuu. Hodnota válečku je 5 98,- Kč / 000 ks Tab. 8.. Poovnání úso [Kč] Technologický ostu Výobní náklady na 000ks [Kč] (včetně oeace Flux a 00% otická kontola) Vaianta I Výobní náklady na 000ks [Kč] (o odstanění oeace Flux a 00% otická kontola) Vaianta II Současný Nový - vystužování Nový - selektivní montáž 76 89,- 80 6, , , , ,-
30 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 3 Technologický ostu Současný Nový - vystužování Nový selektivní montáž Úsoa oklesem zmetkovitosti z 7,6 % na % 560 ks 0,- (hodnota tubek i válečků) ,- 5 9,- Vaianta I Úsoa oklesem zmetkovitosti z 7,6 % na % 560 ks 0,- (hodnota tubek i válečků) 5 778,- 5 5,- Vaianta II Celková úsoa se zaočtením vícenákladů ři změně technologického ostuu ooti 0, ,- 4 0,- současnému ostuu o množství 0 000ks Vaianta I Celková úsoa se zaočtením vícenákladů ři změně technologického ostuu ooti 0,- 3 98,- 5 54,- současnému ostuu o množství 0 000ks Vaianta II
31 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 33 9 ZÁVĚR V této áci jsou osány oblémy (vznik thlin) a návh řešení ři výobě odloužení o kladivovou áčnu. Postu řešení vzniku thlin ři lisování: - zjištění mechanických vlastností mateiálu omocí tahové zkoušky - výočet vhodných hodnot řesahu ( R mm) o lisování válečku do tubky vycházejících ze zjištěných mechanických vlastností mateiálu - návh změny technologického ostuu (vložení oeace vystužování) - vyčíslení úso o ředokládanou oční odukci 0 000ks. Po zřesnění výsledků by bylo vhodné dolnit áci o: - analýzu mateiálu včetně metalogafického výbusu a zhodnocení očtu vměstků - analýzu vlivu ovchové úavy na mechanické vlastnosti mateiálu (vodíková křehkost) - zkoušku ozháněním o aktické ověření vyočtených hodnot řesahu - simulaci Metodou konečných vků.
32 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 34 SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ. JANÍČEK, P., ONDRÁČEK, E., VRBKA, J., BURŠA, J. Mechanika těles Pužnost a evnost I. 3. vyd. Bno: Akademické nakladatelství CERM, s. ISBN X. JANÍČEK, P., FLORIAN, Z. Mechanika těles Úlohy z užnosti a evnosti I. 3. vyd. Bno: PC-DIR Real, s..o., Bno, s. 3. ONDRÁČEK, E., VRBKA, J., JANÍČEK, P., BURŠA, J. Mechanika těles Pužnost a evnost II. 4. vyd. Bno: Akademické nakladatelství CERM, s. ISBN JANÍČEK, P., PETRUŠKA, J. Pužnost a evnost II Úlohy do cvičení. 3. vyd. Bno: Akademické nakladatelství CERM, s. ISBN Návod o obsluhu a údžbu hydaulického lisu REOS HP 00. OSTROJ a.s. Oava Česká eublika. Říjen 996. TP HP 00 / Betiebsanleitung de Sitzenlosen Runschleifmaschine SENY Modell R- 60H. Heinz Jöcke Wekzeuge und Maschinen GmbH Gemany. 99. R- 60 FIG 8. KEYTOMETALS: List of mateials [online] [cit.0-03-] Dostuné na Wold Wide Web: <htt:// &id70> 9. CORDIA: Anzeige de Bohmaschinen [online] [cit ] Dostuné na Wold Wide Web: <htt:// Stck-Tye-HS-35.html>
33 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 35 SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ Zkatka/Symbol Jednotka Pois b mm Šířka stence df o N Elementání síla ds mm Vnitřní locha elementáního vku Ω dφ Elementání úhel vku Ω E MPa Modul užnosti v tahu h mm Tloušťka stence k - Koeficient bezečnosti l mm Délka válcového tělesa N N Nomálová síla MPa Tlak R mm Polomě střednice mm Polomě válcového tělesa R m MPa Mez evnosti v tahu R e MPa Mez kluzu u mm Radiální osuv R mm Změna oloměu střednice ε - Délkové řetvoření v adiálním směu ε t - Přetvoření oloměu střednice ε t - Délkové řetvoření v tečném směu µ - Poissonovo číslo k MPa Mez kluzu MPa Radiální naětí t MPa Obvodové naětí z MPa Naětí ve směu osy z Ω - Elementání vek tělesa ω m - Meidiánový řez ω v - Válcový řez Ω v - Uvolněný vek válcového tělesa
34 FSI VUT BAKALÁŘSKÁ PRÁCE List 36 SEZNAM PŘÍLOH Příloha Příloha Příloha 3 Příloha 4 Výkes tubky Výkes válečku Výkes sestavy Mateiálové listy ocelí
35
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava
Vysoká škola báňská Technická univezita Ostava FS Konstukce stojních částí tekutinových systémů Jiří Havlík Ostava 007 Skitum je učeno o. očník bakalářského studia obou Hydaulické a neumatické stoje a
VíceNamáhání krutem. Napětí v krutu podle Hookova zákona roste úměrně s deformací a svého maxima dosahuje na povrchu součásti
Pužnost a evnost namáhání utem Namáhání utem Namáhání utem zůsobuje silová dvojice, esetive její outicí moment = F.a, teý vyvolává v namáhaných ůřezech vnitřní outicí moment (viz etoda řezu) Při namáhání
Více2.1 Shrnutí základních poznatků
.1 Shnutí základních poznatků S plnostěnnými otujícími kotouči se setkáváme hlavně u paních a spalovacích tubín a tubokompesoů. Matematický model otujících kotoučů můžeme s úspěchem využít např. i při
VíceKonstrukční a technologické koncentrátory napětí
Obsah: 6 lekce Konstukční a technologické koncentátoy napětí 61 Úvod 6 Účinek lokálních konstukčních koncentací napětí 63 Vliv kuhového otvou na ozložení napjatosti v dlouhém tenkém pásu zatíženém tahem
VíceSMR 1. Pavel Padevět
SR 1 Pavel Padevět ITŘÍ SÍY PRUTU ITŘÍ SÍY PRUTU Put (nosník) konstukční vek u něhož délka načně řevládá nad dalšími dvěma oměy. Při řešení tyto vky modelujeme jejich střednicí čáou tvořenou sojnicí těžišť
VícePodpora digitalizace a využití ICT na SPŠ CZ.1.07/1.5.00/
Střední půmyslová šola a Vyšší odboná šola technicá Bno, Soolsá 1 Šablona: Inovace a zvalitnění výuy postřednictvím ICT Název: Téma: Auto: Číslo: Anotace: Mechania, pužnost pevnost Záladní duhy namáhání,
VíceHmotnostní tok výfukových plynů turbinou, charakteristika turbiny
Hotnostní tok výfukových lynů tubinou, chaakteistika tubiny c 0 c v v Hotnostní tok tubinou lze osat ovnicí / ED cs /ED je edukovaný ůtokový ůřez celé tubiny Úloha je řešena jako ůtok stlačitelné tekutiny
VíceFYZIKA I. Mechanická energie. Prof. RNDr. Vilém Mádr, CSc. Prof. Ing. Libor Hlaváč, Ph.D. Doc. Ing. Irena Hlaváčová, Ph.D. Mgr. Art.
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ FYZIKA I Mechanická enegie Pof. RND. Vilém Mád, CSc. Pof. Ing. Libo Hlaváč, Ph.D. Doc. Ing. Iena Hlaváčová, Ph.D. Mg. At. Dagma Mádová Ostava
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 04/2016 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VíceTeorie. iars 1/9 Čepové a kolíkové spoje
Čeové a kolíkové soje V článku jsou oužita ata, ostuy, algoritmy a úaje z oborné literatury a norem ANSI, ISO, DIN a alších. Seznam norem: ANSI B8.8., ANSI B8.8., ISO 338, ISO 339, ISO 30, ISO 3, ISO 8733,
VíceVýpočet svislé únosnosti osamělé piloty
Inženýrský manuál č. 13 Aktualizace: 06/2018 Výočet svislé únosnosti osamělé iloty Program: Soubor: Pilota Demo_manual_13.gi Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit oužití rogramu GEO 5 PILOTA ro
VícePředpjatý beton Přednáška 6
Předjatý beton Přednáška 6 Obsah Změny ředětí Okamžitým ružným řetvořením betonu Relaxací ředínací výztuže Přetvořením oěrného zařízení Rozdílem telot ředínací výztuže a oěrného zařízení Otlačením betonu
VíceRotačně symetrické úlohy
Roačně symeické úlohy Pužnos a pevnos Napěí a defomace zaíženého pužného ělesa Základní úloha pužnosi - Posup řešení úlohy ) podmínky ovnováhy ) vzahy mezi posuvy a převořeními 3) vyloučení posuvů ovnice
Více4. konference o matematice a fyzice na VŠT Brno, Fraktály ve fyzice. Oldřich Zmeškal
4. konfeence o matematice a fyzice na VŠT Bno, 15. 9. 25 Faktály ve fyzice Oldřich Zmeškal Ústav fyzikální a spotřební chemie, Fakulta chemická, Vysoké učení technické, Pukyňova 118, 612 Bno, Česká epublika
VíceVálečková ložiska JEDNOŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA. Průměr díry Strana mm... B mm... B mm... B126
Válečková ložiska JEDNOŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA Příložné koužky po válečková ložiska DVOUŘADÁ VÁLEČKOVÁ LOŽISKA Čtyřřadá válečková ložiska jsou popsána na stanách 322 až 331. Půmě díy Stana 20 55 mm... 110
VíceDřevěné nosníky se zářezem v podpoře
Příloha k článku na potálu TZB-ino Auto: Ing. Bohumil Koželouh, CSc., soudní znalec Posuzování dřevěných nosníků se zářezy v uložení (ČSN EN 1995-1-1) Při posuzování únosnosti dřevěných pvků se musí uvážit
VíceNárodní informační středisko pro podporu jakosti
Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef
VíceKřížová válečková ložiska Cross-Roler Ring Kompaktní, velice tuhá válečková ložiska s vynikající přesností otáčení
Křížová válečková ložiska Coss-Role Ring Kompaktní, velice tuhá válečková ložiska s vynikající přesností otáčení CATALOG No. 382-1CZ Obsah Křížová válečková ložiska Coss-Role Ring Konstukce a vlastnosti...
VíceDOPLŇKOVÉ TEXTY BB01 PAVEL SCHAUER INTERNÍ MATERIÁL FAST VUT V BRNĚ TUHÉ TĚLESO
DOPLŇKOÉ TXTY BB0 PAL SCHAUR INTRNÍ MATRIÁL FAST UT BRNĚ TUHÉ TĚLSO Tuhé těleso je těleso, o teé latí, že libovolná síla ůsobící na těleso nezůsobí jeho defoaci, ale ůže ít ouze ohybový účine. Libovolná
VíceVLIV INJEKTÁŽE PODLOŽÍ NA NAPJATOST ZÁKLADOVÝCH KONSTRUKCÍ
Ing. Radim Čajka, CSc. ARMING sol. s.o., 7. listoadu 753, 708 00 Ostava - Pouba, tel./fax: 069/6927346-47, htt://www.aming.c, e-mail: adim.cajka@aming.c Kateda konstukcí FAST VŠB - TU Ostava, Ludvíka Podéště
Více7.5.12 Parabola. Předpoklady: 7501, 7507. Pedagogická poznámka: Na všechny příklady je potřeba asi jeden a půl vyučovací hodiny.
75 Paabola Předoklad: 750, 7507 Pedagogická oznámka: Na všechn říklad je otřeba asi jeden a ůl vučovací hodin Paabolu už známe: matematika: Gafem každé kvadatické funkce = a + b + c je aabola fzika: Předmět,
VícePředpjatý beton Přednáška 12
Předjatý beton Přednáška 12 Obsah Mezní stavy oužitelnosti - omezení řetvoření Deformace ředjatých konstrukcí Předoklady, analýza, Stanovení řetvoření. Všeobecně - u ředjatých konstrukcí nejen růhyb od
VíceVYVAŽOVÁNÍ VNĚJŠÍCH ÚČINKŮ ZPŮSOBENÝCH SETRVAČNÝMI SILAMI OD ROTAČNÍCH A POSUVNÝCH HMOT
VYVAŽOVÁNÍ VNĚJŠÍCH ÚČINKŮ ZPŮSOBENÝCH SETRVAČNÝMI SILAMI OD ROTAČNÍCH A POSUVNÝCH HMOT Předěte vyvažování jsou sekundání síly vyvolané účinky ohybujících se hot otačních a osuvných. Fo Setvačná síla otačních
VíceK přednášce NUFY080 Fyzika I prozatímní učební materiál, verze 01 Keplerova úloha Leoš Dvořák, MFF UK Praha, Keplerova úloha
K řednášce NUFY080 Fyzika I ozatímní učební mateiál, veze 01 Keleova úloha eoš Dvořák, MFF UK Paha, 014 Keleova úloha Chceme sočítat, jak se ohybuje hmotný bod gavitačně řitahovaný nehybným silovým centem.
Více1.5.2 Mechanická práce II
.5. Mechanická ráce II Předoklady: 50 Př. : Jakou minimální ráci vykonáš ři řemístění bedny o hmotnosti 50 k o odlaze o vzdálenost 5 m. Příklad sočítej dvakrát, jednou zanedbej třecí sílu mezi bednou a
VíceVYVAŽOVÁNÍ VNĚJŠÍCH ÚČINKŮ ZPŮSOBENÝCH SETRVAČNÝMI SILAMI OD ROTAČNÍCH A POSUVNÝCH HMOT
VYVAŽOVÁNÍ VNĚJŠÍCH ÚČINKŮ ZPŮSOBENÝCH SETRVAČNÝMI SILAMI OD ROTAČNÍCH A POSUVNÝCH HMOT Předěte vyvažování jsou sekundání síly vyvolané účinky ohybujících se hot otačních a osuvných. o Setvačná síla otačních
VíceBNC100/ BNC160/ BNC200/ BNC300
NOVINKY NÁSTROJŮ CZ81 Povlakované destičky po soustužení kalené oceli / / / ROZŠÍŘENÍ PROGRAMU Nové geometie řezné hany po optimalizaci výkonu Vícebřité jednoázové destičky po optimalizaci nákladů Šioká
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY OCELOVÁ KONSTRUKCE HALY STEEL STRUCTURE OF A HALL
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
Více5. Měření vstupní impedance antén
5. Měření vstupní impedance antén 5.1 Úvod Anténa se z hlediska vnějších obvodů chová jako jednoban se vstupní impedancí Z vst, kteou můžeme zjistit měřením. U bezeztátové antény ve volném postou by se
VíceTřetí Dušan Hložanka 16. 12. 2013. Název zpracovaného celku: Řetězové převody. Řetězové převody
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: Stavba a rovoz strojů Třetí Dušan Hložanka 6.. 03 Název zracovaného celku: Řetězové řevody Řetězové řevody A. Pois řevodů Převody jsou mechanismy s tuhými členy, které
VíceCVIČENÍ Z ELEKTRONIKY
Střední růmyslová škola elektrotechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKRONIKY Harmonická analýza Příjmení : Česák Číslo úlohy : Jméno : Petr Datum zadání :.1.97 Školní rok : 1997/98 Datum odevzdání : 11.1.97
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B9. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B9 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSÚ mezní stavy únosnosti Obsah: Mezní stavy únosnosti Účinek
VíceHarmonický pohyb, výchylka, rychlost a zrychlení
Střední půmyslová škola a Vyšší odboná škola technická Bno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky postřednictvím ICT Název: Téma: Auto: Číslo: Anotace: Mechanika, kinematika Hamonický pohyb,
VíceZpůsobilost. Data a parametry. Menu: QCExpert Způsobilost
Zůsobilost Menu: QExert Zůsobilost Modul očítá na základě dat a zadaných secifikačních mezí hodnoty různých indexů zůsobilosti (caability index, ) a výkonnosti (erformance index, ). Dále jsou vyočítány
VíceŘešení 1) = 72000cm = 30 80
Steeometie 1) uzavřeném skleněném kvádu s hanami délek 0 cm, 60 cm a 80 cm je obavená voda. Postavíme-li kvád na stěnu s ozměy 0 cm x 60 cm dosáhne voda do výšky 40 cm. jaké výšce bude hladina vody, ostavíme-li
Více3. Silové působení na hmotné objekty
SÍL OENT SÍLY - 10-3. Silové ůsobení na hmotné objekty 3.1 Síla a její osuvné účinky V této kaitole si oíšeme vlastnosti silových účinků ůsobících na konstrukce a reálné mechanické soustavy. Zavedeme kvantitativní
VíceStřední průmyslová škola a Vyšší odborná škola technická Brno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky prostřednictvím ICT
Střední půmyslová škola a Vyšší odboná škola technická Bno, Sokolská 1 Šablona: Inovace a zkvalitnění výuky postřednictvím ICT Název: Téma: Auto: Číslo: Anotace: Mechanika, dynamika Pohybová ovnice po
VícePZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun
PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů
VíceModely produkčních systémů. Plánování výroby. seminární práce. Autor: Jakub Mertl. Xname: xmerj08. Datum: ZS 07/08
Modely podukčních systémů Plánování výoby seminání páce Auto: Jakub Metl Xname: xmej08 Datum: ZS 07/08 Obsah Obsah... Úvod... 3 1. Výobní linky... 4 1.1. Výobní místo 1... 4 1.. Výobní místo... 5 1.3.
VíceFAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY O TECHNOLOGY AKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ ACULTY O ECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE O AUTOOTIVE ENGINEERING JEŘÁB
VíceMAGNETICKÉ POLE ELEKTRICKÉHO PROUDU. r je vyjádřen vztahem
MAGNETICKÉ POLE ELEKTRICKÉHO PROUDU udeme se zabývat výpočtem magnetického pole vytvořeného danou konfiguací elektických poudů (podobně jako učení elektického pole vytvořeného daným ozložením elektických
VíceZKOUŠKY MECHANICKÝCH. Mechanické zkoušky statické a dynamické
ZKOUŠKY MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ MATERIÁLŮ Mechanické zkoušky statické a dynamické Úvod Vlastnosti materiálu, lze rozdělit na: fyzikální a fyzikálně-chemické; mechanické; technologické. I. Mechanické vlastnosti
VíceKinematika tuhého tělesa
Kinematika tuhého tělesa Pet Šidlof TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIERCI Fakulta mechatoniky, infomatiky a mezioboových studií Tento mateiál vznikl v ámci pojektu ESF CZ.1.07/2.2.00/07.0247 Reflexe požadavků
VíceRozklad přírodních surovin minerálními kyselinami
Laboatoř anoganické technologie Rozklad příodních suovin mineálními kyselinami Rozpouštění příodních mateiálů v důsledku pobíhající chemické eakce patří mezi základní technologické opeace řady půmyslových
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VíceŽELEZOBETONOVÁ SKELETOVÁ KONSTRUKCE
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Dynamická pevnost a životnost & Mezní stavy konstrukcí - Jur II. Dynamická pevnost a životnost
České vysoké učení technické v Pze Fkult stojní Dynmická evnost životnost & Mezní stvy konstukcí - Ju II. Dynmická evnost životnost Ju II Miln ůžičk Jos Juenk Mtin Nesládek Poděkování: Děkuji of. Ing.
VíceMAGNETICKÉ POLE CÍVEK V HELMHOLTZOVĚ USPOŘÁDÁNÍ
Úloha č. 6 a MAGNETICKÉ POLE CÍVEK V HELMHOLTZOVĚ USPOŘÁDÁNÍ ÚKOL MĚŘENÍ:. Změřte magnetickou indukci podél osy ovinných cívek po případy, kdy vdálenost mei nimi je ovna poloměu cívky R a dále R a R/..
VíceOVMT Mechanické zkoušky
Mechanické zkoušky Mechanickými zkouškami zjišťujeme chování materiálu za působení vnějších sil, tzn., že zkoumáme jeho mechanické vlastnosti. Některé mechanické vlastnosti materiálu vyjadřují jeho odpor
VícePříloha-výpočet motoru
Příloha-výpočet motoru 1.Zadané parametry motoru: vrtání d : 77mm zdvih z: 87mm kompresní poměr ε : 10.6 atmosférický tlak p 1 : 98000Pa teplota nasávaného vzduchu T 1 : 353.15K adiabatický exponent κ
VíceZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ 10. týden doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Ostrava 2013 doc. Ing. Renata WAGNEROVÁ, Ph.D. Vysoká škola báňská
VícePočet stran protokolu Datum provedení zkoušek: 19. 7. 11. 9. 2012
17. listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba http://www.hgf.vsb.cz/zl Tel.: 59 732 5287 E-mail: jindrich.sancer@vsb.cz Protokol o zkouškách č. 518 Zákazník: Výzkumný ústav anorganické Adresa: evoluční 84, 400
VícePočet stran protokolu Datum provedení zkoušek: 10. 10. 5. 12. 2014
17. listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba http://www.hgf.vsb.cz/zl Tel.: 59 732 5287 E-mail: jindrich.sancer@vsb.cz Protokol o zkouškách č. 732 Zákazník: Výzkumný ústav anorganické Adresa: evoluční 84, 400
VíceTéma 6 Spojitý nosník
Stvení mechnik.očník kářského studi AST Tém Sojitý nosník Zákdní vstnosti sojitého nosníku Řešení sojitého nosníku siovou metodou yužití symetie sojitého nosníku Kted stvení mechniky Fkut stvení ŠB - Technická
VíceŘešený příklad:: Kloubový přípoj nosníku na pásnici sloupu s čelní deskou
Dokument: SX01a-CZ-EU Strana 1 z 9 Řešený říklad: Kloový říoj nosníku na ásnici slouu Vyracoval Edurne Nunez Datum březen 005 Kontroloval Abdul Malik Datum sren 005 Řešený říklad:: Kloový říoj nosníku
Více7 Chránění kabelových vedení (1)
7 Chánění kabelových vedení - 1-7 Chánění kabelových vedení (1) Hlavní zásady o volbu chánění: a) jádo jištěného kabelu ři nadoudech zůsobených řetížením nemá řekočit telotu odle tabulky 43-NA 1ČSN 33
Více1.3.8 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici I
1.3.8 Rovnoměně zychlený pohyb po kužnici I Předpoklady: 137 Opakování: K veličinám popisujícím posuvný pohyb existují analogické veličiny popisující pohyb po kužnici: ovnoměný pohyb pojítko ovnoměný pohyb
VíceStopkové frézy 202 202 202
Stopkové fézy I 1 Stopkové fézy Obsah Pohon Obsah Stana Všeobecné infomace 3 Rychlá cesta k optimálnímu nástoji 4 5 Stopkové fézy z tvdokovu (HM = tvdokov) Stopkové fézy z tvdokovu 6 17 3 mm 6 mm 8 mm
VíceGeometrie. RNDr. Yvetta Bartáková. Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou
Geometie RND. Yvetta Batáková Gymnázium, OŠ a VOŠ Ledeč nad ázavou Objemy a povchy těles otační válec a kužel VY_3_INOVACE_05_3_17_M Gymnázium, OŠ a VOŠ Ledeč nad ázavou 1 Objemy a povchy těles A) Rotační
VícePříklady elektrostatických jevů - náboj
lektostatika Hlavní body Příklady elektostatických jevů. lektický náboj, elementání a jednotkový náboj Silové působení náboje - Coulombův zákon lektické pole a elektická intenzita, Páce v elektostatickém
VíceOpakování Napětí. Opakování Základní pojmy silového působení. Opakování Vztah napětí a deformace. Opakování Vztah napětí a deformace
Tektiny ve famacetickém ůmys Tektiny Chaakteistika, odění tektin» Kaainy» ozoštěda» kaané I, ékové fomy» diseze» yny» Vzdchotechnika» Sšení» Fidní oeace Oakování Zákadní ojmy siového ůsobení» o účinek
VícePočet stran protokolu Datum provedení zkoušek: : 9. 1-27. 2. 2015
17. listopadu 15, 708 33 Ostrava-Poruba http://www.hgf.vsb.cz/zl Tel.: 59 732 5287 E-mail: jindrich.sancer@vsb.cz Protokol o zkouškách č. 761 Zákazník: Výzkumný ústav anorganické Adresa: evoluční 84, 400
VíceZákladní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ
EduCom Tento materiál vznikl jako součást rojektu EduCom, který je solufinancován Evroským sociálním fondem a státním rozočtem ČR. Základní konvenční technologie obrábění SOUSTRUŽENÍ Jan Jersák Technická
VíceObr. V1.1: Schéma přenosu výkonu hnacího vozidla.
říklad 1 ro dvounáravové hnací kolejové vozidlo motorové trakce s mechanickým řenosem výkonu určené následujícími arametry určete moment hnacích nárav, tažnou sílu na obvodu kol F O. a rychlost ři maximálním
VíceSpoje pery a klíny. Charakteristika (konstrukční znaky)
Spoje pery a klíny Charakteristika (konstrukční znaky) Jednoduše rozebíratelná spojení pomocí per, příp. klínů hranolového tvaru (u klínů se skosením na jedné z ploch) vložených do podélných vybrání nebo
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŢENÝRSTVÍ ENERGETICKÝ ÚSTAV FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING ENERGY INSTITUTE ZPŮSOBY FILTRACE VZDUCHU AIR FILTRATION METHODS
VíceFACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR'S THESIS. prof. Ing. MARCELA KARMAZÍNOVÁ, CSc.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ NOSNÁ KONSTRUKCE
VíceŘetězy Vysokovýkonné IWIS DIN 8187
Vysokovýkonné válečkové řetězy IWIS Přednosti a výhody Všechny komonenty jsou vyrobeny z vysokojakostních ušlechtilých ocelí s maximální řesností. V souladu s ředokládaným namáháním komonentu jsou teelně
VíceZpůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie
Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES PŘEPOČET A VARIANTNÍ
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ GB02 FYZIKA II MODUL M01 ELEKTŘINA A MAGNETISMUS
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ PROF. ING. BOHUMIL KOKTAVÝ, CSC., DOC. ING. PAVEL KOKTAVÝ, CSC., PH.D. GB FYZIKA II MODUL M1 ELEKTŘINA A MAGNETISMUS STUDIJNÍ OPORY PRO STUDIJNÍ PROGRAMY
VíceSeminární práce z fyziky
Seminání páce z fyziky školní ok 005/006 Jakub Dundálek 3.A Jiáskovo gymnázium v Náchodě Přeměny mechanické enegie Přeměna mechanické enegie na ovnoamenné houpačce Název: Přeměna mechanické enegie na ovnoamenné
VíceCvičení 4 (Tenkostěnné a silnostěnné nádoby)
VŠB Technická univezia Osava akula sojní Kaeda užnosi a evnosi (9) Pužnos a evnos v enegeice (Návod do cvičení) vičení 4 (Tenkosěnné a silnosěnné nádob Auo: Jaoslav ojíček Veze: Osava 9 PPE vičení 4 Tenkosěnné
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
VíceELEKTŘINA A MAGNETIZMUS Řešené úlohy a postupy: Spojité rozložení náboje
EEKTŘINA A MAGNETIZMUS Řešené úlohy a postupy: Spojité ozložení náboje Pete Doumashkin MIT 006, překlad: Jan Pacák (007) Obsah. SPOJITÉ OZOŽENÍ NÁBOJE.1 ÚKOY. AGOITMY PO ŘEŠENÍ POBÉMU ÚOHA 1: SPOJITÉ OZOŽENÍ
VíceDuktilní deformace, část 1
uktilní defomace, část uktilní (plastická) defomace je taková defomace, při níž se mateiál defomuje bez přeušení koheze (soudžnosti). Plasticita mateiálu záleží na tzv. mezi plasticity (yield stess) -
Více5.3.4 Využití interference na tenkých vrstvách v praxi
5.3.4 Využití intefeence na tenkých vstvách v paxi Předpoklady: 5303 1. kontola vyboušení bousíme čočku, potřebujeme vyzkoušet zda je spávně vyboušená (má spávný tva) máme vyobený velice přesný odlitek
VíceA Průvodní dokument VŠKP
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES A Průvodní dokument
Víceε ε [ 8, N, 3, N ]
1. Vzdálenost mezi elektonem a potonem v atomu vodíku je přibližně 0,53.10-10 m. Jaká je velikost sil mezi uvedenými částicemi a) elektostatické b) gavitační Je-li gavitační konstanta G = 6,7.10-11 N.m
VícePROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení 1, 2
UNIVERZITA TOMÁŠE BATI VE ZLÍNĚ AKULTA APLIKOVANÉ INORMATIKY PROCESY V TECHNICE BUDOV cvičení, část Hana Charvátová, Dagmar Janáčová Zlín 03 Tento studijní materiál vznikl za finanční odory Evroského sociálního
Více133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B8. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární solehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B8 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí MSP mezní stavy oužitelnosti Obsah: Omezení naětí Kontrola
VícePřednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny
Fakulta strojní VŠB-TUO Přednáška č.8 Hřídele, osy, pera, klíny HŘÍDELE A OSY Hřídele jsou obvykle válcové strojní součásti umožňující a přenášející rotační pohyb. Rozdělujeme je podle: 1) typu namáhání
VíceExperimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů
Experimentální zjišťování charakteristik kompozitových materiálů a dílů Dr. Ing. Roman Růžek Výzkumný a zkušební letecký ústav, a.s. Praha 9 Letňany ruzek@vzlu.cz Základní rozdělení zkoušek pro ověření
VíceMoment síly, spojité zatížení
oment síly, spojité zatížení Pet Šidlof TECHNICKÁ UNIVERZITA V LIBERCI akulta mechatoniky, infomatiky a mezioboových studií Tento mateiál vznikl v ámci pojektu ES CZ.1.07/2.2.00/07.0247 Reflexe požadavků
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV BETONOVÝCH A ZDĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF CONCRETE AND MASONRY STRUCTURES ŽELEZOBETONOVÁ
VíceVlnovody. Obr. 7.1 Běžné příčné průřezy kovových vlnovodů: obdélníkový, kruhový, vlnovod, vlnovod H.
7 Vlnovody Běžná vedení (koaxiální kabel, dvojlinka) jsou jen omezeně použitelná v mikovlnné části kmitočtového spekta. S ůstem kmitočtu přenášeného signálu totiž významně ostou ztáty v dielektiku těchto
Více1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
VícePružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
VíceNewtonův gravitační zákon Gravitační a tíhové zrychlení při povrchu Země Pohyby těles Gravitační pole Slunce
Gavitační pole Newtonův gavitační zákon Gavitační a tíhové zychlení při povchu Země Pohyby těles Gavitační pole Slunce Úvod V okolí Země existuje gavitační pole. Země působí na každé těleso ve svém okolí
VíceProtokol o provedeném měření
Fyzikální laboratoře FLM Protokol o rovedeném měření Název úlohy: Studium harmonického ohybu na ružině Číslo úlohy: A Datum měření: 8. 3. 2010 Jméno a říjmení: Viktor Dlouhý Fakulta mechatroniky TU, I.
VíceŘešený příklad: Přípoj příhradového vazníku na sloup čelní deskou
Dokument: SX033a-CZ-EU Strana 1 z 7 Řešený říklad: Příoj říhradového vazníku na slou čelní Příklad ředstavuje výočet smykové únosnosti říoje střešního říhradového vazníku k ásnici slouu omocí čelní desky.
VíceFyzika. Fyzikální veličina - je mírou fyzikální vlastnosti, kterou na základě měření vyjadřujeme ve zvolených jednotkách
Fyzika Studuje objekty neživé příody a vztahy mezi nimi Na základě pozoování a pokusů studuje obecné vlastnosti látek a polí, indukcí dospívá k obecným kvantitativním zákonům a uvádí je v logickou soustavu
VíceVYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ OCELOVÁ HALA PRO PRŮMYSLOVOU VÝROBU STEEL HALL STRUCTURE FOR INDUSTRIAL PRODUCTION
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ HALA PRO
VíceFrézování. Podstata metody. Zákl. způsoby frézování rovinných ploch. Frézování válcovými frézami
Fréování obrábění rovinných nebo tvarových loch vícebřitým nástrojem réou mladší ůsob než soustružení (rvní réky 18.stol., soustruhy 13.stol.) Podstata metody řený ohyb: složen e dvou ohybů cykloida (blížící
VíceStroje - nástroje. nástroje - ohýbadla. stroje - lisy. (hydraulický lis pro automobilový průmysl)
Poznámka: tyto materiály slouží pouze pro opakování STT žáků SPŠ Na Třebešíně, Praha 10; s platností do r. 2016 v návaznosti na platnost norem. Zákaz šíření a modifikace materiálů. Děkuji Ing. D. Kavková
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
Více