OXIDACE NITINOLU NA VZDUCHU PŘI TEPLOTÁCH V OKOLÍ 600 C OXIDATION OF NITINOL IN AIR AT ABOUT 600 C. Dalibor Vojtěch
|
|
- Blanka Bláhová
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 OXIDACE NITINOLU NA VZDUCHU PŘI TEPLOTÁCH V OKOLÍ 600 C OXIDATION OF NITINOL IN AIR AT ABOUT 600 C Dalibor Vojtěch Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická 5, Praha 6, ČR, Dalibor.Vojtech@vscht.cz Abstrakt Při zracování nitinolového drátu určeného ro výrobu stentů materiál rochází řadou oerací teelného a mechanického zracování. Pokud jsou tyto oerace rováděny na vzduchu, dochází díky vysokému obsahu titanu k oxidaci nitinolu, což může vést k nežádoucím změnám jeho vlastností. Prezentovaná ráce se zabývá studiem oxidačního chování nitinolového drátu ři telotách v okolí 600 C na vzduchu. Je studována kinetika oxidace, stejně jako její mechanismus. V ráci je ukázáno, že řízená oxidace může mít ozitivní efekt na složení ovrchu nitinolu a na jeho biokomatibilitu. Abstract During treatment of the nitinol wire alied for stents roduction, the wire exeriences various heat and mechanical rocessing stes. Due to the high Ti amount, the material oxidises, when it is treated in air. It may result in undesirable changes of its roerties. The resented work studies oxidation of nitinol wire at around 600 C in air. Kinetics, as well as mechanism of oxidation, is investigated. It is shown that a controlled oxidation may ositively influence chemical comosition of the surface and biocomatibility of nitinol. 1. ÚVOD Slitiny Ni-Ti (nitinol), u nichž je atomární oměr Ni/Ti řibližně 1, se vyznačují vynikající korozní odolností, tvarovou amětí a suerelasticitou. Tyto atraktivní vlastnosti z nich činí významné materiály ro výrobu lékařských imlantátů. Z nitinolu jsou v současnosti běžně vyráběny nař. stenty, což jsou tubulární imlantáty sloužící ke zrůchodnění tělních trubic. Pokud jsou stenty vyráběny z nitinolového drátu, ak tento materiál během výroby rochází řadou kroků mechanického a teelného zracování. Posledním krokem bývá obvykle zafixování tvaru stentu (tzv. shae setting treatment), což je krátkodobý ohřev nitinolového drátu vytvarovaného do motivu říslušného stentu. Tento krok slouží kromě zafixování tvaru i k dosažení a stabilizaci mechanických vlastností stentu. Díky tomu, že nitinol obsahuje oměrně značné množství reaktivního titanu, dochází ři jeho teelném zracování k oxidaci. Při tomto rocesu řednostně oxiduje titan díky vyšší termodynamické stabilitě jeho oxidu. Výsledkem je oxidická vrstva složená hlavně z TiO 2, od níž se nachází titanem ochuzená oblast, která může mít různé chemické a fázové složení [1-3]. Předložená ráce se zabývá studiem kinetiky a mechanismu izotermické a cyklické oxidace nitinolového drátu ři středních telotách v rozmezí C. Jedná se o teloty, kterým je tento materiál běžně vystavován v různých krocích jeho zracování včetně rocesu fixování tvaru stentu. 2. EXPERIMENT Pro oxidační exerimenty byl oužit komerční nitinolový drát o růměru 0,2 mm, jehož 1
2 složení a základní mechanické vlastnosti jsou uvedeny v Tab.1. Drát byl vyroben tažením za studena s následným rekrystalizačním žíháním, jak dokumentuje jeho struktura na obr.1a. Posledním krokem ři výrobě drátu bylo elektrolytické letání ve směsi HF, HCl a HNO 3 za účelem odstranění ovrchových nečistot a oxidů. Povrch drátu má roto tyickou jamkovou morfologii (obr.1b). Tabulka 1. Chemické složení (at.%) a základní mechanické vlastnosti studovaného nitinolového drátu. Table 1. Chemical comosition (in at.%) and mechanical roerties of the investigated nitinol wire. chemické složení mech. vlastnosti Ni C O Cr Fe Cu Ti R m [MPa] HV0, zbytek a) b) Obr.1. Struktura (a) a morfologie ovrchu (b) studovaného nitinolového drátu. Fig.1. Structure (a) and surface morhology (b) of the investigated nitinol wire. Drát byl oxidován na vzduchu ři telotách C o dobu 240 minut. Oxidace byla realizována jak izotermicky tak cyklicky. Při izotermické oxidaci byly tři vzorky drátu vloženy do ředehřáté ece. Po stanovených časech (60, 120 a 240minut) byl vždy jeden vzorek vyjmut a byl zjištěn jeho hmotnostní řírůstek. Naroti tomu ři cyklické oxidaci byl do ece vložen ouze jeden vzorek drátu, který byl o stanovených časech vážen a znovu vkládán do ece. Rozdíl mezi oběma ostuy sočívá v tom, že ři cyklické oxidaci je materiál vystaven oakovaným telotním změnám mezi telotou oxidace a okojovou telotou, což může zůsobit zvýšení rychlosti oxidace nař. díky odadávání oxidických vrstev atd. U oxidovaného drátu byla studována struktura, chemické a fázové složení ovrchu i struktura a rofily složení v říčném řezu. Byly využity následující analytické techniky: rastrovací elektronová mikroskoie (REM), energiově diserzní sektrometrie (EDS), rtg. difrakční analýza a Ramanova sektrometrie. 3. VÝSLEDKY A DISKUZE Průběhy izotermické i cyklické oxidace vyjádřené jako závislost hmotnostních řírůstků na čase jsou ukázány na obr.2. Je vidět, že rychlosti oxidace (sklony křivek) se s časem ostuně snižují, což naznačuje, že vznikající oxidické vrstvy mají ochranný účinek roti další oxidaci. Díky tomu, že v takovém říadě je oxidace řízena difúzí rvků řes oxidickou 2
3 vrstvu, lze její růběh za izotermických odmínek osat arabolickým zákonem ve tvaru: m 2 = τ, (1) kde k m, k a τ jsou hmotnostní řírůstek, arabolická rychlostní konstanta a čas. Hodnoty arabolických rychlostních konstant získaných z kinetických křivek na obr.2a jsou ro různé teloty uvedeny v Tab.2. a) b) Obr.2. Kinetika izotermické (a) a cyklické (b) oxidace nitinolového drátu vyjádřená jako závislost hmotnostních řírůstků m na čase. Fig.2. Kinetics of isothermal (a) and cyclic (b) oxidation of the nitinol wire exressed as weight gain m versus oxidation time. Tabulka 2. Parabolické rychlostní konstanty k oxidace nitinolového drátu ři C. Table 2. Parabolic rate constants k for oxidation of the nitinol wire at C. telota oxidace [ C] k [g 2 m -4 h -1 ] Na základě Arrheniova vztahu: k Q = A ex( ), (2) R T který udává telotní závislost rychlostní konstanty, lze vyočítat aktivační energii oxidace Q = 158 kj/mol. Tato hodnota je odobná aktivační energii oxidace čistého titanu (109 kj/mol) [4]. Z orovnání obou kinetických křivek na obr.2 je zřejmé, že telotní cyklování rakticky neovlivňuje oxidační rychlost. Je to atrné rovněž z orovnání tloušťky oxidů o izotermické a cyklické oxidaci v Tab.3, které jsou velmi odobné. Znamená to, že odrýskávání oxidu není během cyklické oxidace mezi C významné. Toto odrýskávání bývá obvykle 3
4 důsledkem vnitřních nutí v oxidické vrstvě, zůsobených rozdílnou telotní roztažností oxidu a kovového substrátu. V říadě nitinolu jsou koeficienty telotní délkové roztažnosti TiO 2 a nitinolu 8, and 11, K -1. Zdá se tedy, že tyto rozdíly nejsou dostatečné k iniciaci odrýskávání oxidických vrstev ři telotních cyklech oužitých v rezentovaném exerimentu. Tabulka 3. Tloušťky oxidických vrstev o oxidaci mezi C/240 min. Table 3. Scale thickness after oxidation at C/240 min. telota oxidace [ C] tloušťka oxidů [µm] izotermická cyklická oxidace oxidace Chemické složení oxidických vrstev měřené metodou EDS ukazuje obr.3. Je vidět, že s rostoucí dobou i telotou oxidace klesá obsah niklu a roste obsah titanu v oxidické vrstvě. Koncentrační rofily rvků řes oxidickou vrstvu jsou ro vzorek oxidovaný ři 650 C/240 min uvedeny na obr.4. Jak již bylo naznačeno ovrchovým složením, rofily demonstrují, že oxidická vrstva (I) je obohacena titanem a ochuzena niklem. Přednostní oxidace titanu ak vede k tomu, že vrstva od oxidem je naoak obohacena niklem (II). Obr.3. Chemické složení ovrchu drátu oxidovaného ři C/60 a 240 min. Fig.3. Chemical comosition of the surface of the wire after oxidation at C/60 and 240 min. Obr.4. Koncentrační rofily rvků v oxidické vrstvě a od ní u drátu oxidovaného ři telotě 650 C/240 min (Ioxid, II-vrstva od oxidem obohacená niklem, III-neovlivněný drát). Fig.4. Concentration rofiles over the oxide scales and sub-scale zone for the wire oxidised at 650 C/240 min (I-oxide scale, II- Ni enriched sub-scale zone, III-unaffected wire). Rtg. fázová analýza, jejíž výsledky jsou na obr.5, ukazuje, že hlavními rodukty oxidace jsou fáze TiO 2 (rutil) a Ni 3 Ti. Oxid titaničitý je rimární rodukt oxidace, zatímco intermetalická fáze vzniká od oxidickou vrstvou díky řednostní oxidaci titanu. Díky malé tloušťce oxidů a rovněž oměrně malé citlivosti rtg. fázové analýzy byla k otvrzení roduktů 4
5 oxidace, zejména krystalické modifikace TiO 2, rovedena rovněž Ramanova sektrometrie, jejíž výsledky demonstruje obr.6. Na tomto obrázku jsou ro orovnání také uvedena sektra rutilu a anatasu. Vidíme, že zatímco na sektru neoxidovaného drátu nejsou řítomny žádné charakteristické íky, na sektrech oxidovaného drátu jsou řítomny ouze dva charakteristické íky jasně řiřaditelné rutilu. Obr.5. Rtg. difraktogramy nitinolového drátu oxidovaného za různých odmínek. Fig.5. XRD atterns of the nitinol wire oxidised under various conditions. Obr.6. Ramanova sektra nitinolového drátu oxidovaného za různých odmínek. Fig.6. Raman sectra of the nitinol wire oxidised under various conditions. Z výše uvedeného lyne, že ři oxidaci slitiny NiTi řednostně oxiduje titan. Je to dáno 5
6 dvěma faktory: 1. oxid titaničitý má vyšší termodynamickou stabilitu než oxid nikelnatý ve velmi širokém rozmezí telot a arciálních tlaků kyslíku [1], 2. difúzní koeficient titanu v TiO 2 je vyšší než difúzní koeficient niklu [5]. Hlavním roduktem oxidace je tedy oxid titaničitý v modifikaci rutilu. Metastabilní modifikace TiO 2 - anatas nebyla identifikována. Je známo, že ři oxidaci materiálů bohatých na titan je sekvence modifikací oxidu titaničitého s rostoucí telotou oxidace následující: 1. amorfní, 2. anatas, 3. rutil. Nad telotami 400 C vzniká jako hlavní oxidační rodukt obvykle rutil. To je dokumentováno na obr.6, kde již o oxidaci ři 530 C o dobu ouhých 10 min je identifikován ouze rutil. Obr.7. Rovnovážný fázový diagram systému Ni-Ti-O ři 530 C. Fig.7. Equilibrium hase diagram of the Ni-Ti-O system at 530 C. Pokud v koncentračním rofilu na obr.4 ostuujeme směrem dovnitř oxidické vrstvy, fázové složení se mění. Klesá arciální tlak kyslíku, roste koncentrace niklu a tudíž se vytvářejí odmínky ro vznik nových fází suboxidů titanu a Ni 3 Ti. Suboxidy titanu nebyly vzhledem k jejich omezenému množství a omezené citlivosti rtg. fázové analýzy identifikovány. Jejich vznik však odoruje snižování aktivity kyslíku v oxidické vrstvě. Tato situace je dokumentována na obr.7, kde je ukázán vyočtený rovnovážný fázový diagram systému Ni-Ti-O ři telotě 530 C. Pokud ostuujeme směrem dovnitř oxidické vrstvy, znamená to, že v diagramu se ohybujeme odél šedé šiky. Fázové složení se tedy mění od téměř čistého TiO 2 až o suboxidy titanu a fázi Ni 3 Ti. Ochuzení ovrchové oxidované vrstvy nitinolu niklem je velmi významné z hlediska biokomatibility. O niklu je totiž známo, že může u citlivých acientů zůsobovat alergické reakce. Zdá se, že kontrolovaná oxidace vedoucí k tvorbě tenké a komaktní vrstvy TiO 2 na ovrchu by mohla vést k výraznému zomalení uvolňování niklu do okolní tkáně. Tato oxidace by samozřejmě musela robíhat za výrazně mírnějších odmínek v orovnání s naším exerimentem. Nesmí ři ní totiž docházet k nadměrnému ovlivnění základního materiálu, zejména jeho transformačních telot A f a M f, které mají zásadní vliv na jeho suerelastické vlastností a tvarově aměťový efekt. Povrchová morfologie oxidické vrstvy je ro různé teloty oxidace dokumentována na obr.8. Vidíme, že zrna rutilu mají o 240 min. oxidaci řibližně rovnoosý tvar a velikost mezi 150 a 220 nm. Jak je atrno z obr.9, velikost rutilových zrn roste jak s rostoucí telotou oxidace, tak s rostoucí dobou. Kinetiku růstu zrn lze osat rovnicí: D 2 2 n E D0 = K τ ex( ), (3) RT kde D a D 0 jsou růměr zrna a očáteční růměr zrna o 10 min. oxidaci (50 nm), K, n konstanty, τ čas a E aktivační energie růstu zrna. Z velikostí zrn na obr.9 lze vyočítat aktivační energii růstu zrn, která činí 45,7 kj/mol. Exonent n má ři telotách C hodnotu 0.34 a ři telotě 650 C hodnotu
7 METAL 2008 a) b) c) d) Obr.8. Morfologie zrn rutilu o oxidaci nitinolu o dobu 240 min. ři 530 C (a), 560 C (b), 600 C (c) a 650 C (d). Fig.8. Morhology of titania grains after 240 min oxidation of nitinol at 530 C (a), 560 C (b), 600 C (c) and 650 C (d). Obr.9. Velikost zrn rutilu v závislosti na telotě a době oxidace nitinolu. Fig.9. Rutile grain size vs. oxidation temerature and time. 7
8 4. ZÁVĚRY V ředloženém řísěvku je ukázáno, že cyklická oxidace nitinolového drátu ři telotách C nezůsobuje odrýskávání oxidických vrstev. Proto tato oxidace robíhá odobnou rychlostí jako oxidace za izotermických odmínek. Oxidická vrstva ředstavuje bariéru ro další reakci s kyslíkem, roto se oxidace řídí arabolickým zákonem. V odmínkách oužitých v rezentovaném exerimentu je oxidace oměrně omalá, neboť ani o oxidaci ři 650 C/240min. tloušťka oxidické vrstvy neřevyšuje 2 µm. Hlavním roduktem oxidace je rutil s ouze velmi nízkých obsahem niklu. Z tohoto důvodu by kontrolovaná oxidace rodukující tenkou a komaktní vrstvu TiO 2 na ovrchu mohla zlešit biokomatibilitu nitinolu díky zomalení uvolňování niklu do okolní tkáně. PODĚKOVÁNÍ Výzkum nitinolu, jehož výsledky jsou rezentovány v této ráci, vznikl s odorou MŠMT ČR (rojekt MSM ) a MPO ČR (rojekt FI-IM2/108). LITERATURA [1] GU, Y.W., TAY, B.Y., LIM, C.S. aj. Characterization of bioactive surface oxidation layer on NiTi alloy. Alied Surface Science, 2005, sv. 252, s [2] FIRSTOV, G.S., VITCHEV, R.G., KUMAR, H. aj. Surface oxidation of NiTi shae memory alloy. Biomaterials, 2002, sv. 23, s [3] CHU, C.L., WU, S.K., YEN, Y.C. Oxidation behavior of equiatomic TiNi alloy in high temerature air environment. Materials Science and Engineering, 1996, sv. A216, s [4] ZHU, L., FINO, J.M., PELTON, A. Oxidation of nitinol, In: Proceedings of the International Conference on Shae Memory and Suerelastic Technologies. Nitinol Devices and Comonents, 2003, s [5] ARMITAGE, D.A., GRANT, D.M. Characterization of surface-modified nickel titanium alloys. Materials Science and Engineering, 2003, sv. A349, s
VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE INTERMETALIK NA BÁZI SYSTÉMU. HIGH-TEMPERATURE OXIDATION OF Ti-Al-Si-Nb INTERMETALLICS. Dalibor Vojtěch, Juda Čížkovský
VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE INTERMETALIK NA BÁZI SYSTÉMU Ti-Al-Si-Nb HIGH-TEMPERATURE OXIDATION OF Ti-Al-Si-Nb INTERMETALLICS Dalibor Vojtěch, Juda Čížkovský Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství,
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI. T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner
VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACE SLITIN TI-SI T. Kubatík, D. Vojtěch, J. Šerák, B. Bártová, J. Verner Vysoká škola chemicko technologická v Praze, Technická 5, 166 28, Praha 6, ČR ABSTRAKT Tato práce se zabývá chováním
VíceOXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ
OXIDAČNÍ ODOLNOST A TEPELNÁ STABILITA SLITIN Ti-Al-Si VYROBENÝCH REAKTIVNÍ SINTRACÍ OXIDATION RESISTANCE AND THERMAL STABILITY OF Ti-Al-Si ALLOYS PRODUCED BY REACTIVE SINTERING Pavel Novák Filip Průša
VíceVLASTNOSTI KŘEMÍKOVANÝCH VRSTEV NA TITANU PROPERTIES OF SILICONIZED LAYERS ON TITANIUM. Magda Morťaniková Michal Novák Dalibor Vojtěch
VLASTNOSTI KŘEMÍKOVANÝCH VRSTEV NA TITANU PROPERTIES OF SILICONIZED LAYERS ON TITANIUM Magda Morťaniková Michal Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, Vysoká škola chemicko-technologická
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS. Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT OF HIGH-TEMPERATURE NICKEL ALLOYS Božena Podhorná a Jiří Kudrman a Karel Hrbáček b a UJP PRAHA a.s., Nad Kamínkou 1345, 156 10 Praha Zbraslav, E-mail:
VíceSMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS
SMĚROVÁ KRYSTALIZACE EUTEKTIK SYSTÉMU Ti-Al-Si DIRECTIONAL CRYSTALLIZATION OF Ti-Al-Si EUTECTICS Dalibor Vojtěch a Pavel Lejček b Jaromír Kopeček b Katrin Bialasová a a Ústav kovových materiálů a korozního
VíceOddělení technické elektrochemie, A037. LABORATORNÍ PRÁCE č.9 CYKLICKÁ VOLTAMETRIE
ÚSTV NORGNIKÉ THNOLOGI Oddělení technické elektrochemie, 037 LBORTORNÍ PRÁ č.9 YKLIKÁ VOLTMTRI yklická voltametrie yklická voltametrie atří do skuiny otenciodynamických exerimentálních metod. Ty doznaly
VíceKOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU
KOROZNÍ CHOVÁNÍ Mg SLITIN V PROVZDUŠNĚNÉM FYZIOLOGICKÉM ROZTOKU František HNILICA a, LUDĚK JOSKA b, BOHUMIL SMOLA c, IVANA STULÍKOVÁ c a České vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní, Technická
VíceTermodynamické základy ocelářských pochodů
29 3. Termodynamické základy ocelářských ochodů Termodynamika ůvodně vznikla jako vědní discilína zabývající se účinností teelných (arních) strojů. Později byly termodynamické zákony oužity ři studiu chemických
VíceVLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY
VLHKÝ VZDUCH STAVOVÉ VELIČINY Vlhký vzduch - vlhký vzduch je směsí suchého vzduchu a vodní áry okuující solečný objem - homogenní směs nastává okud je voda ve směsi v lynném stavu - heterogenní směs ve
VíceMECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY
MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA LITÝCH NIKLOVÝCH SLITIN PO DLOUHODOBÉM ÚČINKU TEPLOTY MECHANICAL PROPERTIES AND STRUCTURAL STABILITY OF CAST NICKEL ALLOYS AFTER LONG-TERM INFLUENCE OF TEMPERATURE
VíceVlastnosti a struktura oxidických vrstev na slitinách titanu
Vlastnosti a struktura oxidických vrstev na slitinách titanu Bc. Jan Krčil Vedoucí práce: Ing. Jana Sobotová, Ph.D Abstrakt Tato práce se zabývá problematikou tvorby a charakterizace tenké oxidické vrstvy
VíceNÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL
NÁVRH A OVĚŘENÍ BETONOVÉ OPŘENÉ PILOTY ZATÍŽENÉ V HLAVĚ KOMBINACÍ SIL 1. ZADÁNÍ Navrhněte růměr a výztuž vrtané iloty délky L neosuvně ořené o skalní odloží zatížené v hlavě zadanými vnitřními silami (viz
VíceUniverzita Pardubice FAKULTA CHEMICKO TECHNOLOGICKÁ
Univerzita Pardubice FAKULA CHEMICKO ECHNOLOGICKÁ MEODY S LAENNÍMI PROMĚNNÝMI A KLASIFIKAČNÍ MEODY SEMINÁRNÍ PRÁCE LICENČNÍHO SUDIA Statistické zracování dat ři kontrole jakosti Ing. Karel Dráela, CSc.
VíceHYDROPNEUMATICKÝ VAKOVÝ AKUMULÁTOR
HYDROPNEUMATICKÝ AKOÝ AKUMULÁTOR OSP 050 ŠEOBECNÉ INFORMACE ýočet hydroneumatického akumulátoru ZÁKLADNÍ INFORMACE Při výočtu hydroneumatického akumulátoru se vychází ze stavové změny lynu v akumulátoru.
VíceV následující tabulce jsou uvedeny jednotky pro objemový a hmotnostní průtok.
8. Měření růtoků V následující tabulce jsou uvedeny jednotky ro objemový a hmotnostní růtok. Základní vztahy ro stacionární růtok Q M V t S w M V QV ρ ρ S w ρ t t kde V [ m 3 ] - objem t ( s ] - čas, S
VíceELECTROCHEMICAL HYDRIDING OF MAGNESIUM-BASED ALLOYS
ELEKTROCHEMICKÉ SYCENÍ HOŘČÍKOVÝCH SLITIN VODÍKEM ELECTROCHEMICAL HYDRIDING OF MAGNESIUM-BASED ALLOYS Dalibor Vojtěch a, Alena Michalcová a, Magda Morťaniková a, Borivoj Šustaršič b a Ústav kovových materiálů
VíceMOŽNOSTI TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ DRÁTU NA SPOJITÉ DRÁTOTRATI V TŘINECKÝCH ŽELEZÁRNÁCH
15. 17. 5. 2001, Ostrava, Czech Reublic MOŽNOSTI TERMOMECHANICKÉHO VÁLCOVÁNÍ DRÁTU NA SPOJITÉ DRÁTOTRATI V TŘINECKÝCH ŽELEZÁRNÁCH Jiří Kliber a Karel Čmiel b a) Katedra tváření materiálu FMMI, VŠB-TU Ostrava,
VíceV p-v diagramu je tento proces znázorněn hyperbolou spojující body obou stavů plynu, je to tzv. izoterma :
Jednoduché vratné děje ideálního lynu ) Děj izoter mický ( = ) Za ředokladu konstantní teloty se stavová rovnice ro zadané množství lynu změní na známý zákon Boylův-Mariottův, která říká, že součin tlaku
VíceSměrová kalibrace pětiotvorové kuželové sondy
Směrová kalibrace ětiotvorové kuželové sondy Matějka Milan Ing., Ústav mechaniky tekutin a energetiky, Fakulta strojní, ČVUT v Praze, Technická 4, 166 07 Praha 6, milan.matejka@fs.cvut.cz Abstrakt: The
VíceHODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY
HODNOCENÍ MIKROSTRUKTURY A VLASTNOSTÍ ODLITKŮ ZE SLITINY AZ91HP EVALUATION OF MICROSTRUCTURE AND PROPERTIES OF SAND CAST AZ91HP MAGNESIUM ALLOY Vít Janík a,b, Eva Kalabisová b, Petr Zuna a, Jakub Horník
VíceOPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg
OPTIMALIZACE REŽIMU TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ PRO ZVÝŠENÍ MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ SLITINY ALSI9Cu2Mg OPTIMIZATION OF HEAT TREATMENT CONDITIONS TO IMPROVE OF MECHANICAL PROPETIES OF AlSi9Cu2Mg ALLOY Jan Šerák,
Více24.-26.5.2005, Hradec nad Moravicí POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM
POLYKOMPONENTNÍ SLITINY HOŘČÍKU MODIFIKOVANÉ SODÍKEM EFFECT OF SODIUM MODIFICATION ON THE STRUCTURE AND PROPERTIES OF POLYCOMPONENT Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík VUT v Brně, Fakulta strojního
VíceFyzikální chemie. 1.2 Termodynamika
Fyzikální chemie. ermodynamika Mgr. Sylvie Pavloková Letní semestr 07/08 děj izotermický izobarický izochorický konstantní V ermodynamika rvní termodynamický zákon (zákon zachování energie): U Q + W izotermický
Více7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU
7. Výrobní činnost odniku Ekonomika odniku - 2009 7. VÝROBNÍ ČINNOST PODNIKU 7.1. Produkční funkce teoretický základ ekonomiky výroby 7.2. Výrobní kaacita Výrobní činnost je tou činností odniku, která
VíceNumerické výpočty proudění v kanále stálého průřezu při ucpání kanálu válcovou sondou
Konference ANSYS 2009 Numerické výočty roudění v kanále stálého růřezu ři ucání kanálu válcovou sondou L. Tajč, B. Rudas, a M. Hoznedl ŠKODA POWER a.s., Tylova 1/57, Plzeň, 301 28 michal.hoznedl@skoda.cz
VícePokud světlo prochází prostředím, pak v důsledku elektromagnetické interakce s částicemi obsaženými
1 Pracovní úkoly 1. Změřte závislost indexu lomu vzduchu na tlaku n(). 2. Závislost n() zracujte graficky. Vyneste také závislost závislost vlnové délky sodíkové čáry na indexu lomu vzduchu λ(n). Proveďte
VíceTermodynamika ideálního plynu
Přednáška 5 Termodynamika ideálního lynu 5.1 Základní vztahy ro ideální lyn 5.1.1 nitřní energie ideálního lynu Alikujme nyní oznatky získané v ředchozím textu na nejjednodužší termodynamickou soustavu
VíceObr. 1: Řez masivním průřezem z RD zasaženým účinkům požáru
Teorie: Dřevo a materiály na bázi dřeva jsou sloučeninami uhlíku, kyslíku, vodíku a dalších rvků řírodního ůvodu. Jedná se o hořlavé materiály, jejichž hořlavost lze do jisté míry omezit ovrchovou úravou,
VíceVLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A
METAL 27 VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ VLASTNOSTI A VYSOKOTEPLOTNÍ STABILITU NIKLOVÉ SLITINY IN 792 5A INFLUENCE OF HEAT TREATMENT ON MECHANICA PROPERTIES AND HIGN-TEMPERATURE STRUCTURAL STABILITY
Více2.6.7 Fázový diagram. Předpoklady: Popiš děje zakreslené v diagramu křivky syté páry. Za jakých podmínek mohou proběhnout?
2.6.7 Fázový diagram Předoklady: 2606 Př. 1: Poiš děje zakreslené v diagramu křivky syté áry. Za jakých odmínek mohou roběhnout? 4 2 1 3 1) Sytá ára je za stálého tlaku zahřívána. Zvětšuje svůj objem a
VíceSTRUKTURA VLASTNOSTI SLITINY Al-TM-Ce. STRUCTURE AND PROPERTIES OF Al-TM-Ce ALLOYS. Alena Michalcová Dalibor Vojtěch Pavel Novák Jan Šerák
STRUKTURA VLASTNOSTI SLITINY Al-TM-Ce STRUCTURE AND PROPERTIES OF Al-TM-Ce ALLOYS Alena Michalcová Dalibor Vojtěch Pavel Novák Jan Šerák VŠCHT v Praze, Ústav Kovových materiálů a korozního inženýrství,
VíceSTRUKTURA A VLASTNOSTI PRÁŠKOVÝCH SLITIN
STRUKTURA A VLASTNOSTI PRÁŠKOVÝCH SLITIN Al-Fe-Cr-Si-Ti-B B.Bártová, M. Paulovič, D. Vojtěch Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství, VŠCHT Praha, Technická 5, Praha 6, 166 28 Abstract Mechanical
VícePREPARING OF AL AND SI SURFACE LAYERS ON BEARING STEEL
METAL 28 PŘÍPRAVA ALITOSILITOVANÝH POVRHOVÝH VRSTEV NA LOŽISKOVÉ OELI PREPARING OF AL AND SI SURFAE LAYERS ON BEARING STEEL Pavel Doležal, Ladislav Čelko, Aneta Němcová, Lenka Klakurková, mona Pospíšilová
VíceCvičení z termomechaniky Cvičení 5.
Příklad V komresoru je kontinuálně stlačován objemový tok vzduchu *m 3.s- + o telotě 0 * C+ a tlaku 0, *MPa+ na tlak 0,7 *MPa+. Vyočtěte objemový tok vzduchu vystuujícího z komresoru, jeho telotu a říkon
VíceObrázek1:Nevratnáexpanzeplynupřesporéznípřepážkudooblastisnižšímtlakem p 2 < p 1
Joule-Thomsonův jev Fyzikální raktikum z molekulové fyziky a termodynamiky Teoretický rozbor Entalie lynu Při Joule-Thomsonově jevu dochází k nevratné exanzi lynů do rostředí s nižším tlakem. Pro ilustraci
VícePovrchová vs. hloubková filtrace. Princip filtrace. Povrchová (koláčová) filtrace. Typy filtrů. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob
Tekutiny Dorava tekutin Filtrace Princi iltrace Povrchová vs. hloubková iltrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní iltrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrát Filtrační koláč Filtrační řeážka Tyy
VíceELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE
ELEKTROCHEMIE NA SYSTÉMECH S TENKÝMI VRSTVAMI ELECTRO-CHEMICAL ANALYSIS ON SYSTEMS THIN FILM SUBSTRATE Klára Jačková Roman Reindl Ivo Štěpánek Katedra materiálu a strojírenské metalurgie, Západočeská univerzita
VíceSTUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK
STUDIUM ZMĚN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ PO TEPLOTNÍM STÁRNUTÍ S HLOUBKOVOU ROZLIŠITELNOSTÍ POMOCÍ NANOINDENTAČNÍCH ZKOUŠEK STUDY OF CHANGING OF MECHANICAL PROPERTIES OF POLYMER MATERIALS
VíceTeplovzdušné motory motory budoucnosti
Vysoká škola báňská Technická univerzita Ostrava Fakulta strojní Katedra energetiky Telovzdušné motory motory budoucnosti Text byl vyracován s odorou rojektu CZ.1.07/1.1.00/08.0010 Inovace odborného vzdělávání
VíceVYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr. HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE
VYSOKOTEPLOTNÍ CREEPOVÉ VLASTNOSTI SLITINY Fe31Al3Cr S PŘÍSADOU Zr HIGH TEMPERATURE CREEP PROPERTIES Fe31Al3Cr ALLOY WITH Zr ADITIVE Pavel Hanus Petr Kratochvíl Technická univerzita v Liberci, Katedra
VíceHODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE
HODNOCENÍ HLOUBKOVÝCH PROFILŮ MECHANICKÉHO CHOVÁNÍ POLYMERNÍCH MATERIÁLŮ POMOCÍ NANOINDENTACE EVALUATION OF DEPTH PROFILE OF MECHANICAL BEHAVIOUR OF POLYMER MATERIALS BY NANOINDENTATION Marek Tengler,
VíceMichal Novák a Dalibor Vojtěch a Michala Zelinková a
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ Ni-P-Al 2 O 3 VRSTEV PŘIPRAVENÝCH BEZPROUDOVÝM POKOVENÍM HEAT TREATMENT OF Ni-P-Al 2 O 3 ELECTROLESS COATINGS Michal Novák a Dalibor Vojtěch a Michala Zelinková a a Ústav kovových materiálů
VíceVLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING
VLIV OBSAHU NIKLU NA VLASTNOSTI LKG PO FERITIZAČNÍM ŽÍHÁNÍ EFFECT OF THE CONTENT OF NICKEL ON DI PROPERTIES AFTER FERRITIZATION ANNEALING Hana Tesařová Bohumil Pacal Ondřej Man VUT-FSI-ÚMVI-OKM, Technická
VíceZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS
ZKOUŠENÍ KOROZNÍ ODOLNOSTI PLAZMOVĚ NANÁŠENÝCH NITRIDICKÝCH VRSTEV NA OCELÍCH CORROSION RESISTANCE TESTING OF PLASMA NITRIDATION LAYERS ON STEELS Marie Blahetová, Jan Oppelt, Stanislav Lasek, Vladimír
VíceNárodní informační středisko pro podporu jakosti
Národní informační středisko ro odoru jakosti Konzultační středisko statistických metod ři NIS-PJ Analýza zůsobilosti Ing. Vratislav Horálek, DrSc. ředseda TNK 4: Alikace statistických metod Ing. Josef
VíceVLIV ZMĚNY DRSNOSTI POVRCHU NA PŘILNAVOST ORGANICKÝCH POVLAKŮ INFLUENCE OF THE CHANGE OF THE SURFACE ROUGHNESS ON ADHESION OF ORGANIC COATINGS
VLIV ZMĚNY DRSNOSTI POVRCHU NA PŘILNAVOST ORGANICKÝCH POVLAKŮ INFLUENCE OF THE CHANGE OF THE SURFACE ROUGHNESS ON ADHESION OF ORGANIC COATINGS Filipová Marcela 1, Podjuklová Jitka 2, Siostrzonek René 3
VíceDUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL
DUPLEXNÍ POVLAKOVÁNÍ PM NÁSTROJOVÉ OCELI LEGOVANÉ NIOBEM DUPLEX COATING OF THE NIOBIUM-ALLOYED PM TOOL STEEL Pavel Novák Dalibor Vojtěch Jan Šerák Michal Novák Vítězslav Knotek Ústav kovových materiálů
VíceZVYŠOVÁNÍ ODOLNOSTI TITANU PROTI VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACI LEGOVÁNÍM KREMÍKEM IMPROVEMENT OF HIGH-TEMPERATURE OXIDATION RESISTANCE OF TITANIUM BY SILICON
ZVYŠOVÁNÍ ODOLNOSTI TITANU PROTI VYSOKOTEPLOTNÍ OXIDACI LEGOVÁNÍM KREMÍKEM IMPROVEMENT OF HIGH-TEMPERATURE OXIDATION RESISTANCE OF TITANIUM BY SILICON Dalibor Vojtech Hana Cížová Tomáš Kubatík Iva Pospíšilová
VícePrincip filtrace. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob. Inženýrství chemicko-farmaceutických výrob. Tekutiny Doprava tekutin.
Tekutiny Dorava tekutin Filtrace Princi filtrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní filtrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrát Filtrační koláč Filtrační řeážka 1 Povrchová vs. hloubková filtrace
VíceMOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER
MOŽNOSTI TVÁŘENÍ MONOKRYSTALŮ VYSOKOTAVITELNÝCH KOVŮ V OCHRANNÉM OBALU FORMING OF SINGLE CRYSTALS REFRACTORY METALS IN THE PROTECTIVE COVER Kamil Krybus a Jaromír Drápala b a OSRAM Bruntál, spol. s r.
VíceCREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE. CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES
CREEP INTERMETALICKÉ SLITINY TiAl PRI VELMI MALÝCH RYCHLOSTECH DEFORMACE CREEP OF INTERMETALLIC ALLOY TiAl AT VERY LOW STRAIN RATES Petr Marecek a Luboš Kloc b Jaroslav Fiala a a Faculty of Chemistry,
VíceVýpo ty Výpo et hmotnostní koncentrace zne ující látky ,
"Zracováno odle Skácel F. - Tekáč.: Podklady ro Ministerstvo životního rostředí k rovádění Protokolu o PRTR - řehled etod ěření a identifikace látek sledovaných odle Protokolu o registrech úniků a řenosů
VíceZpůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu tepelné energie
Příloha č. 2 k vyhlášce č. 439/2005 Sb. Zůsob určení množství elektřiny z kombinované výroby vázané na výrobu teelné energie Maximální množství elektřiny z kombinované výroby se stanoví zůsobem odle následujícího
VíceBiomateriály na bázi kovů. L. Joska Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství
Biomateriály na bázi kovů L. Joska Ústav kovových materiálů a korozního inženýrství Historie 1901 - objev krevních skupin, 1905 - první úspěšná transfuze mezi lidmi 1958 - kyčelní kloub na bázi oceli 1965
VíceVÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a
VÝZKUM MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ A STRUKTURNÍ STABILITY SUPERSLITINY NA BÁZI NIKLU DAMERON. Karel Hrbáček a Božena Podhorná b Vítězslav Musil a Antonín Joch a a První brněnská strojírna Velká Bíteš, a.s.,
VíceInženýrství chemicko-farmaceutických výrob
Tekutiny Dorava tekutin Filtrace 1 Princi filtrace» Dělení evných částic od tekutiny na orézní filtrační řeážce Susenze, Aerosol Filtrační koláč Filtrační řeážka Filtrát Povrchová vs. hloubková filtrace
VíceGibbsova a Helmholtzova energie. Def. Gibbsovy energie G. Def. Helmholtzovy energie A
ibbsova a Helmholtzova energie Def. ibbsovy energie H Def. Helmholtzovy energie U, jsou efinovány omocí stavových funkcí jená se o stavové funkce. ibbsova energie charakterizuje rovnovážný stav (erzibilní
VíceSTANOVENÍ TVARU A DISTRIBUCE VELIKOSTI ČÁSTIC MODELOVÝCH TYPŮ NANOMATERIÁLŮ. Edita BRETŠNAJDROVÁ a, Ladislav SVOBODA a Jiří ZELENKA b
STANOVENÍ TVARU A DISTRIBUCE VELIKOSTI ČÁSTIC MODELOVÝCH TYPŮ NANOMATERIÁLŮ Edita BRETŠNAJDROVÁ a, Ladislav SVOBODA a Jiří ZELENKA b a UNIVERZITA PARDUBICE, Fakulta chemicko-technologická, Katedra anorganické
VícePZP (2011/2012) 3/1 Stanislav Beroun
PZP (0/0) 3/ tanislav Beroun Výměna tela mezi nální válce a stěnami, telotní zatížení vybraných dílů PM elo, které se odvádí z nálně válce, se ředává stěnám ve válci řevážně řestuem, u vznětových motorů
VíceOPTIMALIZACE TECHNOLOGIE ZPRACOVÁNÍ SLITIN Mg-Ni PRO UCHOVÁVÁNÍ VODÍKU. OPTIMIZING OF THE PROCESSING TECHNOLOGY OF Mg-Ni ALLOYS FOR HYDROGEN STORAGE
OPTIMALIZACE TECHNOLOGIE ZPRACOVÁNÍ SLITIN Mg-Ni PRO UCHOVÁVÁNÍ VODÍKU OPTIMIZING OF THE PROCESSING TECHNOLOGY OF Mg-Ni ALLOYS FOR HYDROGEN STORAGE Pavel Novák Dalibor Vojtěch Filip Průša Vítězslav Knotek
VíceTHE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI
THE IMPACT OF PROCESSING STEEL GRADE 14 260 ON CORROSIVE DEGRADATION VLIV TEPELNÉHO ZPRACOVÁNÍ OCELI 14 260 NA KOROZNÍ DEGRADACI Votava J., Černý M. Ústav techniky a automobilové dopravy, Agronomická fakulta,
VíceStabilita prutu, desky a válce vzpěr (osová síla)
Stabilita rutu, deky a válce vzěr (oová íla) Průběh ro ideálně římý rut (teoretický tav) F δ F KRIT Průběh ro reálně římý rut (reálný tav) 1 - menší očáteční zakřivení - větší očáteční zakřivení F Obr.1
VíceStrukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91.
Strukturní charakteristiky hořčíkové slitiny AZ91. Structure of Magnesium Alloy AZ91. Hubáčková Jiřina a), Čížek Lubomír a), Konečná Radomila b) a) VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERSITA OSTRAVA, Fakulta
VíceTEPLOTNÍ DEGRADACE TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV. Autor: Ing. Petr Beneš Školitel: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž
TEPLOTNÍ DEGRADACE TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV Autor: Ing. Petr Beneš Školitel: Doc. Dr. Ing. Antonín Kříž Tenké PVD vrstvy 1968 vytvořena první PVD vrstva TiN Do současnosti vytvořeno mnoho druhů
VíceINFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS. Ivo Černý Dagmar Mikulová
VLIV TEPELNÉHO PŘEPRACOVÁNÍ NA MECHANICKÉ A ÚNAVOVÉ VLASTNOSTI TENKÝCH PLECHŮ Z AL-SLITIN INFLUENCE OF HEAT RE-TREATMENT ON MECHANICAL AND FATIGUE PROPERTIES OF THIN SHEETS FROM AL-ALLOYS Ivo Černý Dagmar
VícePRŮTOK PLYNU OTVOREM
PRŮTOK PLYNU OTVOREM P. Škrabánek, F. Dušek Univerzita Pardubice, Fakulta chemicko technologická Katedra řízení rocesů a výočetní techniky Abstrakt Článek se zabývá ověřením oužitelnosti Saint Vénantovavy
VíceVLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM
VLIV OBSAHU HLINÍKU NA VLASTNOSTI HOŘČÍKOVÝCH SLITIN PŘI ODLÉVÁNÍ DO BENTONITOVÝCH A FURANOVÝCH FOREM INFLUENCE OF ALUMINIUM CONTENT ON BEHAVIOUR OF MAGNESIUM CAST ALLOYS IN BENTONITE AND FURAN SAND MOULD
VíceHODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH. Klára Jacková, Ivo Štepánek
HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH ZMEN MECHANICKÝCH VLASTNOSTÍ PO ELEKTROCHEMICKÝCH ZKOUŠKÁCH Klára Jacková, Ivo Štepánek Západoceská univerzita v Plzni, Univerzitní 22, 306 14 Plzen, CR, ivo.stepanek@volny.cz Abstrakt
Vícepevná látka tekutina (kapalina, plyn) (skripta str )
Reakce v heterogenních soustavách pevná látka tekutina (kapalina, plyn) (skripta str. 90-03) Rozpouštění pevných látek s chemickou reakcí (např. Mg 3(s) + HN 3(l) ) CVD - Chemical Vapor Deposition (SiH
VíceAproximativní analytické řešení jednorozměrného proudění newtonské kapaliny
U8 Ústav rocesní a zracovatelské techniky F ČVUT v Praze Aroximativní analytické řešení jednorozměrného roudění newtonské kaaliny Některé říady jednorozměrného roudění newtonské kaaliny lze řešit řibližně
VíceBH059 Tepelná technika budov Konzultace č. 2
Vysoké učení technické v Brně Fakulta stavební Ústav ozemního stavitelství BH059 Teelná technika budov Konzultace č. 2 Zadání P6 zadáno na 2 konzultaci, P7 bude zadáno Průběh telot v konstrukci Kondenzace
VíceTEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN
TEPELNÉ ZPRACOVÁNÍ, MECHANICKÉ VLASTNOSTI A STRUKTURNÍ STABILITA PERSPEKTIVNÍCH LITÝCH NIKLOVÝCH SUPERSLITIN HEAT TREATMENT, MECHANICAL PROPERTIES AND STRUKTURE STABILITY OF PROMISING NIKEL SUPERALLOYS
VíceTab. 1 Nominální vlastnosti požárně ochranných materiálů, viz [4] Hustota
Účinné vlastnosti ožárně ochranných materiálů Přesnost výočtu řestuu tela do ožárně chráněných konstrukcí je založena na vhodné volbě teelných vlastností ožárně ochranných materiálů. řísěvku je ukázáno
VíceÚloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného plynu - statistické zpracování dat
Úloha č.1: Stanovení Jouleova-Thomsonova koeficientu reálného lynu - statistické zracování dat Teorie Tam, kde se racuje se stlačenými lyny, je možné ozorovat zajímavý jev. Jestliže se do nádoby, kde je
Více6. Vliv způsobu provozu uzlu transformátoru na zemní poruchy
6. Vliv zůsobu rovozu uzlu transformátoru na zemní oruchy Zemní oruchou se rozumí sojení jedné nebo více fází se zemí. Zemní orucha může být zůsobena řeskokem na izolátoru, růrazem evné izolace, ádem řetrženého
VíceSTŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU
STŘEDNÍ PŘIROZENÉ DEFORMAČNÍ ODPORY PŘI TVÁŘENÍ OCELÍ ZA TEPLA - VLIV CHEMICKÉHO A STRUKTURNÍHO STAVU MEAN EQUIVALENT STRESS VALUES DURING HOT FORMING OF STEELS - INFLUENCE OF CHEMICAL AND STRUCTURE STATE
VíceNauka o materiálu. Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny
Nauka o materiálu Přednáška č.10 Difuze v tuhých látkách, fáze a fázové přeměny Difuze v tuhých látkách Difuzí nazýváme přesun atomů nebo iontů na vzdálenost větší než je meziatomová vzdálenost. Hnací
VícePŘÍPRAVA INTERMEDIÁLNÍCH FÁZÍ SYSTÉMU Ti-Al-Si REAKTIVNÍ SINTRACÍ. PREPARATION OF INTERMEDIARY PHASES FROM Ti-Al-Si SYSTEM BY REACTIVE SINTERING
PŘÍPRAVA INTERMEDIÁLNÍCH FÁZÍ SYSTÉMU Ti-Al-Si REAKTIVNÍ SINTRACÍ PREPARATION OF INTERMEDIARY PHASES FROM Ti-Al-Si SYSTEM BY REACTIVE SINTERING Pavel Novák Jan Šerák Filip Průša Alena Michalcová Dalibor
VíceHodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů
Hodnocení korozí odolnosti systémů tenká vrstva substrát v prostředí kompresorů Analysis of Corrosion Resistance of Systems Thin Films Substrate in Compressors Environment Jiří Hána, Ivo Štěpánek, Radek
VíceOPTIMALIZACE PLÁŠTĚ BUDOV
OPTIMALIZACE PLÁŠTĚ BUDOV Jindřiška Svobodová Úvod Otimalizace je ostu, jímž se snažíme dosět k co nejlešímu řešení uvažovaného konkrétního roblému. Mnohé raktické otimalizace vycházejí z tak jednoduché
VíceZkoušení a dimenzování chladicích stropů
Větrání klimatizace Ing. Vladimír ZMRHAL, Ph.D. ČVUT v Praze, Fakulta strojní, Ústav techniky rostředí Zkoušení a dimenzování chladicích stroů Ústav techniky rostředí Chilled Ceilings Testing and Dimensioning
VíceDIFÚZNÍ SVAŘOVÁNÍ V OCHRANNÉ ATMOSFÉŘE S POUŽITÍM PŘECHODOVÝCH MEZIVRSTEV
DIFÚZNÍ SVAŘOVÁNÍ V OCHRANNÉ ATMOSFÉŘE S POUŽITÍM PŘECHODOVÝCH MEZIVRSTEV Ladislav KOLAŘÍK A, Marie KOLAŘÍKOVÁ A ČVUT v Praze, FS, Technická 4, Praha 6, 166 07, tel: +420 224 352 630, email: ladislav.kolarik@fs.cvut.cz
VíceINTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE. INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY
INTERMETALICKÉ FÁZE NA BÁZI Ti-Al-Si PŘIPRAVENÉ METODOU PRÁŠKOVÉ METALURGIE INTERMETALLIC PHASES BASED ON Ti-Al-Si PREPARED BY POWDER METALLURGY Magda Morťaniková Pavel Novák Dalibor Vojtěch Ústav kovových
VíceVLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD
23. 25.11.2010, Jihlava, Česká republika VLIV ZPŮSOBŮ OHŘEVU NA TEPLOTNÍ DEGRADACI TENKÝCH OTĚRUVZDORNÝCH PVD VRSTEV ZJIŠŤOVANÝCH POMOCÍ VYBRANÝCH METOD Ing.Petr Beneš Ph.D. Doc.Dr.Ing. Antonín Kříž Katedra
VíceVLIV PŘÍPRAVY POVRCHU A NEHOMOGENIT TLOUŠŤKY VRSTEV NA CHOVÁNÍ TENKOVRSTVÝCH SYSTÉMŮ
VLIV PŘÍPRAVY POVRCHU A NEHOMOGENIT TLOUŠŤKY VRSTEV NA CHOVÁNÍ TENKOVRSTVÝCH SYSTÉMŮ INFLUENCE OF PREPARING SURFACE AND INHOMOGENEITY OF THICKNESS FILMS ON BEHAVIOUR THIN FILMS SYSTEMS Abstrakt Ivo ŠTĚPÁNEK
VíceNelineární model pneumatického pohonu
XXVI. SR '1 Seminar, Instruments and Control, Ostrava, ril 6-7, 1 Paer 48 Nelineární model neumatického ohonu NOSKIEVIČ, Petr Doc.,Ing., CSc., Katedra TŘ-35, VŠ-TU Ostrava, 17. listoadu, Ostrava - Poruba,
Více7. Měření dutých objemů pomocí komprese plynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol 1: Určete objem skleněné láhve s kohoutem kompresí plynu.
7. Měření dutých objemů omocí komrese lynu a určení Poissonovy konstanty vzduchu Úkol : Určete objem skleněné láhve s kohoutem komresí lynu. Pomůcky Měřený objem (láhev s kohoutem), seciální lynová byreta
VíceProjekt realizovaný na SPŠ Nové Město nad Metují. s finanční podporou v Operačním programu Vzdělávání pro konkurenceschopnost Královéhradeckého kraje
Projekt realizoaný na SPŠ Noé Město nad Metují s finanční odorou Oeračním rogramu Vzděláání ro konkurenceschonost Králoéhradeckého kraje ermodynamika Ing. Jan Jemelík Ideální lyn: - ideálně stlačitelná
Více3.2 Metody s latentními proměnnými a klasifikační metody
3. Metody s latentními roměnnými a klasifikační metody Otázka č. Vyočtěte algoritmem IPALS. latentní roměnnou z matice A[řádek,slouec]: A[,]=, A[,]=, A[3,]=3, A[,]=, A[,]=, A[3,]=0, A[,3]=6, A[,3]=4, A[3,3]=.
VíceKroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami. Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána
Kroková hodnocení kombinovaného namáhání systémů s tenkými vrstvami Step by Step Analysis of Combination Stress of Systems with Thin Films Roman Reindl, Ivo Štěpánek, Radek Poskočil, Jiří Hána Západočeská
VíceNĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg. SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS. Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík
NĚKTERÉ ZKUŠENOSTI S MODIFIKACÍ SLITIN Mg SOME OF OUR EXPERIENCE OF MODIFYING THE Mg ALLOYS Luděk Ptáček, Ladislav Zemčík Vysoké učení technické v Brně, Fakulta strojního inženýrství SUMMARY In our earlier
VíceÚvod do koroze. (kapitola, která bude společná všem korozním laboratorním pracím a kterou studenti musí znát bez ohledu na to, jakou práci dělají)
Úvod do koroze (kapitola, která bude společná všem korozním laboratorním pracím a kterou studenti musí znát bez ohledu na to, jakou práci dělají) Koroze je proces degradace kovu nebo slitiny kovů působením
VíceKRUHOVÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM. Studijní text pro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku. Přemysl Šedivý. 1 Základní pojmy 2
Obsah KRUHOÝ DĚJ S IDEÁLNÍM PLYNEM Studijní text ro řešitele FO a ostatní zájemce o fyziku Přemysl Šedivý Základní ojmy ztahy užívané ři oisu kruhových dějů s ideálním lynem Přehled základních dějů v ideálním
VíceVUT, FAST, Brno ústav Technických zařízení budov
Termo realizaci inovovaných technicko-ekonomických VUT, FAST, Brno ústav Technických zařízen zení budov Vodní ára - VP Vaříme a dodáváme vodní áru VP: mokrou, suchou, sytou, řehřátou nízkotlakou, středotlakou
VíceAPLIKAČNÍ MOŽNOSTI GDOS PŘI HODNOCENÍ POVRCHOVÝCH VRSTEV KOVOVÝCH MATERIÁLŮ. VÚHŽ a.s., Dobrá 240, Dobrá, ČR, E mail:
APLIKAČNÍ MOŽNOSTI GDOS PŘI HODNOENÍ POVRHOVÝH VRSTEV KOVOVÝH MATERIÁLŮ Miloš Vaníček, Karel Malaník VÚHŽ a.s., Dobrá 24, 739 51 Dobrá, ČR, E mail: dlz@vuhz.cz Abstrakt In the course of manufacturing and
VíceMateriály s tvarovou pamětí
Materiály s tvarovou pamětí This is a topic Transmisní elektronový mikroskop pro výzkum struktury materiálů (nejen) s tvarovou pamětí na Ústavu fyziky materiálů AV ČR, v. v. i. S jeho pomocí můžeme vidět
VíceMoření vysocelegovaných ocelí
Moření vysocelegovaných ocelí Ing. Pavel Váňa, Ekomor s.r.o. Při zpracování ocelí za vyšších teplot (tváření válcování, tažení, žíhání, chlazení po tváření) dochází na povrchu ocelí k heterogenní reakci
VíceCOMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS. Matyáš Novák, Ivo Štěpánek
POROVNÁNÍ SYSTÉMŮ TENKÁ VRSTVA SUBSTRÁT S VELICE ROZDÍLNOU ODOLNOSTÍ PŘI INDENTAČNÍCH ZKOUŠKÁCH COMPARISON OF SYSTEM THIN FILM SUBSTRATE WITH VERY DIFFERENT RESISTANCE DURING INDENTATION TESTS Matyáš Novák,
VícePŘÍPRAVA NANOKRYSTALICKÉ PRÁŠKOVÉ MĚDI CHEMICKÝM ROZPOUŠTĚNÍM PREPARATION OF NANOSIZED COPPER POWDER BY CHEMICAL LEACHING
PŘÍPRAVA NANOKRYSTALICKÉ PRÁŠKOVÉ MĚDI CHEMICKÝM ROZPOUŠTĚNÍM PREPARATION OF NANOSIZED COPPER POWDER BY CHEMICAL LEACHING Jan Šerák a, Dalibor Vojtěch a, Pavel Novák a, Barbora Bártová b a Vysoká škola
Více