Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
|
|
- Martin Veselý
- před 7 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Katedra geotechn a podzemního tavteltví Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů (prezentace pro výuu předmětu Modelování v geotechnce) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace tudního oboru Geotechna CZ.1.07/2.2.00/ Tento proet e polufnancován Evropým ocálním fondem a tátním rozpočtem ČR.
2 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Záladní charaterta metod onečných prvů (MKP, FEM) nečatě vužívaná metoda modelování ontnua patří mez metod numercé(přblžné) přené řešení dferencálních rovnc u, popuících daný nženýrý problém, e nahrazeno řešením přblžným u ~ ontnuální oblat, na níž hledáme řešení, e př aplac MKP rozdělena na dílčí podoblat (tzv. onečné prv) výledem ou hodnot funce (ve tandardních geotechncých úlohách e edná o poun) v drétních bodech oblat metoda velm unverzální, lze pomocí ní řešt úloh z různých oblatí, zohledňue tvarovou materálovou varabltu oblatí
3 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Charaterta metod onečných prvů z hleda metod řešení úloh mechan ontnua Metoda varační hledá řešení úloh na záladě mnmalzace funconálu potencální energe (aplace Lagrangeova varačního prncpu - mez všem funcem pouvů, teré zachovávaí potot tělea a plňuí geometrcé oraové podmín, e realzuí t, teré udíleí celové potencální energ mnmální hodnotu). Nečatě formulována ao metoda deformační prmárně neznámým hodnotam úloh ou poun Metoda numercá převádí problém hledání potých funcí na problém hledání onečného počtu neznámých parametrů, pomocí nchž e hledané funce přblžně apromuí
4 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů HISTORIE METODY počát šrší nženýré aplace metod olem rou 1956 ve výzumném Útavu aeronautcé a omcé mechan v Ohu, USA proet Apollo nevětší rozvo v cvlním etoru v letech šroé aplační možnot oblat nženýré (troírentví, tavebnctví apod.), ale oblat ocologcá a eonomcá metoda e tále vvíí a zdoonalue především z hleda efetvt řešení omplovaných rozáhlých úloh metoda vžadue pro vou aplac výpočetní technu, dpozc e velé množtví pecalzovaných oftwarů pro různé aplační oblat
5 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů ZÁKLADNÍ PRINCIP METODY Převedení úloh řešení parcálních dferencálních rovnc na řešení outav lneárních algebracých rovnc (aplací Lagrangeova varačního prncpu) K u = f de matce outav K (tzv. matce tuhot) e páová (nenulové prv ou outředěn pouze v páe olem hlavní dagonál) u- vetor neznámých pounutí v uzlových bodech ítě f- vetor známých l (od vlatní tíh, vněšího přtížení apod.)
6 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Vádření funconálu potencální energe Potencální energ P lze obecně vádřt ao rozdíl potencální energe vntřních l P (odpovídá deformační prác vntřních l) a potencálu vněšího zatížení P e ( odpovídá deformační prác vněších l): P P P e Natane ted právě ten deformační tav tělea, pro něž e varace dp potencální energe outav nulová: dp 0
7 LAGRANGEŮV PRINCIP VIRTUÁLNÍCH POSUNUTÍ P P pd u d X u d T T e T 2 1 vrtuální práce vntřních l vrtuální práce vněších l práce od obemového zatížení práce od povrchového zatížení na hranc z T z T z z z T z z z T T p p p p X X X X w v u u,,,,,,,,,,,,,,,,,, Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů X vetor obemových l (vlatní tíha), p- vetor povrchových l
8 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Určení řešení dané oraové úloh e ted evvalentní e tanovením funce pounů u, terá mnmalzue funconál potencální energe: P P P e 1 2 T d u T X d u T pd
9 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů OBECNÝ POSTUP METODY KONEČNÝCH PRVKŮ 1) rozdělení ontnua na určtý počet onečných podoblatí (tzv. onečných prvů) dretzace oblat, prv ou navzáem poen drétním počtem uzlů na hranc; hodnot hledané funce (např. pounutí) v těchto uzlech (uzlové parametr) ou záladním neznámým úloh 2) volba apromační funce defnuící ednoznačně tav pounutí uvntř aždého onečného prvu
10 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů OBECNÝ POSTUP METODY KONEČNÝCH PRVKŮ 3) vádření poměrných přetvoření a pounů na prvu pomocí uzlových parametrů a přílušných bázových funcí(metoda vužívá pecálních bázových funcí tzv. malým nočem- důledem e páovot matce tuhot, d nenulové prv ou outředěn pouze v páe olem hlavní dagonál) 4) vádření lože napětí na prvu pomocí uzlových parametrů 5) vádření funconálu potencální energe prvu pomocí uzlových parametrů prvu, tanovení loálních matc tuhot prvů
11 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů OBECNÝ POSTUP METODY KONEČNÝCH PRVKŮ 6) etavení celové matce tuhot K oblat pomocí loálních matc tuhot prvů, etavení výledné outav rovnc 7) řešení výledné outav rovnc pro neznámé uzlové parametr(např. poun) a vetor známých l f (íl od vlatní tíh, vněšího přtížení apod.) K u A = πr f 2 8) tanovení napětí na záladě tanovených pounutí dretzace oblat analýza prvu analýza celé oblat
12 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Značení:.. oblat, na níž hledáme řešení úloh (např. řez vahovým těleem) u.. přené řešení uvažované dferencální rovnce u (n) přblžné (numercé)řešení úloh Toto přblžné řešení uvažueme ve tvaru řad: u ( n) n 1 u 1,u 2,,u n neznámé ontant (fatc e edná o poun v uzlových bodech) N 1,N 2,,N n poloupnot tzv. bázových funcí (známé) u N
13 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Cílem e, ab e toto přblžné numercé řešení úloh co nelépe přblžovalo utečnému řešení úloh, t. u n u Pro plnění této podmín e nutno vhodně tanovt neznámé oefcent u, =1,,n, teré určuí přblžné řešení. Koefcent u volíme ta, ab funce u (n) mnmalzovala funconál potencální energe P (vužtí Lagrangeova varačního prncpu).
14 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Ted hledáme taové oefcent u *, ab mnmalzoval P P n 1 u N mn P n 1 u N Z podmín pro etrém plne: dp du 1 0 dp du 2 0. dp du n 0 Dotáváme ted outavu n algebracých rovnc pro neznámé oefcent u,= u *, =1,,n (poun v uzlových bodech). Jedná e ted o varační metodu (hledáme mnmum funconálu potencální energe).
15 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Bázové funce ou pecálně volen ta, ab bla matce vznlé outav rovnc páová. Pa e totž možno vužít efetvní algortm pro řešení velých outav rovnc páovou matcí a nezanedbatelné ou taé menší náro na apactu du a pamět (metoda onečných prvů vzhledem požadavu na řešení rozáhlých outav algebracých rovnc vžadue počítačové zpracování).? a vpadaí a a e ontruuí taové bázové funce v případě rovnné úloh
16 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Záladní termnologe: M. uzl ítě troúhelní onečné prv tém onečných prvů íť nečatě používané onečné prv ou troúhelní (odpovídaí lneární apromac funce pounů na troúhelníu) tém troúhelníových onečných prvů trangulace
17 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Záad trangulace 1) troúhelní e neměí přerývat, maí polečný pouze vrchol nebo celou tranu 2) úhl v troúhelnících nemí být přílš otré 3) v mítech očeávaných velých deformačních a napěťových změn (pata vahu, oolí výrubu tunelu apod.) b měla být íť hutší Číla přřazená ednotlvým uzlům (t. hodnot přblžného řešení ) e nazývaí uzlové parametr U.
18 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Lneární apromace na prvu Kvadratcá apromace na prvu Kubcá apromace na prvu Tvar nečatě používaných onečných prvů pro různé dmenze úloh Správné a nevhodné tvar prvů Správné Špatné
19 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Nečatě používaný prve v rovně : troúhelní Nečatě vužívané troúhelníové prv: Uzlové bod ve vrcholech troúhelnía (neednodušší prve v rovně) (3 uzlový prve) apromace pounů na prvu e lneární, není přílš přený, nevthue zeména loální etrém deformací an napětí, ve většně omerčních oftwarů e nevužívá Uzlové bod ve vrcholech troúhelnía a ve tředech tran (6-t uzlový prve) apromace funce pounů na prvu e polnomem 2. řádu, dotatečná přenot v případě deformační analýz, pro tabltní analýzu nepřený Uzlové bod ve vrcholech troúhelnía, ve tředech tran uvntř troúhelnía (15-t uzlový prve) apromace funce pounů na prvu polnomem 3. řádu, doporučue e především v případě napěťové analýz (tabltní úloh, vhodnocení čerpání mové pevnot apod.)
20 Na troúhelníu De uzl,,: U M U M U M,,, Záladní prncp metod lutrace na troúhelníovém 3-uzlovém prvu pro func pounů u v ednom měru (analogc pro druhý měr v- vertální poun) Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů
21 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Lneární nterpolační funce pounů u (,) na troúhelníu e (e ednoznačně určena uzlovým parametr U (),U (),U () ):, u 1 2 3, U, U, U Muí ted platt: u u u
22 Dotáváme outavu 3 lneárních algebracých rovnc (odpovídá lneární apromac na ednom troúhelníu): U U U Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů
23 Cramerovo pravdlo: U U U S det 1 1 U U U S det 1 2 U U U S det 1 3 S Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů
24 Označíme: a a a b b b c c c Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů
25 c b a S N det 1, c b a S N det 1, c b a S N det 1, Bázové funce přílušeící troúhelníu e: Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů
26 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Interpolační polnom pounů na troúhelníu e lze pa vužtím tohoto značení zapat ve tvaru: u u, N, U N, U N, U U (), U (), U () - horzontální poun ve vrcholech troúhelnía N (), N (), N () bázové funce přílušeící vrcholům troúhelnía (analogc e možno zíat vádření dalších uzlových parametrů (např. pounů v dalších měru)
27 Vlatnot bázových funcí N na troúhelníu: 1,,, ) 1 N N N ) M N M N M N ) M N M N M N M N M N M N Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů
28 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Vlatnot globálních bázových funcí na celé oblat Každému uzlu trangulace Mr ted příluší bázová funce N r, terá má náleduící vlatnot: 1) Je nenulová pouze na těch troúhelnících, echž polečným vrcholem e uzel Mr, na otatních troúhelnících e nulová (důvod páové matce outav) 2) Nabývá v uzlu Mr hodnot 1, t. N r (Mr)=1 3) Nad aždým troúhelníem, ehož 1 vrchol e Mr,e lneárním polnomem
29 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Geometrcá předtava globálních bázových funcí: Bázové funce ou ehlan vrcholem ve výšce 1 nad uzlem Mr, r=1,,n. Jech podtavu tvoří ednocení těch troúhelníů, teré maí polečný vrchol Mr (edná e o bázové funce tzv. malým nočem).
30 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů u Hledané přblžné řešení úloh: n U N, U N,... U N,, n n N r, r=1,,n bázové funce přílušeící A = πr 2 ednotlvým uzlům v oblat n- počet uzlů Neznámé globální parametr U (hodnot pounů v uzlových bodech) e tanoví z podmíne mnmalzace funconálu potencální energe.
31 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Na záladě vádření apromovaných pounů na prvu, vádření odpovídaících přetvoření a napětí a aplací Lagrangeova varačního prncpu dotáváme outavu lneárních rovnc: K u =f A = πr 2 K matce tuhot (metrcá, páová) u vetor neznámých uzlových parametrů (např. poun v uzlech) f- vetor známých l Matce tuhot K e páová (vplývá z vlatnotí bázových funcí), šířa páu záví na čílování uzlů.
32 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Softwarové tém pracuící na záladě MKP pro aplace v geotechnce a podzemním tavteltví dotupné na atedře Geotechn a podzemního tavteltví PLAXIS 2D PLAXIS 3D TUNNEL 3D FOUNDATION 3D CESAR GEO MKP frma Pla, Holando, rovnné modelování frma Pla, Holando, protorové modelování frma Pla, Holando, protorové modelování úloh především z oblat tunelování frma Pla, Holando, protorové modelování úloh z oblat zaládání frma Itech, France, rovnné protorové modelování geotechncých úloh frma Fne, ČR, rovnné úloh
33 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů GEO MKP MIDAS GTS PHASE frma Fne, ČR, rovnné úloh frma TNO Dana, Holando, rovnné protorové model frma Roccence, Kanada, rovnné úloh, etue protorová verze ATENA ANSYS frma Červena, ČR, řešení ontrucí velm unverzální programový tém, neen pro geotechnu a další pecalzované oftwar
34 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chbové apet modelů založených na MKP Chb formulační zadání geometre, volba onttutvních vztahů, materálových vlatnotí, oraových podmíne, volba tpu analýz (lneární, nelneární, odvodněné, rep. neodvodněné podmín atd.), Chb dretzace vplývaí z generace ítě a volb tpu prvů Chb numercé ntegrační chb, chb zaorouhlovací, chb terační,
35 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb numercých modelů volba dmenze modelu Volba dmenze modelu: 2D 3D, 2D model úloh, v nchž ou plněn podmín rovnné deformace (např. lnová díla (tunel apod.) nebo rovnné napatot (např. tené de) nebo tav rotační metre ruhové zálad, plot apod. (! neen metrcá ontruce, ale podloží, včetně hladn podzemní vod ) Rovnná deformace: Rotační metre: 3D model neou plněn podmín pro 2D model např. tav v blízot čelb a na čelbě tunelu ( dž lze čátečně mulovat ve 2D zadáním oefcentu vlvu čelb)
36 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb numercých modelů volba charateru protředí Protředí: homogenní nehomogenní vazhomogenní zotropní tranverálně zotropní anzotropní drénované nedrénované ontnuální dontnutní
37 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb numercých modelů volba charateru protředí Drénované nedrénované protředí: Drénované př přtěžovaní rep. odlehčování nevznaí v protředí změn pórových tlaů (pomalé zatěžování, velm proputné protředí (např. štěr), řešení dlouhodobé tablt) Nedrénované - př přtěžovaní rep. odlehčování vznaí v protředí změn pórových tlaů, (rchlé zatěžování, málo proputné protředí (např. íl), řešení rátodobé tablt)
38 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů - volba onttutvního modelu Pružný model (lneární, nelneární) Pružně deálně platcý model (Mohr-Coulomb, ) Pružně platcé model e zpevněním (Cam Cla model, ) Pružně platcé model e změčením Hpoplatcé model další poročlé onttutvní model dotupnot vtupních charatert výtžnot chování zemnového protředí
39 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb formulační volba vhodného modelu chování lnových prvů Noníové element (beam) lnové prv, teré ou namáhán ohbem, na tah-tla rutem (modeluí např. výztužní element) Tčové prv (bar) - lnové prv, teré ou namáhán pouze na tla-tah (abence rotace v uzlech) (modeluí např. otv, vorní)
40 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů zadání materálových charatert Vplývaí z náleduících záladních fatorů: pecfum hornnového protředí, velá čaová protorová varablta parametrů hornnového protředí, vlatnot materálu vzoru vlatnot celého maívu způobu odběru neporušených vzorů a ech příprav na laboratorní zouš prncp přítroů pro provedení laboratorních č polních zouše metod provádění a vhodnocování zouše ldého fatoru př odběru a realzac zouše
41 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů zadání materálových charatert Netot lze nížt především: valtním a dotatečným průzumem, potuícím dotatečný počet výledů laboratorních polních zouše pro tanovení polehlvých mater. charatert zvšováním odbornotí pracovníů prováděících průzum, lab. polní zouš aplací tochatcých metod modelování, metod nverzní analýz
42 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů volba oraové podmín Standardní oraové podmín tatcé rovnováh: muí zabránt rotačnímu tranlačnímu pounu celého modelu ( v geotechncých úlohách nečatě podmína tzv. tuhé van) Oraové podmín onoldační defnuí v modelu proputnot č neproputnot dané hrance vzhledem e onoldačním proceům ednotranná č dvoutranná onoldace (např. př modelování proceu onoldace pod náp budovaným na zvodnělém měém ílovtém podloží) volba determnue čaový průběh edání a vývo pórových tlaů v podloží Oraové podmín omezuící proudění vod Nezadání nebo chbné zadání oraových podmíne vede problémům řeštelnotí výledné outav rovnc, matce tuhot není regulární a není zaštěna řeštelnot výledné outav rovnc.
43 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů volba rozahu modelu Rozah modelu b měl být taový, ab oraové podmín zadávané na hrancích, neovlvňoval výpočet v zámové oblat, t. deformační hrance b měl být v mítech, ve terých e ž nepředpoládaí deformační změn. Tetovací úloha vlvu velot modelu na výled řešení (Pla 2D): nevztužené dílo ruhového příčného průřezu o poloměru r= 5 m výša nadloží: h= 5 m Obemová tíha oolní hornn: g= 20 N/m 3 (homogenní protředí) Modul pružnot oolního protředí: E=20 MPa Materálový model: lneárně pružný Varantní rozměr modelu: vzdálenot bočních vlých hranc a podní hrance od tředu díla vžd v -náobcích poloměru díla (=4,6,8,10,12)
44 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Schéma parametrcé modelové tude: 20 m=4*r 30 m=6*r 40 m=8*r 50 m=10*r 60 m=12*r
45 vertální poun (m) Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů volba rozahu modelu 0,14 Srovnání vlých pounů v závlot na rozahu modelu(trop, počva) 0,12 0,1 0,102 0,11 0,115 0,08 0,06 0,071 0,04 0,053 0,02 0,043 0,035 0, náobe poloměru r mamální vlý poun tropu(15-t uzlové prv) mamální zdvh počv (15-t uzlové prv)
46 ma.napětí v počvě (Pa) Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Formulační chb modelů volba rozahu modelu Srovnání mamálních napětí pod počvou v závlot na rozahu modelu náobe poloměru r ma. hlavní napětí pod počvou(15-t uzlové prv)
47 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb dretzační volba tpu prvu Záladní fator určuící tvar apromační funce pounů na prvu : tp prvů (prutový(1d), troúhelníový(2d), čtřúhelníový(2d), čtřtěn(3d),.) počet uzlových bodů Všší počet uzlových bodů umožňue zpřent řešení, avša předtavue zvýšení dmenze outav rovnc, všší náro na výpočetní ča, apactu operační pamět du,
48 vertální poun (m) Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb dretzační volba tpu prvu Srovnání vlých pounů pro různé tp prvů(trop, počva) 0,14 0,12 0,1 0,08 0,06 0,04 0,02 0 0,115 0,11 0,102 0,071 0,053 0,043 0,035 0, náobe poloměru r mamální vlý poun tropu(15-t uzlové prv) mamální zdvh počv (15-t uzlové prv) mamální vlý poun tropu (6-t uzlové prv) mamální zdvh počv (6-t uzlové prv) Poun pro oba tp troúhelníových prvů (6-t 15-t uzlové) ou poun Identcé.
49 ma.napětí v počvě (Pa) Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb dretzační volba tpu prvu Srovnání mamálních napětí pod počvou pro různé tp prvů náobe poloměru r ma. hlavní napětí pod počvou(15-t uzlové prv) ma. hlavní napětí pod počvou (6-t uzlové prv) Mamální napětí olem díla (v počvě) e pro různé prv rozdílné
50 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Záladní chbové fator ítě Chb dretzační valta ítě Málo hutá íť, hutší íť e nutno zvolt v mítech všším gradentem změn( olem vraženého tunelu, v oolí pat vahu, v oolí vhloubené ám ) zachcení loálních etrémů Velé zoení prvů (otré úhl) Přílš velý poměr mez nevětším a nemenším rozměrem prvů (tzv. apect rato-ar) Přílš velé rozdíl ve velot ouedních prvů optmální e potupná změna velot prvů (do 20 %)
51 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb dretzační valta ítě Správné tvar AR = cca 1 Nevhodné tvar AR voé, otré úhl Velot ouedních prvů Přílš velý rozdíl Špatná valta ítě způobue nepřené řešení, numercé problém, výledná outava rovnc e tzv. špatně podmíněná t. malá změna ve vtupních datech znamená velou změnu v řešení. Konvergenc úloh může rovněž narušt ombnace různých prvů v edné úloze d př poení maí prv na polečné hraně odlšný počet uzlů.
52 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb dretzační volba hutot ítě všší hutota ítě + volba prvů všším tupněm apromace pounů větší počet neznámých ve výledné outavě rovnc Odhad dél výpočtu: déla výpočtu= cca (počet neznámých) (šířa páu matce tuhot) 2
53 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Chb numercé Chb zaorouhlovací zeména př aplac Gauov elmnační metod pro řešení outav rovnc dochází ech aumulac Chb ntegrace chb poené numercou ntegrací např. pro tanovení matce tuhot vužtím určtého počtu Gauových ntegračních bodů, čím všší počet ntegračních bodů, tím všší přenot Chb teračních metod př nevhodné volbě počáteční apromace, teračního rou, natavení přenot výpočtu nemuí být plněna podmína onvergence metod Chb, nmž dochází př řešení výledné outav rovnc, čato ouví e špatnou valtou ítě popř. špatně zadaným oraovým podmínam modelu.
54 Modelování v geotechnce Metoda onečných prvů Obecné rovnání řešení potého problému a odpovídaící úloh MKP poun tanovené MKP ou obecně nžší ve rovnání e potým řešením numercý model e obecně tužší než model potý e vzrůtaící hutotou ítě e zvšue poddanot modelu
Pružnost a plasticita II
Pružnost a plastcta II 3 ročník bakalářského studa doc Ing Martn Kresa PhD Katedra stavební mechank Řešení pravoúhlých nosných stěn metodou sítí Statcké schéma nosné stěn q G υ (μ) h l d 3 wwwfastvsbcz
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechnik a podzemního taviteltví Modelování v geotechnice Základní veličin, rovnice a vztah (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace tudijního
Teorie plasticity PLASTICITA
Teore platcty PLASTICITA TEORIE PLASTICKÉHO TEČENÍ IDEÁLNĚ PRUŽNĚ-PLASTICKÝ MATERIÁL BEZ ZPEVNĚNÍ V platcém tavu nelze jednoznačně přřadt danému napětí jedné přetvoření a naopa, ja tomu bylo ve tavu elatcém.
Metoda konečných prvků Základní veličiny, rovnice a vztahy (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace tudijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ..7/../8.9 Metoda konečných prvků Základní veličin, rovnice a vztah (výuková prezentace pro. ročník navazujícího tudijního oboru Geotechnika) Doc. RNDr. Eva
Agregace vzájemné spojování destabilizovaných částic ve větší celky, případně jejich adheze na povrchu jiných materiálů
Agregace - úvod 1 Agregace vzáemné spoování destablzovaných částc ve větší cely, případně ech adheze na povrchu ných materálů Částce mohou agregovat, poud vyazuí adhezní schopnost a poud e umožněno ech
Metoda konečných prvků Úvod (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace studijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ.1.07/2.2.00/28.0009 Metoda konečných prvků Úvod (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika) Doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D.
Pružnost a plasticita II
Pružnost a plastcta II 3. ročník bakalářského stua oc. Ing. Martn Kresa Ph.D. Katera stavební mechank Řešení nosných stěn metoou sítí 3 Řešení stěn metoou sítí metoa sítí (metoa konečných ferencí) těnová
teorie elektronických obvodů Jiří Petržela syntéza a návrh elektronických obvodů
Jří Petržela yntéza a návrh eletroncých obvodů vtupní údaje pro yntézu obvodu yntéza a návrh eletroncých obvodů vlatnot obvodu obvodové funce parametry obvodu toleranční pole (mtočtové charaterty fltru)
Posouzení stability svahu
Inženýrký manuál č. 8 Aktualizace: 02/2016 Poouzení tability vahu Program: Soubor: Stabilita vahu Demo_manual_08.gt V tomto inženýrkém manuálu je popán výpočet tability vahu, nalezení kritické kruhové
POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ NUMERICKÉHO MODELOVÁNÍ S KLASICKÝMI TEORIEMI, CHYBY PŘI MODELOVÁNÍ
POROVNÁNÍ VÝSLEDKŮ NUMERICKÉHO MODELOVÁNÍ S KLASICKÝMI TEORIEMI, CHYBY PŘI MODELOVÁNÍ Eva Hrubešová Lukáš Ďuriš Josef Aldorf Taťána Petrášová Fakulta stavební, VŠB- Technická univerzita Ostrava Tunelářské
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Modelování zatížení tunelů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
Možnosti vyžití statistiky a teorie zpracování dat v práci učitele na 1. stupni ZŠ
Možnot vyžtí tatty a teore zpracování dat v prác učtele na. tupn ZŠ Význam tatty je v oudobé polečnot všeobecně uznáván. Svědčí o tom člány v denním odborném tu, lýcháme o ní čato ve vytoupeních hopodářých
Metoda konečných prvků Charakteristika metody (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika)
Inovace studijního oboru Geotechnika Reg. č. CZ.1.07/2.2.00/28.0009 Metoda konečných prvků Charakteristika metody (výuková prezentace pro 1. ročník navazujícího studijního oboru Geotechnika) Doc. RNDr.
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda okrajových prvků (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
3 ČSN EN : Zatížení sněhem
3 Zatížení něhem Zatížení tavebních ontrucí 3 ČSN EN 1991-1-3: Zatížení něhem V normě ČSN EN 1991-1-3 jou uvedeny poyny pro tanovení hodnot zatížení něhem pro navrhování ontrucí pozemních a inženýrých
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního oboru Geotechnika CZ.1.07/2.2.00/28.0009. Tento
Sylabus 18. Stabilita svahu
Sylabus 18 Stablta svahu Stablta svahu Smykové plochy rovnná v hrubozrnných zemnách ev. u vrstevnatého ukloněného podloží válcová v jemnozrnných homogenních zemnách obecná nehomogenní podloží vč. stavebních
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Metoda oddělených elementů (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
EKONOMICKO-MATEMATICKÉ METODY
. přednáška EKONOMICKO-MATEMATICKÉ METODY Ekonomcko matematcké metody (též se užívá název operační analýza) sou metody s matematckým základem, využívané především v ekonomcké oblast, v oblast řízení a
Osově namáhaný prut základní veličiny
Pružnost a pevnost BD0 Osově namáhaný prut základní velčny ormálová síla půsoící v průřezu osově namáhaného prutu se získá ntegrací normálového napětí po ploše průřezu. da A Vzhledem k rovnoměrnému rozložení
Matematické modelování turbulence
Matematcé modelování turbulence 1. Reynolds Averaged Naver Stoes (RANS) Řeší se Reynoldsovy rovnce Výsledem ustálené řešení, střední velčny Musí se použít fyzální model pro modelování Reynoldsových napětí
VÝPOČET PŘETVOŘENÍ PŘÍHRADOVÝCH KONSTRUKCÍ SILOVOU METODOU řešený příklad pro BO004
VÝPOČET PŘETVOŘENÍ PŘÍHRADOVÝCH KONSTRUKCÍ SILOVOU METODOU řešený příklad pro BO00 Slová metoda využívá prncp vrtuální práce. Zavádí se nový zatěžovací stav vrtuální zatížení. V tomto zatěžovacím stavu
Frekvenční metody syntézy
Frevenční metody yntézy Autor: etr Havel, havelp@fel.cvut.cz 23..25 Frevenční metody návrhu e naží upravit frevenční charateritiu otevřené myčy L ta, aby výledná frevenční charateritia uzavřené myčy T
Numerická matematika 1. t = D u. x 2 (1) tato rovnice určuje chování funkce u(t, x), která závisí na dvou proměnných. První
Numercká matematka 1 Parabolcké rovnce Budeme se zabývat rovncí t = D u x (1) tato rovnce určuje chování funkce u(t, x), která závsí na dvou proměnných. První proměnná t mívá význam času, druhá x bývá
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice k programovému systému Plaxis (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
Energie v magnetickém poli. Jaderný paramagnetismus.
Enege v magnetcém pol. Jadený paamagnetmu. šeobecně: Damagneta účny eletonů v chemcých vazbách e do značné míy vzáemně ompenzuí výledný vlv e velm labý. K měření e nutné velm homogenní a tablní pole až
Systém vztahů obecné pružnosti Zobecněný Hookeův zákon
Stém vtahů obecné pružnoti Zobecněný Hookeův ákon V PPI e řešil úloh pružnoti u prutů. Pro řešení pouvů napětí a přetvoření obecného 3D těleo je třeba etavit a řešit tém vtahů obecné pružnoti. Jeho řešení
Provedeme-li tuto transformaci v obecném modelu soustavy ve tvaru
7. Redukce počtu tupňů volnoti O životnoti a polehlivoti outav rozhoduí do značné íry eí dynaické vlatnoti. Proto e outavy u nich e předpokládá dynaické zatěžovaní iž v návrhu podrobuí dynaický analýzá.
MĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU
Úloha č 5 MĚŘENÍ MOMENTU SETRVAČNOSTI Z DOBY KYVU ÚKOL MĚŘENÍ: Určete moment setrvačnosti ruhové a obdélníové desy vzhledem jednotlivým osám z doby yvu Vypočtěte moment setrvačnosti ruhové a obdélníové
Vícekriteriální rozhodování. Typy kritérií
Vícekrterální rozhodování Zabývá se hodnocením varant podle několka krtérí, přčemž varanta hodnocená podle ednoho krtéra zpravdla nebývá nelépe hodnocená podle krtéra ného. Metody vícekrterálního rozhodování
Matematika I A ukázkový test 1 pro 2018/2019
Matematka I A ukázkový test 1 pro 2018/2019 1. Je dána soustava rovnc s parametrem a R x y + z = 1 x + y + 3z = 1 (2a 1)x + (a + 1)y + z = 1 a a) Napšte Frobenovu větu (předpoklady + tvrzení). b) Vyšetřete
Využití logistické regrese pro hodnocení omaku
Využtí logstcké regrese pro hodnocení omaku Vladmír Bazík Úvod Jedním z prmárních proevů textlí e omak. Jedná se o poct který vyvolá textle př kontaktu s pokožkou. Je to ntegrální psychofyzkální vlastnost
Pružnost a plasticita II CD03
Pružnost a plasticita II CD3 uděk Brdečko VUT v Brně, Fakulta stavební, Ústav stavební mechanik tel: 5447368 email: brdecko.l @ fce.vutbr.cz http://www.fce.vutbr.cz/stm/brdecko.l/html/distcz.htm Obsah
Numerická integrace konstitučních vztahů
Numercká ntegrace konsttučních vztahů Po výočtu neznámých deformačních uzlových arametrů v každé terac NR metody je nutné stanovt naětí a deformace na rvcích. Nař. Jednoosý tah (vz obr. vravo) Pro nterval
Pracovní list č. 3 Charakteristiky variability
Pracovní lt č. 3 Charaktertky varablty 1. Př zjšťování počtu nezletlých dětí ve třcet vybraných rodnách byly zíkány tyto výledky: 1, 1, 0,, 3, 4,,, 3, 0, 1,,, 4, 3, 3, 0, 1, 1, 1,,, 0,, 1, 1,, 3, 3,. Upořádejte
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Fakulta elektrotechniky a komunikačních technologií. doc. Ing. Lubomír Brančík, CSc.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ Faulta eletrotechny a omunačních technologí doc. Ing. Lubomír Brančí, CSc. ANALÝZA CITLIVOSTÍ V SOUSTAVÁCH S ROZPROSTŘENÝMI PARAMETRY SENSITIVITY ANALYSIS IN DISTRIBUTED PARAMETER
8. STATISTICKÝ SOUBOR SE DVĚMA ARGUMENTY
8. STATISTICKÝ SOUBOR SE DVĚMA ARGUMETY Stattcký oubor e dvěma argument Průvodce tudem Vužeme znalotí z předchozí kaptol, která poednávala o tattckém ouboru edním argumentem a rozšíříme e. Předpokládané
Betonové a zděné konstrukce Přednáška 4 Spojité desky Mezní stavy použitelnosti
Betonové a zděné kontrukce Přednáška 4 Spojité deky Mezní tavy použitelnoti Ing Pavlína Matečková, PhD 2016 Spojitá deka: deka o více polích, zpravidla jako oučát rámové kontrukce Řeší e MKP Zjednodušené
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Obecný postup při numerickém modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc RNDr Eva Hrubešová, PhD Inovace
Pilotové základy úvod
Inženýrský manuál č. 12 Aktualizace: 04/2016 Pilotové základy úvod Program: Pilota, Pilota CPT, Skupina pilot Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit praktické použití programů GEO 5 pro výpočet
Prvky betonových konstrukcí BL01 9 přednáška
Prvky betonových kontrukcí BL01 9 přednáška Prvky namáhané momentem a normálovou ilou základní předpoklady interakční diagram poouzení, návrh namáhání mimo oy ouměrnoti kontrukční záady Způoby porušení
ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ
VYSOKÁ ŠKOLA BÁŇSKÁ TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ ZÁKLADY AUTOMATICKÉHO ŘÍZENÍ týden doc Ing Renata WAGNEROVÁ, PhD Otrava 013 doc Ing Renata WAGNEROVÁ, PhD Vyoká škola báňká Technická univerzita
1 Seznamová barevnost úplných bipartitních
Barvení grafů pravděpodobnotní důazy Zdeně Dvořá 7. proince 208 Seznamová barevnot úplných bipartitních grafů Hypergraf je (labě) -obarvitelný, jetliže exituje jeho obarvení barvami neobahující monochromaticou
u (x i ) U i 1 2U i +U i+1 h 2. Na hranicích oblasti jsou uzlové hodnoty dány okrajovými podmínkami bud přímo
Metoda sítí základní schémata h... krok sítě ve směru x, tj. h = x x q... krok sítě ve směru y, tj. q = y j y j τ... krok ve směru t, tj. τ = j... hodnota přblžného řešení v uzlu (x,y j ) (Possonova rovnce)
Příklad 1 Ověření šířky trhlin železobetonového nosníku
Příklad 1 Ověření šířky trhlin železobetonového noníku Uvažujte železobetonový protě podepřený noník (Obr. 1) o průřezu b = 00 mm h = 600 mm o rozpětí l = 60 m. Noník je oučátí kontrukce objektu pro kladování
Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny
Inženýrský manuál č. 18 Aktualizace: 08/2018 Výpočet přetvoření a dimenzování pilotové skupiny Program: Soubor: Skupina pilot Demo_manual_18.gsp Cílem tohoto inženýrského manuálu je vysvětlit použití programu
BO008 / CO001 KOVOVÉ KONSTRUKCE II
BO008 / CO00 KOVOVÉ KONSTRUKCE II PODKLADY DO CVIČENÍ Tento materál slouží výhradně ao pomůca do cvčení a v žádném případě obemem an typem nformací nenahrazue náplň přednáše. Obsah NORMY PRO NAVRHOVÁNÍ
Statika soustavy těles v rovině
Statka soustavy těles v rovně Zpracoval: Ing. Mroslav yrtus, Ph.. U mechancké soustavy s deálním knematckým dvojcem znázorněné na obrázku určete: počet stupňů volnost početně všechny reakce a moment M
4. Práce, výkon, energie
4. Práce, výkon, energie Mechanická práce - konání mechanické práce z fyzikálního hledika je podmíněno vzájemným ilovým půobením těle, která e přitom vzhledem ke zvolené vztažné outavě přemíťují. Vztahy
Před zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat konstrukci a zvolit vhodný návrhový
2 Zásady navrhování Před zahájením vlastních výpočtů je potřeba analyzovat onstruci a zvolit vhodný návrhový model. Model musí být dostatečně přesný, aby výstižně popsal chování onstruce s přihlédnutím
Projekt OPVK - CZ.1.07/1.1.00/ Matematika pro všechny. Univerzita Palackého v Olomouci
Projekt OPVK - CZ.1.07/1.1.00/26.0047 Matematika pro všechny Univerzita Palackého v Olomouci Tematický okruh: Geometrie Gradovaný řetězec úloh Téma: Komolý kužel Autor: Kubešová Naděžda Klíčové pojmy:
Metody prognózování v dopravě. Ing. Michal Dorda, Ph.D.
Metody prognózování v dopravě Ing. Mchal Dorda, Ph.D. Metody prognózování v dopravě ílem prognózy dopravy e určení výhledových údaů o dopravě (např. výhledové ntenzty dopravy apod.). Př prognózování v
Tvorba výpočtového modelu MKP
Tvorba výpočtového modelu MKP Jaroslav Beran (KTS) Modelování a simulace Tvorba výpočtového modelu s využitím MKP zahrnuje: Tvorbu (import) geometrického modelu Generování sítě konečných prvků Definování
Rovinný svazek sil. Lze odvodit z obecného prostorového svazku sil vyloučením jedné dimenze. =F i. =F ix. F 2x. e 2. = F 1x. F ix. n Fi sin i.
Rovnný svazek sl Lze odvodt z obecného prostorového svazku sl vloučením edné dmenze = cos cos =sn e 2 = cos = sn = e 1 e 2 e 1 Určení výslednce r n r = =1 r e 1 r e 2 =...e 1...e 2 : r = n = n =1 =1 n
Lokace odbavovacího centra nákladní pokladny pro víkendový provoz
Markéta Brázdová 1 Lokace odbavovacího centra nákladní pokladny pro víkendový provoz Klíčová slova: odbavování záslek, centrum grafu, vážená excentrcta vrcholů sítě, časová náročnost odbavení záslky, vážená
2.5. MATICOVÉ ŘEŠENÍ SOUSTAV LINEÁRNÍCH ROVNIC
25 MATICOVÉ ŘEŠENÍ SOUSTAV LINEÁRNÍCH ROVNIC V této kaptole se dozvíte: jak lze obecnou soustavu lneárních rovnc zapsat pomocí matcového počtu; přesnou formulac podmínek řeštelnost soustavy lneárních rovnc
Výpočet tenkostěnných nosníků. Magdaléna Doleželová
Výpočet tenkotěnných noníků agdaléna Doleželová Výpočet tenkotěnných noníků. Úvod. Deplanace průřeu. Normálové namáhání V. Tečná napětí V. Deformace V. Příklad V. Přehled použité literatur . Úvod Dělení
15 Mletí. I Základní vztahy a definice. Oldřich Holeček (aktualizace v roce 2014 Michal Přibyl & Marek Schöngut)
15 Mletí Oldřch Holeče (atualzace v roce 2014 Mchal Přbyl & Mare Schöngut) I Záladní vztahy a defnce I.1 Úvod Rychlost mnoha chemcých a fyzálních procesů závsí na velost mezfázového povrchu. Je-l v nch
MODELOVÁNÍ A SIMULACE
MODELOVÁNÍ A SIMULACE základní pojmy a postupy vytváření matematckých modelů na základě blancí prncp numerckého řešení dferencálních rovnc základy práce se smulačním jazykem PSI Základní pojmy matematcký
SW aplikace MOV přednášky
SW aplace MOV Šubrt KOSA Systémová podpora proetů Teore grafů Proetové řízení I, II zápočet: alespoň bodů z průběžných testů 75% účast na cvčení obhaoba proetů v MS Proect pef.czu.cz/osa Témata. :. seznámení
Výpočet sedání terénu od pásového přitížení
Inženýrský manuál č. 21 Aktualizace 06/2016 Výpočet sedání terénu od pásového přitížení Program: Soubor: MKP Demo_manual_21.gmk V tomto příkladu je řešeno sednutí terénu pod přitížením pomocí metody konečných
symetrická rovnice, model Redlich- Kister dvoukonstantové rovnice: Margules, van Laar model Hildebrandt - Scatchard mřížková teorie roztoků příklady
symetrcá rovnce, model Redlch- Kster dvouonstantové rovnce: Margules, van Laar model Hldebrandt - Scatchard mřížová teore roztoů přílady na procvčení 0 lm Bnární systémy: 0 atvtní oefcenty N I E N I E
Using a Kalman Filter for Estimating a Random Constant Použití Kalmanova filtru pro výpočet odhadu konstantní hodnoty
II. Semnar ASR 007 Instruments and Control, Farana, Smutný, Kočí & Babuch (eds) 007, VŠB-TUO, Ostrava, ISB 978-80-48-7-4 Usng a Kalman Flter for Estmatng a Random Constant Použtí Kalmanova fltru pro výpočet
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Semestrální práce z předmětu MM Stanovení deformace soustav ocelových prutů Václav Plánčka 6..006 OBSAH ZADÁNÍ... 3 TEORETICKÁ ČÁST... 4 PRAKTICKÁ ČÁST...
Mechanické vlastnosti materiálů.
Mechancké vastnost materáů. Obsah přednášky : tahová zkouška, zákadní mechancké vastnost materáu, prodoužení př tahu nebo taku, potencání energe, řešení statcky neurčtých úoh Doba studa : as hodna Cí přednášky
Informace, systémy, stabilita
Inormace ytémy tablta Mloš Schlegel Schlegel@y.zcu.cz Teore normace. Množna možných elementárních gnálů e nazývá abeceda.. Řetězec znaů pímen abecedy tvoří zprávu. 3. Počet znaů ve zprávě nazýváme délou
Téma 1: Pravděpodobnost
ravděpodobot Téma : ravděpodobot ředáša - ravděpodobot áhodého evu Náhodý pou a áhodý ev Náhodý pou - aždá čot, eíž výlede eí edozačě urče podmíam, za terých probíhá apř hod otou, měřeí dély, běh a 00
Pracovní list č. 6: Stabilita svahu. Stabilita svahu. Návrh či posouzení svahu zemního tělesa. FS s
Pracovní lst č. 6: Stablta svahu Stablta svahu 1 - máme-l násyp nebo výkop, uvntř svahu vznká smykové napětí - aktvuje se smykový odpor zemny - porušení - na celé smykové ploše se postupně dosáhne maxma
Neuronové sítě. Doc. RNDr. Iveta Mrázová, CSc. Katedra teoretické informatiky Matematicko-fyzikální fakulta Univerzity Karlovy v Praze
Neuronové sítě Doc. RNDr. Iveta Mrázová, CSc. Katedra teoretcé nformat Matematco-fzální faulta Unverzt Karlov v Praze Vrstevnaté neuronové sítě (1) D: Neuronová síť e uspořádaná 6-tce M=(N,C,I,O,,t), de:
Cvičení 5 (Potrubní systémy)
VŠ Techncá unvezta Ostava aulta stoní Kateda pužnost a pevnost (9) Pužnost a pevnost v enegetce (Návody do cvčení) Cvčení (Potubní systémy) uto: aoslav oíče Veze: Ostava 9 PP Cvčení Potubní systémy: Ob
ZATÍŽENÍ ROVINNÝCH PRUTŮ
ZATÍŽENÍ ROVINNÝCH PRUTŮ Oaování rovnoměrné (ontantní) 0 ξ r l r r l ξ r l trojúhelníové r 0 ξ r l ξ b r b l ξ l r 3 l b a r + b a b a r l + + ξ 3 a b lineární (lichoběžníové) r 0 ξ ξ r l ξ + ξ l a b a
Zhotovení strojní součásti pomocí moderních technologií
Útav Strojírené technologie Zadání: Speciální technologie č. zadání: Cvičení Zhotovení trojní oučáti poocí oderních technologií Poznáy: Pro zadanou trojní oučát (hotový výrobe) dle pořadového číla viz
Aplikace teorie neuronových sítí
Aplace teore neuronových sítí Doc. RNDr. Iveta Mrázová, CSc. Katera teoretcé nformat Matematco-fzální faulta Unverzt Karlov v Praze Neuronové sítě Moulární archtetur Doc. RNDr. Iveta Mrázová, CSc. Katera
Mechanika s Inventorem
Mechanika s Inventorem 2. Základní pojmy CAD data FEM výpočty Petr SCHILLING, autor přednášky Ing. Kateřina VLČKOVÁ, obsahová korekce Optimalizace Tomáš MATOVIČ, publikace 1 Obsah přednášky: Lagrangeův
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Stochastické modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD STABILITY A ZATÍŽENÍ OSTĚNÍ
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKAPODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ KLASIFIKACE VÝPOČETNÍCH METOD
Výpočet konsolidace pod silničním náspem
Inženýrský manuál č. 11 Aktualizace: 02/2016 Výpočet konsolidace pod silničním náspem Program: Soubor: Sedání Demo_manual_11.gpo V tomto inženýrském manuálu je vysvětlen výpočet časového průběhu sedání
Přibližné řešení algebraických rovnic
Přblžné řešení lgebrcých rovnc Algebrcou rovncí stupně n nzýváme rovnc =, tj n n x x x =, de n N, x C, oefcenty P n,,, n R, Budeme prcovt s tzv normovou lgebrcou rovncí ( = ) n n x x x = Řešením (ořenem)
VÝPOČET ŠÍŘKY TRHLIN 3. ČÁST CALCULATION OF THE CRACKS WIDTH 3 RD PART
VÝPOČT ŠÍŘKY TRHLIN. ČÁST CALCULATION OF TH CRACKS WIDTH RD PART Jiří Šmejkal, Jarolav Procházka V připravované změně národní přílohy k ČSN N 199-1-1 je navržena změna oučinitele vyjadřujícího vliv betonové
Zadání příkladů. Zadání:
Zdání příkldů Zdání: ) Popšte oblst vužtí plánovných expermentů ) Uveďte krtér optmlt plánů ) Co sou Hdmrdov mtce ké mí vlstnost? ) Co sou. fktorové plán k e lze vužít? 5) Blok čtverce - oblst ech vužtí
1 Úvod. Poklesová kotlina - prostorová úloha
Poklesové kotliny 1 Úvod Projekt musí obsahovat volbu tunelovací metody a případných sanačních opatření, vedoucích ke snížení deformací předpověď poklesu terénu nad výrubem stanovení mezních hodnot deformací
Pružnost a plasticita II
Pružnost a plastcta II 3. ročník bakalářského stua oc. Ing. Martn Krejsa, Ph.D. Katera stavební mechanky Moely položí Záklaové konstrukce Záklaové konstrukce zajšťují: přenesení tíhy vrchní stavby o položí
Kontraktantní/dilatantní
Kontraktantní/dilatantní plasticita - úhel dilatance směr přírůstku plastické deformace Na základě experimentálního měření dospěl St. Venant k závěru, že směry hlavních napětí jsou totožné se směry přírůstku
Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace
Inženýrský manuál č. 37 Aktualizace: 9/2017 Násep vývoj sedání v čase (konsolidace) Program: MKP Konsolidace Soubor: Demo_manual_37.gmk Úvod Tento příklad ilustruje použití modulu GEO5 MKP Konsolidace
Statistické charakteristiky (míry)
Stattcé charaterty (míry) - hrují formac, obažeou v datech (vyjadřují j v ocetrovaé formě); - charaterzují záladí ryy zoumaého ouboru dat; - umožňují porováváí více ouborů. upy tattcých charatert :. charaterty
Úloha syntézy čtyřčlenného rovinného mechanismu
Úloha syntézy čtyřčlenného rovnného mechansmu Zracoval: Jaroslav Beran Pracovště: Techncká unverzta v Lberc katedra textlních a ednoúčelových stroů Tento materál vznkl ako součást roektu In-TECH 2, který
Cvičení 13 Vícekriteriální hodnocení variant a vícekriteriální programování
Cvčení 3 Vícekrterální hodnocení varant a vícekrterální programování Vícekrterální rozhodování ) vícekrterální hodnocení varant konkrétní výčet, seznam varant ) vícekrterální programování varanty ve formě
ANALÝZA PRŮCHODU PAPRSKOVÝCH SVAZKŮ KOUTOVÝM ODRAŽEČEM
ANALÝZA PRŮCHODU PAPRSKOVÝCH SVAZKŮ KOUTOVÝM ODRAŽEČEM P Kytka J Novák ČVUT v Praze Fakulta tavební katedra fyziky Práce e zabývá analýzou průchodu paprků koutovým odražečem což je typ hranolu který je
ZEMNÍ KONSTRUKCE. LUMÍR MIČA, ING., Ph.D. ÚSTAV GEOTECHNIKY
ZEMNÍ KONSTRUKCE LUMÍR MIČA, ING., Ph.D. ÚSTAV GEOTECHNIKY 1 METODY: - použitím vzorového řešení - odborným odhadem -výpočtem - experimentální modely -observační metoda 2 - výpočet Geotechnické kategorie:
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
Katalog - betonových výrobků
Katalog - betonových výrobků 2012 Údaje v tomto katalogu odpovídají tavu našich znalotí a techniky k datu vydání a informují o produktech, lužbách a možnotech jejich použití. Technické změny vyhrazeny.
Metoda konečných prvků. Robert Zemčík
Metod konečných prvků Robert Zemčík Zápdočeská unverzt v Plzn 2014 1 Rovnce mtemtcké teore pružnost Předpokládáme homogenní, zotropní lneární mterál, mlé deformce. Jednoosá nptost Cuchyho podmínky rovnováhy
Rozdíly mezi MKP a MHP, oblasti jejich využití.
Rozdíly mezi, oblasti jejich využití. Obě metody jsou vhodné pro určitou oblast problémů. základě MKP vyžaduje rozdělení těles na vhodný počet prvků, jejichž analýza je poměrně snadná a pro většinu částí
3. cvičení 4ST201 - řešení
cvčící Ig. Jaa Feclová 3. cvčeí 4ST0 - řešeí Obah: Míry varablty Rozptyl Směrodatá odchyla Varačí oefcet Rozlad rozptylu a mezupovou a vtroupovou varabltu Změa rozptylu Vyoá šola eoomcá VŠE urz 4ST0 Míry
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Programový systém Plaxis v.8 (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Statický výpočet
231/2018 Strana: 1 Kancelář stavebního inženýrství s.r.o. Botanická 256, 362 63 Dalovice - Karlovy Vary IČO: 25 22 45 81, mobil: +420 602 455 293, +420 602 455 027, =================================================
Segmentace. Ilona Janáková. Rozvrh přednášky:
1 / 31 Segmentace Ilona Janáková Rozvrh přednášky: 1. Úvod do segmentace. 2. Segmentace prahováním. 3. Segmentace z obrazu hran. 4. Segmentace z obrazu hran - Houghova transformace. 2 / 31 Segmentace Ilona
Kinematika = studium pohybu mechanických těles bez uvážení sil
Knemata = tudum ohbu mehanýh těle be uvážení l Knematé řetěe Knematé dvoe Knematé řetěe Knematé dvoe Knematé řetěe Knematé dvoe Knematé řetěe Knematé dvoe Knematé řetěe Illutaton of a 3 manulator Knematé
SÍŤOVÁ ANALÝZA. Základní pojmy síťové analýzy. u,. Sjednocením množin { u, u,..., 2. nazýváme grafem G.
SÍŤOVÁ ANALÝZA Využívá grafcko-analytcké metody pro plánování, řízení a kontrolu složtých návazných procesů. yto procesy se daí rozložt na dílčí a organzačně spolu souvseící čnnost. yto procesy se nazývaí
MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních děl
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTERSKÉHO PROGRAMU STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ -GEOTECHNIKA A PODZEMNÍ STAVITELSTVÍ MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Statické řešení výztuže podzemních