Téma 6 Normálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
|
|
|
- Filip Tábor
- před 8 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 6 Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené namáhání prutu Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru Katedra stavební mechanik Fakulta stavební, VŠB - Technická univerita Ostrava
2 Prut namáhané na ohb Při ohbu prutu vnikají v jeho průřeech ohbové moment a pravidla i posouvající síl. Prostý ohb a b l V Rovinný ohb: vnitřní i vnější síl leží v rovině nebo hlavní rovin. V rovině platí: N V 0, 0 V V rovině platí: N V 0, 0 V Základní vtah a předpoklad řešení / 84
3 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Princip ohbové koušk 3 / 84
4 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 4 / 84
5 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 5 / 84
6 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 6 / 84
7 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 7 / 84
8 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 8 / 84
9 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 9 / 84
10 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 10 / 84
11 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Ohbová kouška 11 / 84
12 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Vorek po ukončení ohbové koušk 1 / 84
13 Základní tp namáhání prostý ohb Zlomená keramická stropnice Hurdis po atěžovací koušce ohbem foto: Doc. Ing. Václav Cepek, CSc. Základní vtah a předpoklad řešení 13 / 84
14 Základní tp namáhání prostý ohb Ověření odolnosti vláknobetonů a drátkobetonů při působení vsokých teplot foto: Zuana Ševčíková, studentka oboru Stavební hmot a diagnostika staveb Základní vtah a předpoklad řešení 14 / 84
15 Základní tp namáhání prostý ohb Ověření odolnosti vláknobetonů a drátkobetonů při působení vsokých teplot foto: Zuana Ševčíková, studentka oboru Stavební hmot a diagnostika staveb Základní vtah a předpoklad řešení 15 / 84
16 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Zkouška drátkobetonových trámů, ČVUT, Praha 16 / 84
17 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Zkouška betonových trámů, ČVUT, Praha 17 / 84
18 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Zkouška betonových trámů, ČVUT, Praha 18 / 84
19 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Zkouška betonových trámů, ČVUT, Praha 19 / 84
20 Základní tp namáhání prostý ohb Základní vtah a předpoklad řešení Zkouška betonových trámů, ČVUT, Praha 0 / 84
21 Základní předpoklad a) průře rovinné a kolmé k ose prutu před deformací ůstávají rovinnými a kolmými k deformované ose (Bernoulliova hpotéa) Předpoklad má povahu deformačně geometrickou. b) podélná vlákna na sebe vájemně netlačí Daniel Bernoulli ( ) 0 a b Základní vtah a předpoklad řešení 1 / 84
22 Poměrné přetvoření a ohbu A C B E d d r... poloměr křivosti r o r. d CE r d AB r.d.d d DE d d.d d d.d r.d Podle Hookova ákona. E. E E r r C A d d D B E d Výpočet normálového napětí / 84
23 Vtah mei vnitřními silami a napětími v průřeu prutu d N da N obdobně V V da A A da V A d. V.. N. A A. da A Průře prutu Těžiště průřeu Střednice prutu Působiště výslednice vnitřních sil +. da V V + + N N. A. da (str.8 učebnice, téma č.1) Vtah mei vnitřními silami a napětími v průřeu 3 / 84
24 Závěr vplývající odvoení Vtah, které obsahují. E. E r 1. N da A S da A E E N..dA. S 0 r r A Statický moment A k ose je nulový, neboť osa průřeu procháí těžištěm. Potvrení předpokladu, že neutrálná osa procháí těžištěm, kde da D. da A A E E.. da. D 0 r r A D deviační moment k hlavním osám setrvačnosti. Výpočet normálového napětí 4 / 84
25 Určení normálového napětí a ohbu Vtah, které obsahují. E. E r. E E. da I. da. I da r r A A A toho plne E. r I 1 r E. I ma Dle Hookova ákona. E. E r. I ma Normálové napětí probíhají lineárně po výšce nosníku a etrémní hodnot vnikají v krajních bodech. Výpočet normálového napětí 5 / 84
26 Závěr a omeená platnost odvoeného vtahu. I a (tah) ma (tlak) h b R a l R b Vtah platí pro případ prostého ohbu, stálého průřeu a h << l. Tvar průřeu se deformuje v souladu. Příčné deformace nemají u nosníků velký výnam. Pokud je V 0, vtah je poue přibližný. V působuje smkové napětí, kosení, a tím i trátu rovinnosti průřeu. Je-li l > 5h, le použít s dostatečnou přesností. Výpočet normálového napětí 6 / 84
27 Omeená platnost odvoeného vtahu. I a h b R a l R b Vtah neplatí v místě náhlých průřeových měn. Výpočet normálového napětí 7 / 84
28 Omeená platnost odvoeného vtahu. I (tlak) Průběh hlavního napětí 1 9,19 [kn/m ] -1,4158-1,1979-1,575-1,863-1,0186 1,9644 h 6,00 5,00 4,00 3,00,00 1,00 0,00 [m] Vtah neplatí u stěn, kde l < 3h. Blíže předmět Pružnost a plasticita II. a R a l (tah) b R b Výpočet normálového napětí 8 / 84
29 9 / 84 Výpočet etrémních normálových napětí a ohbu Výpočet normálového napětí c 1,c,c1 c Neutrálná osa v těžišti průřeu 1, 1 1,. c c W c I,,. c c W c I Výpočet průřeových modulů u jednoduchých průřeů b h 1 1, c I W c, c I W c b h I h b I b h h I W h b b I W d d I 3. 3 d d I W Průřeové modul ke krajním vláknům [m 3 ] 0
30 Návrh a posouení v pružném oboru Návrh nosné konstrukce, Ed, Wmin f d ma Ed d W min f Ed d většit Rd Ed Posouení návrhu dle S únosnosti W. f Rd min d Ed Rd 1 f d Dimenování fk Realiace Předpoklad posouení: u materiálu je stejná pevnost v tahu a tlaku, anedbán vliv smkových napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb 30 / 84
31 San Sebastian, Auditorium, Španělsko Prostorový rám Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 31 / 84
32 San Sebastian, Auditorium, Španělsko Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 3 / 84
33 Pavilon C, Brněnské výstaviště Prostorový rám se skořepinovou nádstavbou Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 33 / 84
34 Pavilon C, Brněnské výstaviště Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 34 / 84
35 Pavilon C, Brněnské výstaviště Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 35 / 84
36 Pavilon C, Brněnské výstaviště Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 36 / 84
37 Tramvajový most, Brno Pisárk Želeobetonový předpjatý tramvajový most: Specifický svým prostorovým akřivením, stoupáním a nestejnoměrnou tloušťkou Šířka 9 m Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 37 / 84
38 aloměřický most, Brno Husovice Trojkloubový oblouk roku 198: 3 oblouk o ropětí 33 m s průřeem 1 m eilehlá mostovka Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 38 / 84
39 aloměřický most, Brno Husovice Trojkloubový oblouk roku 198: 3 oblouk o ropětí 33 m s průřeem 1 m eilehlá mostovka Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 39 / 84
40 aloměřický most, Brno Husovice Vnitřní momentový kloub Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 40 / 84
41 Rámová ocelová konstrukce průmslové hal Ropětí 0,5 m Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 41 / 84
42 Rámová ocelová konstrukce průmslové hal Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 4 / 84
43 Hala pro výrobu komponent jaderných elektráren, Vítkovice Půdors m Jeřáb o nosnosti 80 a 00 t Poddolované úemí Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 43 / 84
44 Rámová ocelová konstrukce dvojhalí, Vítkovice Ropětí 30 a 4 m Jeřáb o nosnosti 80 a 50 t Poddolované úemí Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 44 / 84
45 Víceúčelová hala, Frýdek - ístek Čtvercový půdors o straně 8,6 m, výška 31,06 m Hlavní nosný prvek střech rám tvaru A Ropětí 118,1 m, vdálenost 10, m Průře truhlíkový 3,65 m 0,8 m Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 45 / 84
46 Víceúčelová hala, Frýdek - ístek Rámová ocelová konstrukce Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 46 / 84
47 Tribuna fotbalového stadiónu na Baalech, Ostrava Poddolované úemí Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 47 / 84
48 Tribuna fotbalového stadiónu na Baalech, Ostrava Detail momentového kloubu Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 48 / 84
49 ost přes řeku Ostravici, Černá louka, Ostrava Gerberův nosník: 3 pole vnitřní momentové kloub Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 49 / 84
50 ost přes řeku Ostravici, Černá louka, Ostrava Gerberův nosník: 3 pole vnitřní momentové kloub Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 50 / 84
51 ost přes řeku Ostravici, Ostrava - Kunčice Langerův nosník (trám vtužený obloukem) Ropětí 100 m Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 51 / 84
52 Posluchárn VŠB-TU, budova C, Ostrava Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 5 / 84
53 Posluchárn VŠB-TU, budova C, Ostrava Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 53 / 84
54 Posluchárn VŠB-TU, budova C, Ostrava Průměr budov 50 m 15 radiálně umístěných plnostěnných svařovaných nosníků, ve středu vetknut do prstence uavřeného průřeu Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 54 / 84
55 Výkumné energetické centrum, VŠB-TU Ostrava Stropní konstrukce: Ocelové válcované profil I Trapéový plech Betonová podlaha Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 55 / 84
56 Výkumné energetické centrum, VŠB-TU Ostrava Stropní konstrukce: Ocelové válcované profil I Trapéový plech Betonová podlaha Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 56 / 84
57 Výkumné energetické centrum, VŠB-TU Ostrava Konola ochou: Ocelový svařovaný a válcovaný profil I Trapéový plech Betonová podlaha Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 57 / 84
58 Výkumné energetické centrum, VŠB-TU Ostrava Konola ochou: Ocelový svařovaný a válcovaný profil I Trapéový plech Betonová podlaha Ukák konstrukcí s převažujícím namáháním na ohb 58 / 84
59 Svislý, vodorovný a prostorový ohb Svislý ohb I. Vodorovný ohb I.., I I. působí i složené namáhání prutu (prostorový ohb) Složené namáhání prutu 59 / 84
60 Svislý, vodorovný a prostorový ohb Svislý ohb I. Vodorovný ohb I. Prostorový ohb., I I. Souřadnicový sstém a naménková konvence pro prut namáhaný prostorovým ohbem Složené namáhání prutu 60 / 84
61 Svislý, vodorovný a prostorový ohb Průběh normálového napětí Svislý ohb I. Vodorovný ohb I. Prostorový ohb., I I. Složené namáhání prutu 61 / 84
62 6 / 84 Prostorový ohb a osové namáhání A N Prostý tlak I I A N.., Složené namáhání prutu Prostorový ohb a osové namáhání Průběh normálového napětí I I.., Prostorový ohb
63 imostředný tah a tlak Prostorový ohb a osové namáhání N., A I I. Účinek a le nahradit posunutím N mimo těžiště T N. e N. e Normálové napětí pak le určit: N,. 1. A i i Složené namáhání prutu. e e Schéma prutu namáhaného mimostředným tahem 63 / 84
64 Výpočet úseků neutrálné os Pro neutrálnou osu platí: N , A i i splněno pro e e.. 0 i i 1 e e Úsek n a n, které neutrálná osa vtíná na hlavních centrálních osách průřeu: e i 0 Složené namáhání prutu e. 1 0 i n n i e i e Schéma prutu namáhaného mimostředným tahem 64 / 84
65 Jádro průřeu Nutno určit u materiálů, kde ft fc Jádro průřeu je oblast v okolí těžiště, v níž musí působit výslednice vnitřních sil, ab normálové napětí mělo v celém průřeu stejné naménko. Řešení: Nechť se neutrálná osa průřeu poue dotýká 3 Např.: I b. h h b i i A 1. b. h 1 1 n n i e i e a) n h h b) n c) n b b d) n Složené namáhání prutu e e e h 6 h 6 b 6 e n b 3 b e Neutrálná osa a) 6 b 3 b 3 N h 3 h 3 h 3 65 / 84
66 Jádro průřeu Tlačený sloup obdélníkového průřeu s vnačenou neutrálnou osou (působiště atěžovací síl F leží mimo jádro průřeu) Obdélníkový průře s vnačeným působištěm posunuté atěžovací síl F a neutrálnou osou, která se dotýká průřeu (působiště atěžovací síl F leží na okraji jádra průřeu) Složené namáhání prutu 66 / 84
67 Ideálně pružno-plastický materiál úsek Y-Y Y-A Hookův ákon Plastický stav volný nárůst deformací f Y TAH A,C Téma č.1 A-B B-C Odlehčení Opětovné výšení napětí = arctan E B 0 p e TLAK Y - f p plastická (trvalá) deformace e pružná deformace Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 67 / 84
68 Ohb nosníku v pružnoplastickém oboru Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře Průře Průběh,ma Pracovní diagram b h tlak tah Ed,ma W Ed 0 f Y krajní vlákna průřeu stav I. f d Normálové napětí v krajních vláknech,ma f d 1 Ed Rd, el W. f d. b. h. f 6 d f d f k Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 68 / 84
69 Ohb nosníku v pružnoplastickém oboru Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře Průře Průběh Pracovní diagram b h tlak tah plastiování f d f d Rd, el 0 f Y el krajní vlákna průřeu stav II. Normálové napětí v krajních vláknech,ma f d 1 Rd, el W. f d. b. h. f 6 d f d f k Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 69 / 84
70 Ohb nosníku v pružnoplastickém oboru Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře A Průře Průběh Pracovní diagram 1 b h A tlak tah A plastiování f d f d Rd, el, pl 0 f Y krajní vlákna průřeu el,pl stav III. Zvšuje-li se stále atížení Ed Rd, el, vnikají plastické oblasti: 1 v tahu, v tlaku. Zbtek průřeu stále pružné chování. Bernouliho hpotéa platí i nadále, je stále lineární. V bodě A je f d E Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 70 / 84
71 Ohb nosníku v pružnoplastickém oboru Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře A A 1 Průře Průběh Pracovní diagram f d Y b stav IV. h tah tlak plastiování f d Rd, pl 0 f krajní vlákna průřeu Průře je plastiován, vnik tv. plastického kloubu, únosnost v ohbu je včerpaná. N A da 0 f A f da f. A A 0 A 1 pl d d d d 1 A A 1, A ploch průřeu v plastickém stavu. Neutrálná osa půlí plochu průřeu. A A1 A (u nesmetrických průřeů se při plastiování posouvá) Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 71 / 84
72 Ohb nosníku v pružnoplastickém oboru Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře A A 1 Průře Průběh Pracovní diagram f d Y b stav IV. h tah Rd, pl. da f d. da f d. da f d. S1 S A A A S1 S tlak plastiování 1 S S 0 Rd pl f d.. S f d W pl W, pl. S1 f d Rd, pl 1 plastický průřeový modul [m 3 ] 0 f krajní vlákna průřeu Průře je plastiován, vnik tv. plastického kloubu, únosnost v ohbu je včerpaná. pl, 1., Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 7 / 84
73 Ohb nosníku v pružnoplastickém oboru Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře A A 1 Průře Průběh Pracovní diagram f d Y b h tah tlak plastiování f d Rd, pl 0 f krajní vlákna průřeu pl stav IV. Konkrétně:. h h h h S1 A1. b.. b. W 1 1 S b h b h 8 4, pl Plastická reerva obdélníkového průřeu W W, pl, el 1. b. h 4 1. b. h ,5 50% Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 73 / 84
74 Příklad 1 Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře Zadání: Určete W,el,pl pro průře se plastiovanými krajními čtvrtinami Řešení: W 1 h h h h 1 3, el, pl W, el W, pl. b.. b... b. h b h W, el W, Výsledek: pl (platí poue pro případ plastiování krajních čtvrtin!!!) W 11 b h 48, el, pl.. 1 b h 4 h 4 h tlak tah plastiování f d f d Rd, el, pl stav W [m 3 ] II. III. IV. 1. b. h b. h b. h 4 0,16. b. h 0,916. b. h 0,5. b. h Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 74 / 84
75 Příklad.1 Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře Zadání: a Určete maimální atížitelnost nosníku q d [kn/m] a předpokladu: a) maimální normálové napětí = f d b q d =? h R a Vstupní údaje: l 6 m b Řešení: 1 8 Ed, el,ma. qd, el. l l 0 mm h 80 mm R b 5 3 W, 1. b. h,13.10 el m 6 f 35 Pa 1, 0 15 k f d f k 0 b 04,35 Pa f, ma d W Sd, el, el f d q. l d, el 8. f d. W, el qd, el 0,97 kn/m 8. W, el l Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 75 / 84
76 Příklad. Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře Zadání: a Určete maimální atížitelnost nosníku q d [kn/m] a předpokladu: b) dojde k plastiování krajních čtvrtin průřeu b q d =? h R a Vstupní údaje: l 6 m b 0 mm h 80 mm Řešení: 1 8 q Ed, el, pl. d, el, pl. l, el, pl W l R b 11 b h , el, pl..,93.10 m, el, pl b 35 Pa 1,15 0 Sd, el, pl qd, el, pl. l 8. f d. W, el, pl,ma f d qd, el, pl 1,33 kn/m W 8. W l f k f d f k 0 04,35 Pa Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 76 / 84
77 Příklad.3 Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře Zadání: a Určete maimální atížitelnost nosníku q d [kn/m] a předpokladu: c) dojde k úplnému plastiování průřeu b q d =? h R a Vstupní údaje: l 6 m b 0 mm h 80 mm Řešení: f d 1 8 q Ed, pl. d, pl. l l R b 5 3 W, 1. b. h 3,.10 pl m 4 Sd, pl qd, pl. l 8. f d. W, pl q 1,45 kn/m W, pl 8. W d, pl, pl l f 35 Pa 1, 0 15 k f d f k 0 b 04,35 Pa Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 77 / 84
78 Příklad - shrnutí Ideálně pružnoplastický materiál, obdélníkový průře a) f d Pracovní diagram f d Rd, el f d f Y b) c) plastiování Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru f d f d Rd, el, pl f d Rd, pl Plastická reerva obdélníkového průřeu q q d, pl d, el 1,45 0,97 1,5 50% 0 a) b) c) stav W [m 3 ] q d [kn/m] a), ,97 b), ,33 c) 3, ,45 78 / 84
79 Ukáka studie plastiování prostého nosníku Profil I atížení osamělým břemenem, autor: Prof. Ing. Jan Hudák, CSc. Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 79 / 84
80 Ukáka studie plastiování prostého nosníku Profil I atížení spojité, autor: Prof. Ing. Jan Hudák, CSc. Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 80 / 84
81 Ukáka studie plastiování důlní výtuže Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru Autor: Ing. Ivan Kološ, Ph.D. 81 / 84
82 Ukáka úplného plastiování průřeu Destrukce ocelové konstrukce astřešení stadionu, foto: Prof. Ing. Radim Čajka, CSc. Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 8 / 84
83 Ukáka úplného plastiování průřeu Destrukce ocelové konstrukce astřešení stadionu, foto: Prof. Ing. Radim Čajka, CSc. Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 83 / 84
84 Okruh problémů k ústní části koušk 1. Ohb nosníků v pružném stavu. Ohb nosníků v pružnoplastickém oboru 3. Neutrálná osa, průřeový modul, ohb prutů nesmetrického průřeu 4. Návrh a posudek prutu namáhaného ohbem 5. Svislý, vodorovný a prostorový ohb 6. imostředný tah a tlak 7. Jádro průřeu Podklad ke koušce 84 / 84
Normálová napětí v prutech namáhaných na ohyb
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Normálová napětí v prutech namáhaných na ohb Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet normálového napětí Dimenování nosníků namáhaných na ohb Složené
Téma 7 Smyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 7 Smková napětí v ohýbaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení Výpočet smkového napětí vbraných průřeů Dimenování nosníků namáhaných na smk
Smyková napětí v ohýbaných nosnících
Pružnost a plasticita, 2.ročník kominovaného studia Smková napětí v ohýaných nosnících Základní vtah a předpoklad řešení ýpočet smkového napětí odélníkového průřeu Dimenování nosníků namáhaných na smk
Pružnost a pevnost. 2. přednáška, 10. října 2016
Pružnost a pevnost 2. přednáška, 10. října 2016 Prut namáhaný jednoduchým ohybem: rovnoměrně ohýbaný prut nerovnoměrně ohýbaný prut příklad výpočet napětí a ohybu vliv teplotních měn příklad nerovnoměrné
Rovnoměrně ohýbaný prut
Přednáška 02 Prostý ohb Hpotéa o achování rovinnosti průřeu Křivost prutu, vtah mei momentem a křivostí Roložení napětí při ohbu Pružný průřeový modul Vliv teplot na křivost Copright (c) 2011 Vít Šmilauer
5. Ohýbané nosníky Únosnost ve smyku, momentová únosnost, klopení, MSP, hospodárný nosník.
5. Ohýbané nosník Únosnost ve smku, momentová únosnost, klopení, P, hospodárný nosník. Únosnost ve smku stojina pásnice poue pro válcované V d h t w Posouení na smk: V pružně: τ = ( τ pl, Rd) I V V t w
Pružnost, pevnost, plasticita
Pružnost, pevnost, plasticita Pracovní vere výukového skripta 22. února 2018 c Milan Jirásek, Vít Šmilauer, Jan Zeman České vsoké učení technické v Prae Fakulta stavební Katedra mechanik hákurova 7 166
Desky. Petr Kabele. Pružnost a pevnost 132PRPE Přednášky. Deska/stěna/skořepina, desky základní předpoklady, proměnné a rovnice
Pružnost a pevnost 13PRPE Přednášk Desk Deska/stěna/skořepina, desk ákladní předpoklad, proměnné a rovnice Petr Kabele České vsoké učení technické v Prae Fakulta stavební Úvod Přemístění, deformaci a napjatost
5 SLOUPY. Obr. 5.1 Průřezy ocelových sloupů. PŘÍKLAD V.1 Ocelový sloup
SLOUPY. Obecné ponámk Sloup jsou hlavními svislými nosnými element a přenášejí atížení vodorovných konstrukčních prvků do ákladové konstrukce. Modulové uspořádání načně ávisí na unkci objektu a jeho dispoičním
Integrální definice vnitřních sil na prutu
Přednáška 04 Integrální definice vnitřních sil Ohb prutu v rovinách x, x Šikmý ohb Kombinace normálové síl s ohbem Poloha neutrální os Jádro průřeu Příklad Copright (c) 011 Vít Šmilauer Cech Technical
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí
Vybrané okruhy znalostí z předmětů stavební mechanika, pružnost a pevnost důležité i pro studium předmětů KP3C a KP5A - navrhování nosných konstrukcí Skládání a rozklad sil Skládání a rozklad sil v rovině
Normálová napětí při ohybu - opakování
Normálová napětí při ohbu - opakování x ohýbaný nosník: σ x τ x Průřeová charakteristika pro normálová napětí a ohbu je moment setrvačnosti nebo něj odvoený modul průřeu x - / /= Ed W m + σ x napětí normálové
SLOUP NAMÁHANÝ TLAKEM A OHYBEM
SOUP NAMÁHANÝ TAKEM A OHYBEM Posuďte únosnost centrick tlačeného sloupu délk 50 m profil HEA 4 ocel S 55 00 00. Schéma podepření a atížení je vidět na následujícím obráku: M 0 M N N N 5m 5m schéma pro
Přednáška 09. Smyk za ohybu
Přednáška 09 Smk a ohbu Vnitřní síl na nosníku ve vtahu k napětí Smkové napětí pro obdélníkový průře Smkové napětí pro obecný průře Smkové ochabnutí Svar, šroub, spřahovací trn Příklad Copright (c) 2011
Rovinná napjatost a Mohrova kružnice
Rovinná napjatost a ohrova kružnice Dvojosý stav napjatosti - ukák anačení orientace napětí v rovině x Na obr. vlevo dole jsou vnačen složk napětí. Kladná orientace napětí x a je v případě, že vektor směřují
KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB
6. cvičení KONSTRUKCE POZEMNÍCH STAVEB Klasifikace konstrukčních prvků Uvádíme klasifikaci konstrukčních prvků podle idealizace jejich statického působení. Začneme nejprve obecným rozdělením, a to podle
Ohyb nastává, jestliže v řezu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj. dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řezu.
Ohyb přímých prutů nosníků Ohyb nastává, jestliže v řeu jakožto vnitřní účinek působí ohybový moment, tj dvojice sil ležící v rovině kolmé k rovině řeu Ohybový moment určíme jako součet momentů od všech
Pružnost a pevnost I
Stránka 1 teoretické otázk 2007 Ing. Tomáš PROFANT, Ph.D. verze 1.1 OBSAH: 1. Tenzor napětí 2. Věta o sdruženosti smkových napětí 3. Saint Venantův princip 4. Tenzor deformace (přetvoření) 5. Geometrická
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁMU PODLE ČSN EN
PŘÍKLAD VÝPOČTU RÁU PODLE ČS E 99-- Jaub Dolejš*), Zdeně Sool**).Zadání avrhněte sloup plnostěnného dvouloubového rámu, jehož roměr jsou patrné obráu. Horní pásnice příčle je po celé délce ajištěna proti
Sada 2 Dřevěné a ocelové konstrukce
Stř ední škola stavební Jihlava Sada 2 Dřevěné a ocelové konstrukce 20. Prostý ohb Digitální učební materiál projektu: SŠS Jihlava šablon registrační číslo projektu:cz.1.09/1.5.00/34.0284 Šablona: III/2
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
Téma 5 Lomený a zakřivený nosník
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Téma 5 Lomený a zakřivený nosník Rovinně lomený nosník v rovinné úloze Rovinně lomený nosník v příčné úloze Prostorově lomený nosník Katedra stavební mechaniky
Téma 2 Napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Téma 2 Napětí a přetvoření Deformace a posun v tělese Fzikální vztah mezi napětími a deformacemi, Hookeův zákon, fzikální konstant a pracovní diagram
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
Přetvořené ose nosníku říkáme ohybová čára. Je to rovinná křivka.
OHYBOVÁ ČÁRA ZA PROSTÉHO OHYBU - rovinné průřez zůstávají po deformaci rovinnými, avšak natáčejí se. - při prostém ohbu hlavní centrální osa setrvačnosti všech průřezů leží v rovině vnějších sil, která
ZÁKLADNÍ POJMY A VZTAHY V TECHNICKÉ PRUŽNOSTI
ZÁKLDNÍ POJY VZTHY V TECHNICKÉ PRUŽNOSTI Napětí velikost vnitřní síl na jednotku ploch konečné podíl elementů vnitřních sil a ploch Podle směru vnitřních sil avádíme: ds napětí celkové σ r = v obecném
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil
Okruhy problémů k teoretické části zkoušky Téma 1: Základní pojmy Stavební statiky a soustavy sil Souřadný systém, v rovině i prostoru Síla bodová: vektorová veličina (kluzný, vázaný vektor - využití),
Obsah. Opakování. Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE. Kontaktní přípoje. Opakování Dělení hal Zatížení. Návrh prostorově tuhé konstrukce Prvky
Sylabus přednášek OCELOVÉ KONSTRUKCE Studijní program: STAVEBNÍ INŽENÝRSTVÍ pro bakalářské studium Kód předmětu: K134OK1 4 kredity (2 + 2), zápočet, zkouška Prof. Ing. František Wald, CSc., místnost B
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady. Část 1 - Test
Pružnost a pevnost (132PRPE) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových charakteristik, oficiální přehled
ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ
7. cvičení ZÁKLADNÍ PŘÍPADY NAMÁHÁNÍ V této kapitole se probírají výpočty únosnosti průřezů (neboli posouzení prvků na prostou pevnost). K porušení materiálu v tlačených částech průřezu dochází: mezní
Náhradní ohybová tuhost nosníku
Náhradní ohybová tuhost nosníku Autoři: Doc. Ing. Jiří PODEŠVA, Ph.D., Katedra mechaniky, Fakulta strojní, VŠB - Technická univerzita Ostrava, e-mail: jiri.podesva@vsb.cz Anotace: Výpočty ocelových výztuží
Pružnoplastická analýza
Pružnost a pevnost 132PRPE Přednášk Pružnoplastická analýa Nepružné cování materiálů. Pružnoplastický a plastický stav průřeu oýbanýc prutů. Mení plastická analýa nosníku. Petr Kabele České vsoké učení
1. Úvod do pružnosti a pevnosti
1. Úvod do pružnosti a pevnosti Mechanika je nejstarší vědní obor a její nedílnou součástí je nauka o pružnosti a pevnosti. Pružností nazýváme schopnost pevných těles získat po odstranění vnějších účinků
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady.
Pružnost a pevnost (132PRPE), paralelka J2/1 (ZS 2015/2016) Písemná část závěrečné zkoušky vzorové otázky a příklady Povolené pomůcky: psací a rýsovací potřeby, kalkulačka (nutná), tabulka průřezových
Statika 2. Excentrický tlak za. Miroslav Vokáč 6. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 2. M.
6. přednáška Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.c ČVUT v Prae, akulta architektury 6. prosince 2018 Průběh σ x od tlakové síly v průřeu ávisí na její excentricitě k těžišti: e = 0 e < j e = j e > j x x
Název Řešený příklad: Pružná analýza jednolodní rámové konstrukce
Dokument: SX09a-Z-EU Strana 8 Řešený příklad: Pružná analýa jednolodní rámové Je navržena jednolodní rámová vrobená válcovaných profilů podle E 993--. Příklad ahrnuje pružnou analýu podle teorie prvního
Téma 10 Úvod do rovinné napjatosti
Pružnost a plasticita,.ročník bakalářského studia Téma 0 Úvod do rovinné napjatosti Složk napětí v šikmém řezu při rovinné napjatosti Hlavní napětí a největší smkové napětí Trajektorie hlavního napětí
Statika 2. Vybrané partie z plasticity. Miroslav Vokáč 2. prosince ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
ocelových 5. přednáška Vybrané partie z plasticity Miroslav Vokáč miroslav.vokac@klok.cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 2. prosince 2015 Pracovní diagram ideálně pružného materiálu ocelových σ
Statika 1. Reakce na rovinných staticky určitých konstrukcích. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
reálných 3. přednáška Reakce na rovinných staticky určitých konstrukcích Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.cz ČVUT v Praze, Fakulta architektury 21. března 2016 Dřevěný trámový strop - Anežský klášter
Statika 2. Smyk za ohybu a prostý smyk. Miroslav Vokáč 12. listopadu ČVUT v Praze, Fakulta architektury.
4. přednáška a prostý smyk Miroslav Vokáč miroslav.vokac@cvut.c ČVUT v Prae, Fakulta architektury 12. listopadu 2018 Věta o vájemnosti tečných napětí x B τ x (B) x B τ x (B) Věta o vájemnosti tečných napětí:
Příklad č.1. BO002 Prvky kovových konstrukcí
Příklad č.1 Posuďte šroubový přípoj ocelového táhla ke styčníkovému plechu. Táhlo je namáháno osovou silou N Ed = 900 kn. Šrouby M20 5.6 d = mm d 0 = mm f ub = MPa f yb = MPa A s = mm 2 Střihová rovina
4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí
4 Halové objekty a zastřešení na velká rozpětí 4.1 Statické systémy Tab. 4.1 Statické systémy podle namáhání Namáhání hlavního nosného systému Prostorové uspořádání Statický systém Schéma Charakteristické
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 2010/2011
OTÁZKY VSTUPNÍHO TESTU PP I LS 010/011 Pomocí Thumovy definice, s využitím vrubové citlivosti q je definován vztah mezi součiniteli vrubu a tvaru jako: Součinitel tvaru α je podle obrázku definován jako:
Jednoosá tahová zkouška betonářské oceli
Přednáška 06 Nepružné chování materiálu Ideálně pružnoplastický model Plastická analýza průřezu ohýbaného prutu Mezní plastický stav konstrukce Plastický kloub Interakční diagram N, M Příklady Copyright
Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 2011/2012
Ocelové konstrukce 3 Upraveno pro ročník 011/01 Prof. Josef acháček B63 PP pro řádné posluchače je na webu 1. týden: tabilita nosníku a ohbu.. týden: tabilita stěn. 3. týden: Tenkostěnné a studena tvarované
Vnitřní síly v prutových konstrukcích
Vnitřní síly v prutových konstrukcích Síla je vektorová fyikální veličina, která vyjadřuje míru působení těles nebo polí. Zavedení síly v klasické Newtonově mechanice (popis pohybu těles) dp dv F = = m
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška. Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání
Prvky betonových konstrukcí BL01 12 přednáška Prvky namáhané kroutícím momentem Prvky z prostého betonu Řešení prvků při místním namáhání Prvky namáhané kroucením Typy kroucených prvků Prvky namáhané kroucením
3.1 Shrnutí základních poznatků
3.1 Shrnutí ákladních ponatků Uvažujme nosník, tj. prut, jejichž délka převládá nad charakteristickými roměr průřeu. Při tvorbě výpočtového modelu nosník totožňujeme s jeho podélnou osou a uvažujeme skutečný
písemky (3 příklady) Výsledná známka je stanovena zkoušejícím na základě celkového počtu bodů ze semestru, ze vstupního testu a z písemky.
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
Napětí a únosnost. ohýbaných prutů
Napětí a únosnost ohýbaných prutů Normálová napětí při ohbu ohýbaný nosník: x V τ x vlákna / max / Ed - - tažná tlačná + tažná tlačná tlačná tažná x Průřová charaktristika pro normálová napětí a ohbu j
1. výpočet reakcí R x, R az a R bz - dle kapitoly 3, q = q cosα (5.1) kolmých (P ). iz = P iz sinα (5.2) iz = P iz cosα (5.3) ix = P ix cosα (5.
Kapitola 5 Vnitřní síly přímého šikmého nosníku Pojem šikmý nosník je používán dle publikace [1] pro nosník ležící v souřadnicové rovině xz, který je vůči vodorovné ose x pootočen o úhel α. Pro šikmou
Principy navrhování stavebních konstrukcí
Pružnost a plasticita, 2.ročník bakalářského studia Principy navrhování stavebních konstrukcí Princip navrhování a posudku spolehlivosti stavebních konstrukcí Mezní stav únosnosti, pevnost stavebních materiálů
1 Použité značky a symboly
1 Použité značky a symboly A průřezová plocha stěny nebo pilíře A b úložná plocha soustředěného zatížení (osamělého břemene) A ef účinná průřezová plocha stěny (pilíře) A s průřezová plocha výztuže A s,req
Řešený příklad: Pružný návrh jednolodní rámové konstrukce ze svařovaných profilů
Dokument: SX00a-Z-EU Strana 7 áev Eurokód Vpracoval Arnaud Lemaire Datum duben 006 Kontroloval Alain Bureau Datum duben 006 Je navržena jednolodní rámová konstrukce vrobená e svařovaných proilů podle.
Vícerozměrné úlohy pružnosti
Přednáška 07 Víceroměrné úlohy Rovinná napjatost a deformace Hlavní napětí Mohrova kružnice Metoda konečných prvků pro úlohu rovinné napjatosti Příklady Copyright (c) 0 Vít Šmilauer Cech Technical University
Posouzení trapézového plechu - VUT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 2017
Posouzení trapézového plechu - UT FAST KDK Ondřej Pešek Draft 017 POSOUENÍ TAPÉOÉHO PLECHU SLOUŽÍCÍHO JAKO TACENÉ BEDNĚNÍ Úkolem je posoudit trapézový plech typu SŽ 11 001 v mezním stavu únosnosti a mezním
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6
OTÁZKY K PROCVIČOVÁNÍ PRUŽNOST A PLASTICITA II - DD6 POSUZOVÁNÍ KONSTRUKCÍ PODLE EUROKÓDŮ 1. Jaké mezní stavy rozlišujeme při posuzování konstrukcí podle EN? 2. Jaké problémy řeší mezní stav únosnosti
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I
BO004 KOVOVÉ KONSTRUKCE I PODKLADY DO CVIČENÍ VYPRACOVAL: Ing. MARTIN HORÁČEK, Ph.D. AKADEMICKÝ ROK: 2018/2019 Obsah Dispoziční řešení... - 3 - Příhradová vaznice... - 4 - Příhradový vazník... - 6 - Spoje
6.1 Shrnutí základních poznatků
6.1 Shrnutí ákladních ponatků Prostorová a rovinná napjatost Prostorová napjatost v libovolném bodě tělesa je v pravoúhlé soustavě souřadnic obecně popsána 9 složkami napětí, které le uspořádat do matice
Teorie prostého smyku se v technické praxi používá k výpočtu styků, jako jsou nýty, šrouby, svorníky, hřeby, svary apod.
Výpočet spojovacích prostředků a spojů (Prostý smyk) Průřez je namáhán na prostý smyk: působí-li na něj vnější síly, jejichž účinek lze ekvivalentně nahradit jedinou posouvající silou T v rovině průřezu
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM
NÁVRH VÝZTUŽE ŽELEZOBETONOVÉHO VAZNÍKU S MALÝM OTVOREM Předmět: Vypracoval: Modelování a vyztužování betonových konstrukcí ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra betonových a zděných konstrukcí Thákurova
Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM
Statika stavebních konstrukcí II., 3.ročník bakalářského studia Přednáška 1 Obecná deformační metoda, podstata DM Základní informace o výuce předmětu SSK II Metody řešení staticky neurčitých konstrukcí
Zjednodušená deformační metoda (2):
Stavební mechanika 1SM Přednášky Zjednodušená deformační metoda () Prut s kloubově připojeným koncem (statická kondenzace). Řešení rovinných rámů s posuvnými patry/sloupy. Prut s kloubově připojeným koncem
Stěnové nosníky. Obr. 1 Stěnové nosníky - průběh σ x podle teorie lineární pružnosti.
Stěnové nosníky Stěnový nosník je plošný rovinný prvek uložený na podporách tak, že prvek je namáhán v jeho rovině. Porovnáme-li chování nosníků o výškách h = 0,25 l a h = l, při uvažování lineárně pružného
= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a
NK 1 Konstrukce 2. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce 2 Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
Pružnost a pevnost. zimní semestr 2013/14
Pružnost a pevnost zimní semestr 2013/14 Organizace předmětu Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322 Konzultace: pondělí 10:00-10:45 nebo dle dohody E-mail: Milan.Jirasek@fsv.cvut.cz Webové stránky předmětu:
Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření Základní pojmy, výchozí předpoklady Vztahy mezi vnitřními silami a napětími v průřezu
Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191
Název školy Název projektu Registrační číslo projektu Autor Název šablony Střední průmyslová škola strojírenská a Jazyková škola s právem státní jazykové zkoušky, Kolín IV, Heverova 191 Modernizace výuky
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN
LANGERŮV TRÁM MOST HOLŠTEJN Ing. Jiří Španihel, Firesta - Fišer, rekonstrukce, stavby a.s. Konference STATIKA 2014, 11. a 12. června POPIS KONSTRUKCE Most pozemní komunikace přes propadání potoka Bílá
Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření Základní pojmy, výchozí předpoklady Vztahy mezi vnitřními silami a napětími v průřezu
Ocelobetonové konstrukce
Jednotný programový dokument pro cíl 3 regionu (NUTS2) hl. m. Praha (JPD3) Projekt DALŠÍ VZDĚLÁVÁNÍ PEDAGOGŮ V OBLASTI NAVRHOVÁNÍ STAVEBNÍCH KONSTRUKCÍ PODLE EVROPSKÝCH NOREM Projekt je spolufinancován
PRUŽNOST A PLASTICITA I
Otázky k procvičování PRUŽNOST A PLASTICITA I 1. Kdy je materiál homogenní? 2. Kdy je materiál izotropní? 3. Za jakých podmínek můžeme použít princip superpozice účinků? 4. Vysvětlete princip superpozice
NK 1 Konstrukce. Volba konstrukčního systému
NK 1 Konstrukce Přednášky: Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., Prof. Ing. Milan Holický, DrSc., Ing. Jana Marková, Ph.D. FA, Ústav nosných konstrukcí, Kloknerův ústav Cvičení: Ing. Naďa Holická, CSc., Fakulta
P řed m lu va 11. P o u žitá sym b o lik a 13. I. Z á k la d y s ta v e b n í m e c h a n ik y - s ta tik y
5 Obsah P řed m lu va 11 P o u žitá sym b o lik a 13 I. Z á k la d y s ta v e b n í m e c h a n ik y - s ta tik y 15 1. Úvodní č á s t 17 I. I. Vědní obor mechanika..... 17 1.2. Stavební mechanika a je
Rovinná a prostorová napjatost
Rovinná a prostorová napjatost Vdělme v bodě tělesa elementární hranolek o hranách d, d, d Vnitřní síl ve stěnách hranolku se projeví jako napětí na příslušné ploše a le je roložit do směrů souřadnicových
Normálová napětí při ohybu
Normálová napětí při ohbu vlákna - tažná tlačná / max / Ed + tlačná - tažná tlačná x ohýbaný nosník: x V τ x Průřová charaktristika pro normálová napětí a ohbu j momnt strvačnosti nbo něj odvoný modul
EI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =
NB.3 NB.3.1 Rosah planosi Pružný kriický momen π I µ cr 1 + κ w + ζ k 诲诲쩎睃睅 睅 a s 5 s ( + ) I A 1 ψ f )I (hf / ) (1) Posup uvedený v éo příloe je vhodný pro výpoče kriického momenu nosníků konsanního dvojose
* Modelování (zjednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty
2. VNITŘNÍ SÍLY PRUTU 2.1 Úvod * Jak konstrukce přenáší atížení do vaeb/podpor? Jak jsou prvky konstrukce namáhány? * Modelování (jednodušení a popis) tvaru konstrukce. pruty 1 Prut: konstrukční prvek,
IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský záchranný zbor STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ
IVC Nošovice sportoviště II etapa Cvičná ocelová věž pro hasičský áchranný bor 36-8/13 STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA A STATICKÉ POSOUZENÍ vpracoval: ing. Robin Kulhánek kontroloval: ing.
NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB
Předmět: Ročník: Vytvořil: Datum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 12. KVĚTNA 2013 Název zpracovaného celku: NAMÁHÁNÍ NA OHYB NAMÁHÁNÍ NA OHYB Nejdůleţitější konstrukční prvek pro ohyb je nosník.
ZÁKLADNÍ ÚLOHY TEORIE PLASTICITY Teoretické příklady
Teorie plasticity VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ KATEDRA PRUŽNOSTI A PEVNOSTI ZÁKLADNÍ ÚLOHY TEORIE PLASTICITY Teoretické příklady 1. ŘEŠENÝ PŘÍKLAD NA TAH ŘEŠENÍ DLE DOVOLENÝCH NAMÁHÁNÍ
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018
PRŮBĚH ZKOUŠKY A OKRUHY OTÁZEK KE ZKOUŠCE Z PŘEDMĚTU BETONOVÉ PRVKY PŘEDMĚT BL001 rok 2017/2018 Zkouška sestává ze dvou písemných částí: 1. příklad (na řešení 60 min.), 2. části teoretická (30-45 min.).
Část 5.7 Částečně obetonovaný spřažený ocelobetonový nosník
Část 5.7 Částečně obetonovaný spřažený oelobetonový nosník P. Shaumann T. Trautmann University o Hannover J. Žižka České vysoké učení tehniké v Prae ZADÁNÍ Řešený příklad ukauje posouení spřaženého nosníku
STAVEBNÍ KONSTRUKCE. Témata k profilové ústní maturitní zkoušce. Školní rok 2014 2015. Třída 4SVA, 4SVB. obor 36-47-M/01 Stavebnictví
Střední průmyslová škola stavební Střední odborná škola stavební a technická Ústí nad Labem, příspěvková organizace tel.: 477 753 822 e-mail: sts@stsul.cz www.stsul.cz STAVEBNÍ KONSTRUKCE Témata k profilové
ÚSTAV MECHANIKY A MATERIÁLŮ FD ČVUT. DOC. ING. MICHAL MICKA, CSc. PŘEDNÁŠKA 4
ÚVOD DO TEORIE MATEMATICKÉ PRUŽNOSTI ZÁKLADNÍ PŘEDPOKLADY A POJMY. Látka, která vtváří příslušné těleso je dokonale lineárně pružné, mei napětím a přetvořením je lineární ávislost.. Látka hmotného tělesa
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí. Přednáška B3. ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí
133PSBZ Požární spolehlivost betonových a zděných konstrukcí Přednáška B3 ČVUT v Praze, Fakulta stavební katedra betonových a zděných konstrukcí Předpjatý beton 1. část - úvod Obsah: Podstata předpjatého
příklad 16 - Draft verze pajcu VUT FAST KDK Pešek 2016
příklad - Drat vere pajcu VUT FAST KDK Pešek 0 VZPĚR SOŽEÉHO PRUTU A KŘÍŽOVÉHO PRUTU ZE DVOU ÚHEÍKŮ Vpočítejte návrhovou vpěrnou únosnost prutu délk 84 milimetrů kloubově uloženého na obou koncí pro všen
Program předmětu YMVB. 1. Modelování konstrukcí ( ) 2. Lokální modelování ( )
Program předmětu YMVB 1. Modelování konstrukcí (17.2.2012) 1.1 Globální a lokální modelování stavebních konstrukcí Globální modely pro konstrukce jako celek, lokální modely pro návrh výztuže detailů a
studentská kopie 3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice
3. Vaznice - tenkostěnná 3.1 Vnitřní (mezilehlá) vaznice Vaznice bude přenášet pouze zatížení působící kolmo k rovině střechy. Přenos zatížení působícího rovnoběžně se střešní rovinou bude popsán v poslední
Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení
PŘEDNÁŠKY Účinky smršťování a dotvarování a opatření pro omezení jejich nepříznivého působení Pozemní stavby Pozemní stavby rámové konstrukce Vliv dotvarování a smršťování na sloupy a pilíře střední sloupy
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I
POŽADAVKY KE ZKOUŠCE Z PP I Zkouška úrovně Alfa (pro zájemce o magisterské studium) Zkouška sestává ze o vstupního testu (10 otázek, výběr správné odpovědi ze čtyř možností, rozsah dle sloupečku Požadavky)
Řešený příklad: Návrh ocelového za studena tvarovaného sloupku stěny v tlaku a ohybu
VÝPOČEÍ LS Dokuent: SX07a-Z-EU Strana 9 áev Řešený příklad: ávrh ocelového a studena tvarovaného sloupku stěn v tlaku a ohbu Eurokód E 99--, E 99-- Vpracovali V. Ungureanu,. Ru Datu leden 00 Kontroloval
Jednoosá tahová zkouška betonářské oceli
Přednáška 06 epružné chování materiálu Ideálně pružnoplastický model Plastická analýza průřezu ohýbaného prutu Mezní plastický stav konstrukce Plastický kloub Interakční diagram, M Příklady Copyright (c)
BETONOVÉ KONSTRUKCE B03C +B03K SKOŘEPINOVÉ KONSTRUKCE. Betonové konstrukce B03C +B03K. Betonové konstrukce - B03C +B03K
7.1.017 SKOŘEPINOVÉ KONSTUKCE BETONOVÉ KONSTUKCE B03C B03K Betonové konstrukce - B03C B03K 1 7.1.017 Skořepiny Konstrukční prvky plošnéo carakteru dva převládající roměry konstrukčnío prvku (
Téma 6 Rovinné nosníkové soustavy
Stavební statika, 1.ročník bakalářského studia Téma 6 Rovinné nosníkové soustavy Spojitý nosník s vloženými klouby Trojkloubový rám a oblouk Trojkloubový rám a oblouk s táhlem Katedra stavební mechaniky
Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr.
. cvičení Klopení nosníků Klopením rozumíme ztrátu stability při ohybu, při které dojde k vybočení prutu z roviny jeho prvotního ohybu (viz obr.). Obr. Ilustrace klopení Obr. Ohýbaný prut a tvar jeho ztráty
Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření
Pružnost a plasticita, 2.ročník kombinovaného studia Téma 1 Úvod do předmětu Pružnost a plasticita, napětí a přetvoření Základní pojmy, výchozí předpoklady Vztahy mezi vnitřními silami a napětími v průřezu
Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený nosník
Dokument č. SX001a-CZ-EU Strana 1 8 Eurokód Připravil Alain Bureau Datum prosinec 004 Zkontroloval Yvan Galéa Datum prosinec 004 Řešený příklad: Prostě uložený a příčně nedržený Tento příklad se týká detailního
Téma 8 Příčně zatížený rám a rošt
Statika stavebních konstrukcí I.,.ročník bakalářského studia Téma 8 Příčně zatížený rám a rošt Základní vlastnosti příčně zatíženého rámu Jednoduchý příčně zatížený otevřený rám Základní vlastnosti roštu