Válcová momentová skořepina

Podobné dokumenty
Rotačně symetrické úlohy

Rotačně symetrická deska

Statika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.

Příklad 19 Střed smyku

Geometricky válcová momentová skořepina

Příklad 4 Ohýbaný nosník napětí

Příklad 4 Ohýbaný nosník - napětí

PRUŽNOST A PEVNOST II PŘEDNÁŠKY. Jan Řezníček

PLASTICITA A CREEP PLASTICITA II

DYNAMIKA časový účinek síly Impuls síly. 2. dráhový účinek síly mechanická práce W (skalární veličina)

Téma 10: Momenty setrvačnosti a deviační momenty

PLASTICITA A CREEP PLASTICITA II

IMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA,

4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.

Kinematika a dynamika soustavy těles

Téma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité

ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK

Rovnoměrně zrychlený pohyb v příkladech IV

2.1 Shrnutí základních poznatků

Dynamika hmotného bodu

= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY

2. ZÁKLADY KINEMATIKY

Pasivní tvarovací obvody RC

Dynamika hmotného bodu. Petr Šidlof

Statika 2. Prosté případy pružnosti: Prostý ohyb. Prosté kroucení vybraných průřezů. Miroslav Vokáč 7.

EI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =

BETONOVÉ KONSTRUKCE B03C +B03K SKOŘEPINOVÉ KONSTRUKCE. Betonové konstrukce B03C +B03K. Betonové konstrukce - B03C +B03K

0.1 reseny priklad 4. z

Řešení testu 2b. Fyzika I (Mechanika a molekulová fyzika) NOFY ledna 2016

Tento NCCI dokument poskytuje návod pro posouzení prutů namáhaných kroucením. 2. Anlýza prvků namáhaných kroucením Uzavřený průřez v kroucení 5

Přímková a rovinná soustava sil

transformace Idea afinního prostoru Definice afinního prostoru velké a stejně orientované.

Lineární rovnice prvního řádu. Máme řešit nehomogenní lineární diferenciální rovnici prvního řádu. Funkce h(t) = 2

Hodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.

Diferenciální rovnice 1. řádu

Analogový komparátor

Přibližná linearizace modelu kyvadla

REGULACE ČINNOSTI ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ

ÚVOD DO MODELOVÁNÍ V MECHANICE

Úloha VI.3... pracovní pohovor

ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU

Derivace funkce více proměnných

Statika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.

6.1 Shrnutí základních poznatků

5. Využití elektroanalogie při analýze a modelování dynamických vlastností mechanických soustav

LindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab

Cvičení 4 (Tenkostěnné a silnostěnné nádoby)

Schöck Isokorb typ KST

MATEMATIKA II V PŘÍKLADECH

Tabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.

Seznámíte se s principem integrace substituční metodou a se základními typy integrálů, které lze touto metodou vypočítat.

Přímková a rovinná soustava sil

Laplaceova transformace Modelování systémů a procesů (11MSP)

1.3.4 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici

MECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vztahy z reologie a reologického modelování

Nakloněná rovina I

9 Viskoelastické modely

Univerzita Tomáše Bati ve Zlíně

Měření napjatosti na povrchu tělesa Tenkostěnná trubka zatížená krutem a vnitřním přetlakem

FYZIKA I. Pohyb těles po podložce

14. Soustava lineárních rovnic s parametrem

Výpočet napětí a deformace tenkostěnné tlakové nádoby s plochými dny a experimentální ověření výpočtu.

Fyzikální praktikum II - úloha č. 4

NA POMOC FO. Pád vodivého rámečku v magnetickém poli

NCCI: Určení bezrozměrné štíhlosti I a H průřezů

Stavební mechanika 1 (132SM01)

STAVEBNÍ STATIKA. Ing. Petr Konečný, Ph.D. LPH 407/3. tel

OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE

1. Vysvětlete pojmy systém a orientované informační vazby (uveďte příklady a protipříklady). 2. Uveďte formy vnějšího a vnitřního popisu systémů.

I. Soustavy s jedním stupněm volnosti

Kmitání tělesa s danou budicí frekvencí

FYZIKÁLNÍ PRAKTIKUM Ústav fyziky FEI VUT BRNO

SMR 1. Pavel Padevět

Předpoklady: konstrukce je idealizována jako soustava bodů a tuhých těles (v prostoru) nebo bodů a tuhých desek (v rovině) konstrukce je v rovnováze

P Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE

Práce a výkon při rekuperaci

1.5.1 Mechanická práce I

OBJÍMKA VÁZANÁ PRUŽINOU NA NEHLADKÉM OTOČNÉM RAMENI

Mechanická silová pole

LS Příklad 1.1 (Vrh tělesem svisle dolů). Těleso o hmotnosti m vrhneme svisle

pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)

1.5.4 Kinetická energie

7 Příklady výpočtu prvků z nevyztuženého zdiva

FINANČNÍ MATEMATIKA- ÚVĚRY

Parciální funkce a parciální derivace

Katedra aplikované matematiky FEI VŠB Technická univerzita Ostrava

1 Elektromagnetická vlna

Skupinová obnova. Postup při skupinové obnově

Automatizační technika. Typy signálů. Obsah. Typy signálů Převodníky A/Č Převodníky Č/A. Porovnávací členy. Akademický rok 2017/2018

Maxwellovy a vlnová rovnice v obecném prostředí

Spektrum 1. Spektrum 2. Výsledné Spektrum. Jan Malinský

Vlnovody. Obr. 7.1 Běžné příčné průřezy kovových vlnovodů: obdélníkový, kruhový, vlnovod, vlnovod H.

x udává hodnotu směrnice tečny grafu

MAGNETICKÉ POLE CÍVEK V HELMHOLTZOVĚ USPOŘÁDÁNÍ

Cvičení č. 14 Vlastní čísla a vlastní vektory. Charakteristický mnohočlen a charakteristická rovnice. Lokalizace spektra. Spektrální rozklad.

BETONOVÉ KONSTRUKCE B03C +B03K. Betonové konstrukce - B03C +B03K

ecosyn -plast Šroub pro termoplasty

Pružnost a plasticita II

2.2.2 Měrná tepelná kapacita

Transkript:

Válcová momenová skořepina Momenová skořepina je enkosěnné ěleso, jež nesplňuje předpoklady o membánové napjaosi. Válcová skořepina je vlášním případem skořepiny oačně symeické, musí edy splňova podmínky oační symeie po geomeii, maeiál, vaby i aížení, aby defomačně napěťové savy byly oačně symeické. Základním defomačním paameem je adiální posuv u, neávislým je aké axiální posuv w, jako pomocný defomační paame avádíme úel naočení ečny ke sřednicové ploše υ. Teno napěí: opoi obecnému oačně symeickému ělesu je jedno lavníc napěí (σ ) anedbaelné (v důsledku maléo oměu skořepiny ve směu - podobně jako u membánové skořepiny), meidián je ovnoběžný s osou, akže meidiánové napěí onačujeme σ, smykové napěí τ uvažujeme v ovnicíc ovnováy, ale podobně jako u oýbanýc dlouýc puů a Kicoffovýc desek je jeo velikos nepodsaná po posouení meníc savů. Teno napěí v maicovém ápisu má edy va: 0 0 0 T 0 0 0 0 Teoii válcové momenové skořepiny je nuno použí edy, nejsou-li splněny předpoklady membánové napjaosi skořepiny, k čemuž může dojí např. a následujícíc podmínek (vi ob.): 1. body sřednice váané k jinému ělesu (omeené posuvy, příp. naočení),. skoková měna uosi (j. loušťky skořepiny nebo modulu pužnosi maeiálu), 3. lomy sřednicové plocy (u válcové se nevyskyují),. skokové měny křivosi sřednicové plocy (u válcové se nevyskyují), 5. nespojios aížení (liniová síla, liniový momen) nebo jejic deivací (měna půběu laku - vi ob.).

Typický elemenání pvek a souřadnicový sysém:

Napěí na elemenáním pvku Napěí nomálová nejsou konsanní, jsou po loušťce elemenu oložena lineáně, vledem k výnamné membánové složce napjaosi však nejsou nulová na sřednicové ploše: x 0 Napěí naadíme jejic liniovými silovými a momenovými výslednicemi na ákladě saické ekvivalence n dx n ; dx ; m x dx m x dx dx (1) ()

Defomace elemenu w Q, x wr wq Z ooo vau se oledněním elací na obáku dosaneme geomeickou ovnici dw Q d dw d u x d d (3)

Sousava ovnic po řešení Rovnice SR: dn F 0 : p 0 d d n F 0 : p 0 d dm M 0 : 0 d Geomeické ovnice: du, x d u, x dw d u x d d (a) (b) (c) (5a) (5b) (5c) Konsiuivní vay: E 1 E 1 (6a) (6b)

Posup řešení: Do konsiuivníc vaů (6) dosadíme geomeické ovnice (5) a výsledek dosadíme do ovnic saické ekvivalence (1) a (). Po inegaci a úpavě dosaneme vay: m m E dw u n 1 d E u dw n 1 d 3 E d u d u B 1 1 d d E 1 1 d u d u B m 3 d d (7a) (7b) (8a) (8b) V ovnicíc (8) jsme výa před ávokou onačili jako oybovou uos skořepiny 3 E B 1 1 Eliminací výau dw/d ovnic (7a), (7b) dosaneme va u n n E Zdeivujeme-li ovnici ovnováy (c) a dosadíme do (b) dosaneme va d m n p 0 d Do něj dosadíme ovnici (8a) a dosáváme d u n B p 0 d (9) (10) (11) (1) Dosaením (10) do (1) a úpavou dosaneme d u E n B u p 0 d Rovnici upavíme do nomovanéo vau d u 1 u p n d B v němž jsme avedli paame β, daný výaem 1 1 m 3 Teno paame je dán převážně geomeií skořepiny a je oodující po velikos oblasi, kde je poušena membánová napjaos. Z maemaiky je námo řešení omogenní čási ovnice (1) ve vau: (13) (1) (15) u om e c c cos e c sin c cos 1 sin 3 (16)

Z paameu β le uči, do jaké vdálenosi l o je napjaos výnamně ovlivněna daným poušením membánové napjaosi podle bodů 1. až 5. na s. 1: l o 3 (17) Je-li edy délka skořepiny (přesněji vájemná vdálenos mís s poušením membánové napjaosi) věší než.l o (akové skořepině říkáme dlouá ), pak se ao mísa vájemně neovlivňují a le je počía každé vlášť. V ovnici (16) jsou pak konsany c 3 a c ovny nule a po učení bývajícíc sačí okajové podmínky. Paikulání inegál ovnice (1) má va u pa p E n pd Poože obvykle je axiální složka laku p anedbaelná, le psá řešení ovnice (1) ve vau p n u e c1 sin c cos (19) E E (18) Posup řešení přímé úloy: Podle vdálenosi l mei poucami membánové napjaosi oodneme, jedná-li se o dlouou skořepinu (plaí po l>l o, kde l o učíme ovnice (17). Ze silové ovnice SR konečnéo pvku skořepiny (do směu ) učíme liniovou axiální sílu n a dosadíme do ovnice (19). Sesavíme okajové podmínky po ovnici (19); okajové podmínky moou bý dány ěmio námými odnoami (po =0): o posuv u o úel naočení υ=du/d o liniový oybový momen m (dán ovnicí (8a)) o liniová posouvající síla (podle ovnice (c) ovna deivaci momenu, edy řeí deivaci posuvu). Vyřešíme inegační konsany c 1 a c a ím dosaneme ovnici po adiální posuvy. Dosaením u do ovnic (8) učíme liniové momeny jako funkce souřadnice a vykeslíme jejic půběy; oéž povedeme po liniové nomálové síly (n dopočíáme ovnice (10), posouvající sílu anedbáme, poože smyková napěí na povcu jsou nulová). Z půběů momenů učíme jejic maxima, j. nebepečné body (obvykle po =0). Učíme exémní napěí e vaů: n 6m n 6m max a max Znaménko vybíáme podle naménka nomálové síly ak, abycom možnýc výsledků vybali napěí s věší absoluní odnoou (při aížení vniřním lakem kladné). Poože řeí lavní napěí σ je nulové, je edukované napěí při použií Tescovy podmínky plasiciy (po ouževnaý maeiál) ovno věšímu obou vypočenýc napěí. Z něj učíme součiniel bepečnosi.

Typické případy uložení skořepiny Další okajové podmínky: při aížení liniovým momenem na volném okaji je axiální momen v daném mísě nenulový, daný odnoou ooo áěžnéo momenu, při aížení liniovou silou na volném okaji je posouvající síla v daném mísě nenulová, daná odnoou působící liniové síly.