Petr Frantík 1. luk, model s jedním stupněm volnosti, geometrická nelinearita, vzpěr prutu

Podobné dokumenty
MODEL LUKU S JEDNÍM STUPNĚM VOLNOSTI

Odezva na obecnou periodickou budící funkci. Iva Petríková Katedra mechaniky, pružnosti a pevnosti

Fakulta strojního inženýrství VUT v Brně Ústav konstruování. KONSTRUOVÁNÍ STROJŮ převody. Přednáška 5

Obecná soustava sil a momentů v prostoru

Správnost vztahu plyne z věty o rovnosti úhlů s rameny na sebe kolmými (obr. 13).

Modelování vlivu parametrického buzení na kmitání vetknutého nosníku

Řešení soustav lineárních rovnic

Přijímací zkouška na navazující magisterské studium 2016

Experimentální Analýza Napětí

Pružnost a pevnost. 9. přednáška, 11. prosince 2018

FREQUENCY ANALYSIS OF FREE VIBRATIONS OF THE BEAM IN POSTCRITICAL STATE

FINANČNÍ MATEMATIKA- JEDNODUCHÉ ÚROKOVÁNÍ

Ing. Vladimíra Michalcová, Ph.D. Katedra stavební mechaniky (228)

= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08

FINANČNÍ MATEMATIKA- SLOŽENÉ ÚROKOVÁNÍ

Příklad 4 Ohýbaný nosník napětí

f(x) f(x 0 ) = a lim x x0 f f(x 0 + h) f(x 0 ) (x 0 ) = lim f(x + h) f(x) (x) = lim

=, kde P(x) a Q(x) jsou polynomy. Rozklad na parciální zlomky Parciální zlomky jsou speciální racionální lomené funkce. Rozlišujeme 2 typy:

k(k + 1) = A k + B. s n = n 1 n + 1 = = 3. = ln 2 + ln. 2 + ln

Téma 10: Momenty setrvačnosti a deviační momenty

Komplexní čísla, komplexně sdružená čísla, opačná komplexní čísla, absolutní hodnota (modul) komplexního čísla. z 2 z 1

Komplexní čísla. Definice komplexních čísel

Matematika 2 (BMA2 + KMA2)

x udává hodnotu směrnice tečny grafu

Přednáška 7, 14. listopadu 2014

Téma: 11) Dynamika stavebních konstrukcí

základním prvkem teorie křivek v počítačové grafice křivky polynomiální n

Zobrazení čísel v počítači

Číslo materiálu VY_32_INOVACE_CTE_2.MA_17_Klopné obvody RS, JK, D, T. Střední odborná škola a Střední odborné učiliště, Dubno Ing.

Iterační výpočty projekt č. 2

Dynamický model prostorového lanového manipulátoru a jeho řízení Obor Inženýrská Mechanika a Mechatronika

I. TAYLORŮV POLYNOM. Taylorovy řady některých funkcí: Pro x R platí: sin(x) =

(3n + 1) 3n Příklady pro samostatnou práci

Statika 1. Miroslav Vokáč ČVUT v Praze, Fakulta architektury. Statika 1. M. Vokáč. Plocha.

1) Vypočtěte ideální poměr rozdělení brzdných sil na nápravy dvounápravového vozidla bez ABS.

O Jensenově nerovnosti

, neboť. Je patrné, že váhy splňují podmínku

f B 6. Funkce a posloupnosti 3 patří funkci dané předpisem y = 2 x + 3. [všechny] 1) Rozhodněte, která z dvojic [ ;9][, 0;3 ][, 2;7]

Katedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY

OBJEKTOVÁ ALGEBRA. Zdeněk Pezlar. Ústav Informatiky, Provozně-ekonomická fakulta MZLU, Brno, ČR. Abstrakt

Téma 11 Prostorová soustava sil

Ekonomika podniku. Katedra ekonomiky, manažerství a humanitních věd Fakulta elektrotechnická ČVUT v Praze. Ing. Kučerková Blanka, 2011

Úlohy domácího kola kategorie C

EI GI. bezrozměrný parametr působiště zatížení vzhledem ke středu smyku ζ g =

Okruhy z učiva středoškolské matematiky pro přípravu ke studiu na Fakultě bezpečnostního inženýrství VŠB TU Ostrava

Přijímací řízení akademický rok 2013/2014 Bc. studium Kompletní znění testových otázek matematika

HLAVNÍ NOSNÍK JEŘÁBOVÉ DRÁHY - DIMENZOVÁNÍ

Přijímací řízení akademický rok 2012/2013 Kompletní znění testových otázek matematické myšlení

Aritmetická posloupnost, posloupnost rostoucí a klesající Posloupnosti

7. Analytická geometrie

I. Exponenciální funkce Definice: Pro komplexní hodnoty z definujeme exponenciální funkci předpisem. z k k!. ( ) e z = k=0

Nosné stavební konstrukce Průřezové charakteristiky

Ilustrativní příklad ke zkoušce z B_PS_A léto 2014.

Sekvenční logické obvody(lso)

Ilustrativní příklad ke zkoušce z B_PS_A léto 2013.

Geometrické modelování. Diferenciáln

Matice. nazýváme m.n reálných čísel a. , sestavených do m řádků a n sloupců ve tvaru... a1

Interpolační křivky. Interpolace pomocí spline křivky. f 1. f 2. f n. x... x 2

12. N á h o d n ý v ý b ě r

Identifikace neznámých ozubených kol

Těžiště a moment setrvačnosti Nalezení práce polohy těžiště a momentu setrvačnosti vůči zadané ose u homogenních těles v třírozměrném prostoru.

Znegujte následující výroky a rozhodněte, jestli platí výrok, nebo jeho negace:

transformace Idea afinního prostoru Definice afinního prostoru velké a stejně orientované.

Metodika: Goniometrický tvar komplexního ísla, binomická rovnice

6. FUNKCE A POSLOUPNOSTI

Návod na použití tohoto dokumentu. K čemu jsou tyto transformace dobré? Nevýhody

, neboť. 1 Postup všech typů exponenciálního vyrovnávání je zevrubně popsán v monografii: i 1

PRAVDĚPODOBNOST A STATISTIKA

Stísněná plastická deformace PLASTICITA

Rovnice. RNDr. Yvetta Bartáková. Gymnázium, SOŠ a VOŠ Ledeč nad Sázavou

2 IDENTIFIKACE H-MATICE POPISUJÍCÍ VEDENÍ Z NAMĚŘENÝCH HODNOT

Statika 2. Kombinace namáhání N + M y + M z. Miroslav Vokáč 19. října ČVUT v Praze, Fakulta architektury.

1.6. Srovnání empirických a teoretických parametrů (4.-5.předn.)

Předmět: SM 01 ROVINNÉ PŘÍHRADOVÉ KONSTRUKCE

DERIVACE FUNKCÍ JEDNÉ REÁLNÉ PROM

3. cvičení - LS 2017

11. přednáška 16. prosince Úvod do komplexní analýzy.

ENERGIE MEZI ZÁŘENZ VZORKEM

3. cvičení - LS 2017

Příklad 4 Ohýbaný nosník - napětí

jsou reálná a m, n jsou čísla přirozená.

Odhady parametrů polohy a rozptýlení pro často se vyskytující rozdělení dat v laboratoři se vyčíslují podle následujících vztahů:

= + nazýváme tečnou ke grafu funkce f

Válcová momentová skořepina


Spektrum 1. Spektrum 2. Výsledné Spektrum. Jan Malinský

FINANČNÍ MATEMATIKA- ÚVĚRY

4. B o d o v é o d h a d y p a r a m e t r ů

Abstrakt. Co jsou to komplexní čísla? K čemu se používají? Dá se s nimi dělat

K618 FD ČVUT v Praze (pracovní verze). Tento materiál má pouze pracovní charakter a bude v průběhu semestru

n=0 a n, n=0 a n = ±. n=0 n=0 a n diverguje k ±, a píšeme n=0 n=0 b n = t. Pak je konvergentní i řada n=0 (a n + b n ) = s + t. n=0 k a n a platí n=0

Matematika I, část II

Základní požadavky a pravidla měření

POLYNOM. 1) Základní pojmy. Polynomem stupně n nazveme funkci tvaru. a se nazývají koeficienty polynomu. 0, n N. Čísla. kde

Důkazy Ackermannova vzorce

Kmitání tělesa s danou budicí frekvencí

2. Ze sady 28 kostek domina vytáhnu dvě. Kolika způdoby to mohu provést tak, aby ony dvě kostičky šly k sobě přiložit podle pravidel domina?

Při sledování a studiu vlastností náhodných výsledků poznáme charakter. podmínek různé výsledky. Ty odpovídají hodnotám jednotlivých realizací

procesy II Zuzana 1 Katedra pravděpodobnosti a matematické statistiky Univerzita Karlova v Praze

7. Soustavy lineárních diferenciálních rovnic.

Transkript:

MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA KVĚTE 6 ROTAČÍ MODEL LUKU ROTATIOAL MODEL OF A BOW Per Fraík Absrak Příspěvek je věová odvoeí modelu luku s jedím supěm volosi ve kerém je lučišě araeo dvojicí uýc roujícíc dílců s roačí pružiou. Lučišě je de uvažováo jako primaický pru lieárě se covajícío maeriálu. Odvoeí modelu luku je provedeo s uvážeím geomerické elieariy. Klíčová slova luk model s jedím supěm volosi geomerická eliearia vpěr pruu Absrac Te paper is focused o derivaio of a model of a bo i sigle degree of freedom i ic are beded limbs represeed by roaig arms i roaioal sprig. Te bo is cosidered ere as sraig i prismaic limbs of liear maerial. I e derivaio of e model of e bo e geomerical olieariy is assumed. Keyords bo sigle-degree-of-freedom model geomerical olieariy beam bucklig Úvod Příspěvek avauje a čláek [] preeovaý a éo kofereci ve kerém je odvoe model s jedím supěm volosi s lučišěm araeým svislou raslačí pružiou. Srováí s přesějším umerickým modelem však ukáalo že (a daýc předpokladů) akový model edosaečě vysiuje vývoj deformace celéo luku ejméa kvůli ačé roaci ála repreeujícío ěivu. Výsledek byl euspokojivý a vedl k moivaci alé výsižější model jež je předsave de. Lučišě je v ově avržeém modelu araeo dvojicí roujícíc uýc dílců spojeýc a ose symerie roačí pružiou vi obr.. Jsou de áorěy ři savy luku. Prví oačeý jako a) odpovídá volému lučiši be ěivy. Sav b) je luk s apuou ěivou (be áau) a sav c) odpovídá luku při áau se aložeým šípem. Odvoeí áaové síly a rodíl od modelu s raslačí pružiou [] je u modelu s roačí pružiou sadé vyjádři ávislos áaové síly F a délce áau vi obr.. Původí model má Ig. Per Fraík P.D. Vysoké učeí ecické v Brě Fakula savebí Úsav savebí mecaiky Veveří 33/95 6 Bro ČR e-mail: kiarf@cerum.c

MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA KVĚTE 6 ávislos áaové síly F vyjádřeu poue vůči délce průměu ěivy jelikož saa o doplěí ávislosi a délce áau ebyla aalyickéo lediska úspěšá. Obr. : Jedoducý luk (vlevo) a jeo model kyvýc dílců (vpravo) včeě jejic ří savů: a) lučišě s eapuou ěivou b) s apuou ěivou a c) aažeý luk se aložeým šípem před vypušěím. Obr. : Scéma roačío modelu luku a působícíc sil Odvoeí ačeme momeovou podmíkou rovováy ke kloubu s roačí pružiou: M ( ) l () kde M je mome kerým roačí pružia působí a uý dílec araující poloviu lučišě α je pooočeí dílce vůči svislé ose (eapjaému lučiši) je svislá složka ormálové síly v ěivě = F/ je vodorová složka ormálové síly v ěivě l je vodorové posuuí kocovéo bodu uéo dílce a je vdáleos kocovéo bodu uéo dílce od osy symerie. Jelikož výsledice složek ormálové síly v ěivě musí působi ve směru ěivy ak plaí:. () Dosaeím do vau () a úpravou dosaeme výra pro vodorovou složku : M ( ) F. (3) l Další úpravu provedeme ak aby výra (3) ávisel poue a eámé vdáleosi. Z pravoúlýc rojúelíků vořeýc uým rameem a ěivou dosáváme vay:

MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA KVĚTE 6 3 cos l (4) kde = L / je polovia délky ěivy L a = L/ je polovia délky lučišě L. Dosaeím a úpravou ískáme výra ávisející poue a eámé : arccos ) ( F M (5) yí saovíme eámou vdáleos geomerie paré a obr.. Plaí: l (6) kde je posuuí kocovéo bodu lučišě ke kerému došlo vlivem apuí ěivy. Dosaeím výraů (4) ískáme opě ávislos a vdáleosi :. (7) yí pořebujeme eo va upravi ak abycom měli eplicií výra pro eámou vdáleos. ejprve celou rovici podělíme levou sraou výrau (7): (8) převedeme jedu odmociu a opačou srau: (9) umocíme adruou: () roásobíme levou srau: () osamosaíme bývající odmociu: () opě umocíme adruou: 4 (3) vyásobíme jmeovaelem levé sray: 4 4 (4)

MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA KVĚTE 6 osamosaíme ledaou eámou : 4 (5) a akoec odmocíme: ( ) ; ma ma. (6) 4 Dodejme že pořebou odoou je kladá složka řešeí odpovídající améku plus před odmociou. Výpoče áaové síly F edy probíá ak že se pro daý áa saoví vdáleos podle vau (6) kerá se dosadí do vau (5). 3 Lieárí aproimace lučišě Va (5) pro áaovou sílu F vyžaduje určeí ávislosi momeu M roačí pružiy a pooočeí α uéo dílce. Uvažujme lieárí pružiu daou fukcí: M ( ) k (7) kde k je uos roačí pružiy. Tuo uos asavíme ak aby kriická síla cr při ráě sabiliy modelu vlivem apuí ěivy odpovídala kriické síle lučišě vořeéo primaickým pruem vi obr. 3. Obr. 3: Dílec aížeý apuou ěivou Pro uý dílec pooočeý o úel α upravíme momeovou podmíku rovováy () odsraěím ulové vodorové složky (ěiva je ve svislé poloe): M ( ) (8) k si. yí aproimujeme fukci sius prvím čleem Taylorova rovoje: si (9) a dosadíme do podmíky rovováy (8) a upravíme: k k k cr. Tuo kriickou sílu položíme rovu kriické síle lučiše: k EI cr () L čeož plye: () 4

MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA KVĚTE 6 EI EI k. () L L 4 Srováí řešeí a obr. 4 a 5 je vidě graf srováí odvoeé ávislosi (5) áaové síly F resp. svislé složky síly v ěivě a délce áau aproimující luk vořeý lučišěm jasau délky m s obdélíkovým průřeem 3 7 mm a modulem pružosi E = 6 GPa (vi []). Z grafickéo srováí je pará dobrá úroveň aproimace roačío modelu vledem k výsledku umerické simulace pruovéo modelu D vi [3]. F [] 9 8 aalyické 7 6 5 4 3..4.6.8..4.6 [m] Obr. 4: Průbě áaové síly F v ávislosi a délce áau [] 4 35 3 5 5 5 aalyické..4.6.8..4.6 [m] Obr. 5: Průbě svislé složky ormálové síly v ěivě v ávislosi a délce áau Srováí s modelem [] uvažujícím raslačí pružiu je vidě a obr. 6 a 7. Jedá se opě o ávislos áaové síly F a svislé složky ormálové síly v ěivě. Teokrá ovšem a délce průměu ěivy do vodorové osy. Z obráku je pará výraě lepší výsižos modelu s roačím dílcem dosažeá díky oleděí deformačío vlivu úlu ěivy. 5

MODELOVÁÍ V MECHAICE OSTRAVA KVĚTE 6 F [] 6 5 4 raslačí roačí 3...3.4.5.6.7 [m] Obr. 6: Srováí ávislosi áaové síly F a délce průměu ěivy pro ři modely [] 6 5 4 raslačí roačí 3...3.4.5.6.7 [m] Obr. 7: Srováí ávislosi svislé složky síly v ěivě a délce průměu ěivy pro ři modely 5 Závěr Čláek preeoval odvoeí aalyickéo výrau pro model luku vořeý dvěma uými dílci s roačí pružiou včeě lieárí aproimace roačí pružiy voleé ak aby se kriická síla modelu sodovala s kriickou silou lučišě. Teo model se po srováí s umerickým řešeím ukáal jako výsižější oproi modelu s raslačí pružiou []. Poděkováí Výsledek byl vyvoře a fiačí podpory v rámci projeku reg. č. FAST-S-6-383. Lieraura [] FRATÍK P. Model luku s jedím supěm volosi. Meiárodí koferece Modelováí v mecaice 6 VŠB TU Osrava 6. [] LEHKÝ D. FRATÍK P. Dyamický eperime a sadě dřevěýc koolovýc osíků. Koferece 7 rokov SvF STU Braislava 8. [3] FRATÍK P. Diskréí model D. Meiárodí koferece Modelováí v mecaice 9 VŠB TU Osrava 9. 6