Přednášky část 8 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození
|
|
- Antonie Konečná
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 DPŽ Přednášky část 8 Anlýz provozních ztížení hypotézy kumulce poškození Mln Růžčk mechnk.fs.cvut.cz mln.ruzck@fs.cvut.cz
2 DPŽ Anlýz dynmckých ztížení
3 DPŽ 3 Hrmoncké ztížení x(t) přes soubor relzcí t t t t t záznm x (t) t záznm x (t) záznm x 4 (t) záznm x 3 (t) podél relzce Stochstcké (náhodné) ztížení (vícenásobná relzce) 3
4 DPŽ 4 Rozdělení ztěžovcích procesů DYAMICKÁ ZATÍŽEÍ ( Tme Hstory) Determnstcké Stochstcké eperodcké Perodcké Sttonární esttonární Přechodové jevy Hrmoncké eergodcké Po částech. stc. Téměř perodcké Jnk perodcké Ergodcké Úzkopásmové Šrokopásmové 4
5 DPŽ 5 Typ ztížení Procent výskytu Snusové s konst. mpltudou x(t) přes soubor relzcí t t t t t záznm x (t) t záznm x (t) záznm x 4 (t) záznm x 3 (t) Trpézové, trojúhelník perodcké 5 Blokové s konst. mpltudou Stconární náhodné 9 estconární náhodné 3 Po částech stconární 4 podél relzce Přechodové jevy 3 Osttní 5
6 DPŽ 6 Metod stékání deště (Rn Flow Method) Jedn mnoh metod tzv. dekompozce sgnálu n hstogrm dílčích kmtů, které mjí n konstrukc dentcký degrdční efekt
7 tříd npětí DPŽ 7 Rn Flow Mtrx (Dvourozměrný hstogrm četnost) U složtých sekvenc zprcování hstogrmu pomocí tříd (ntervlů) čs četnost
8 npětí střední hodnot DPŽ 8 Příkld výsledků zprcování čs mpltud Stress 5,8,5 7,3 3, 8,8 34,6 40,4 46, 5,9 57,7 63,4 69, 75,0 80,7 86,5 9,3 98,0 9, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Rn 0 0Flow 0Mtrx , , , , , , , , , , Sum četnost
9 DPŽ 9 /p h n Spektrum nmáhání četnost mpltud npětí v jednotlvých ztěžovcích hldnách z určtou dobu provozu 8 7 tříd n kumultvní počet kmtů h n p Aproxmce třídní četnost kmtů n s, n p, p n0 n0 9
10 DPŽ 0 Rn Flow doporučený postup sekvence se nkreslí od globálního extrému do globálního extrému otočení o 90 spouštení lokálních proudů zlev doprv postupuje se od nejnžších lokálních mnm k vyšším proudy se spouští tečou dokud nevytečou ze sekvence nebo nenrzí n proud tekoucí z nžšího lokálního mnm nebo stejného dříve vyřešeného v přípdě několk stejných mnm je doporučeno je řešt, jk jdou z sebou v zátěžné sekvenc spouštení lokálních proudů zprv dolev postupuje se od nejvyšších lokálních mxm k nžším proudy se spouští tečou dokud nevytečou ze sekvence nebo nenrzí n proud tekoucí z vyššího lokálního mxm nebo stejného dříve vyřešeného v přípdě několk stejných mxm je doporučeno je řešt, jk jdou z sebou v zátěžné sekvenc skládání půlek uzvřených kmtů k sobě v přípdě některého neuzvřeného umělé uzvření nebo n =0,5
11 DPŽ Rn Flow otočená sekvence z globálního extrému do globálního extrému x x x x
12 DPŽ Ekvvlentní mpltud/horní npětí kmtu
13 DPŽ 3 Hghův dgrm σ c Re Rm σ F R e,ekv - m + m R 0 e R e R m
14 DPŽ 4 Přepočty n ekvvlentní mpl./horní npětí Převod npěťových kmtů s různou střední složkou, n smluvní symetrcky střídvé nebo míjvé kmty s podobným únvovým účnkem. Přepočet podle Goodmn: Přepočet podle Gerber: prcovní obecný kmt ekvvlentní míjvý kmt R=0,eq h,eq, eq, eq - R čs t ekvvlentní symetrcky střídvý kmt R=- m m - m Rm SWT prmetr: Přepočet podle Odng:, eq, eq h, eq h, eq, MIL HDBK: h, eq +, + m m E,, + - m ocel Al sltny R p p 0,5 m m m m
15 DPŽ 5 Př. Přepočty n ekvvlentní hodnoty Ocel S355J0: k dspozc Wӧhlerovy křvky pro R=- R=0 Rm=678 MP:, ,9 R-,56 0 h 5,9log 5,9log 5,9log 6 R0, hr0+ log log6, R0+ log log6, log log6,63 0-5,9log 43, 997 R0 5,9 9 R0, Přepočet míjvého cyklu o mpltudě 50 MP (horním npětí 500 MP) n ekvvlentní symetrcky střídvý cyklus
16 [MP] DPŽ 6 [MP] Př. Přepočty n ekvvlentní hodnoty, ,9 R-, R0, E+0.0E+03.0E+04.0E+05.0E+06 [] 0.0E+0.0E+03.0E+04.0E+05.0E+06 []
17 DPŽ 7 5,9 Př. Přepočty n ekvvlentní hodnoty Přepočet míjvého cyklu o mpltudě 50 MP (horním npětí 500 MP) n ekvvlentní symetrcky střídvý cyklus 9 R0, ,9 43 9, SWT prmetr: ,55 MP,33 R-,56 0, eq m 36 Goodmn: eq - R,33 36 R-,56 0 Gerber: eq - R,33 36 R-,56 0, m m 353,55,33 36, ,03 MP , ,03, , m m 89,34 MP 89,34,33 36,
18 DPŽ 8 Kumulce poškození
19 DPŽ 9 Kumulce poškození Lneární kumulce poškození Plmgren-Mner (Mner 945) p p p n n n n D únvové poškození: g n D n D c Form zhrnutí poškození od různých dílčích hldn ztěžování konstrukce.
20 DPŽ 0 Omezený únvový žvot predkce krtcká hodnot poškození: D cr počet opkování zátěžné sekvence do lomu: rozsh zátěžné sekvence (počet cyklů): rozsh zátěžné sekvence (provozní prmetry): D Z cr D D h 0 p n l [hodny,klometry,...] střední únvový žvot (50% prvděpodobnost porušení): L L Zl Zh 0 L L 50% p n h p, 0, p w
21 DPŽ Kumulce poškození D 0 n/
22 DPŽ Bezpečný únvový žvot
23 DPŽ 3 S S Odvození přepočtu n bezpečný únvový žvot konst 0 konst X konst S X X Y S X + S Y S X X - X S S + x x x - x f x - dx Výpočty S př kombnc náhodných dějů: u u P P teoretcky neomezená žvotnost (příkld hřídele lokomotvy) - S log B x c - log S S - x c c + S log S B logn - log + S log omezená žvotnost (vz dále) Využívá se přístup pro kombnc dvou nezávslých náhodných dějů (rozdělení zátěže + rozdělení výdrže mterálu)
24 DPŽ 4 Bezpečný únvový žvot bezpečný únvový žvot prvděpodobnost poruchy P<< (0,00% 0,0000%) četnost s log n s log posuv bezpečnost n L směrodtná odchylk únvového žvot S- křvky: směrodtná odchylk únvového žvot zátěžné sekvence: celková bezpečnost únvového žvot: s log s log n n L bezpečnost S- křvky: n (3,0 6,0) bezpečnost zátěžné sekvence: n n (,5,0) bezpečný únvový žvot: L L L B 50% 50% nl nnn
25 DPŽ 5 Prvděpodobnost poruchy četnost s log n P f s log posuv bezpečnost n L Předpokld: log-normální rozdělení únvového žvot Výpočet kvntlu prvděpodobnost porušení: u P L log B log logl - logl L n P f [%] s + s s s + B log 50% logn log 50% + slogn log L slogn
26 DPŽ 6 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 6 Dynmcká pevnost žvotnost
27 DPŽ 7 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 7 Dynmcká pevnost žvotnost
28 DPŽ 8 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 8 Dynmcká pevnost žvotnost
29 DPŽ 9 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 9 Dynmcká pevnost žvotnost
30 DPŽ 30 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 30 Dynmcká pevnost žvotnost
31 DPŽ 3 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 3 Dynmcká pevnost žvotnost
32 DPŽ 3 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 3 Dynmcká pevnost žvotnost
33 DPŽ 33 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 33 Dynmcká pevnost žvotnost
34 DPŽ 34 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 34 Dynmcká pevnost žvotnost
35 DPŽ 35 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 35 Dynmcká pevnost žvotnost
36 DPŽ 36 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 36 Dynmcká pevnost žvotnost
37 DPŽ 37 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 37 Dynmcká pevnost žvotnost
38 DPŽ 38 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 38 Dynmcká pevnost žvotnost
39 DPŽ 39 České vysoké učení techncké v Prze, Fkult strojní 39 Dynmcká pevnost žvotnost
40 DPŽ 40 Př.: Žvotnost ocelového ok - zdání Vypočítt únvové poškození, střední bezpečný únvový žvot ocelového závěsného ok nmáhného zkušební sekvencí ztížení (~ 00 km) Mterál: ocel L-ROL (4 33.7) R m = 050 MP Součntel bezpečnost odvodt z podmínky prvděpodobnost lomu n konc bezpečného žvot P = 0,00 Únvová křvk npětí mterálu (R = -) je dán n báz 0 6 kmtů mpltudou c = 75 MP, w = 4 pro < 0 6, w = 8 pro > 0 6 Směr. odchylk mpltud provozního ztížení s logn = 0, Směr. odchylk únvové křvky s log = 0,5
41 DPŽ 4 Zátěžná sekvence sekvence npětí pro krtcké místo [MP] čs
42 DPŽ 4 Rn Flow x x x x
43 DPŽ 43 Rn Flow - dekompozce Dekompozce ztěžovcího hstogrmu do vypovídjících uzvřených npěťových cyklů npětí [MP] četnost [MP] čs dolní horní n
44 DPŽ 44 Uzvřené smyčky d [MP] h [MP] R [] [MP] m [MP] eqv [MP] , , , , eqv - R m m
45 DPŽ 45 Wőhlerov křvk ( eqv ) [MP] E+00.0E+0.0E+0.0E+03.0E+04.0E+05.0E+06.0E+07.0E+08.0E+09.0E+0 []
46 DPŽ 46 Kumulce poškození C w, eqv D n eqv [MP] [] n [] D [] , , , , D n... 0,00035
47 DPŽ 47 Prvděpodobnost poruchy D 0,00035 Z 850,066 D 0,00035 L 00 Z km P 0,00 u -3,0903 p u p log L s B log - log L + s logn log log L log L + u s + s B p logn log L B log L + log0 u p s log + s logn n L L L B ,93 L B L 0 u p s log + slogn km
48 DPŽ 48 Př.: Hldký hřídel kumulce poškození Hldký hřídel o průměru,0 mm je nmáhán kombncí ohybu krutu (symetrcky střídvým). Je dán tbulk četností (hstogrm) mpltud ohybového kroutcího momentu, která odpovídá měsícům provozu. tříd M o [.mm] M k [.mm] n [kmtů] Je dán Wöhlerov křvk (50% prvděp. poruš.) reálného hřídele př nmáhání v thu-tlku popsná vzthem w konst Mez únvy 50 MP pro báz 0 6 cyklů. Exponent škmé větve w = 3,5. Jsou dány směrodtné odchylky logrtmů žvotů. Pro únvovou křvku s log = 0,5. Pro ztížení s logn = 0,. Určt střední žvotnost hřídele, který je nmáhán dným ztížením. Určt bezpečnou žvotnost hřídele tk, by prvděpodobnost lomu nepřesáhl % podle Plmgrenovy-Mnerovy hypotézy kumulce poškození.
49 DPŽ 49 Ztížení ,9 mm ,64 mm 3 3 d W d W d k o 3 + o red k k o o o W M W M
50 DPŽ 50 Wőhlerov křvk, kumulce poškození, L 50% C w 50 3, ,3 0 3 C w red, D n D 3 D 3 n 0,45 Z D 0,45,35 L50% l Z,35 8,6 měsíců
51 DPŽ 5 Bezpečný žvot D 3 D 3 n 0,45 L50% l Z,35 8,6 P 0,0 u -,36 EXCEL: ORMIV p u s log + s n -,36 0,5 + 0, p log L B L50% 0 8,6 0 7,39 měsíce n L L 8,6 7,39 50% LB 3,86
52 DPŽ 5 Př.: Stnovení žvotnost prutové konstrukce /6 h 3 / F D: průřez prutů 0x0 mm, rozměry =500 mm, h=400 mm, modul pružnost v thu E= 0 5, trám je dokonle tuhý, škmá větev Wöhlerovy křvky je zdán čsovnou mezí únvy n báz 0 6 kmtů c (0 6 )=0 MP sklonem w=5, soustv je ztížen kmtvou symetrcky střídvou slou o mpltudě 5 k U: žvotnost podle SA do ztráty funkčnost (s uvžováním Dmge Tolernce Plmgrenovy-Mnerovy hypotézy kumulce poškození, bez uvžování prvděpodobnostního rozdělení žvotnost, bez tření )
53 DPŽ 53 Př.: Stnovení žvotnost prutové konstrukce /6 F 3 rovnce rovnováhy: vše elstcké, bez koncentrátorů, uvžujme součntele povrchu velkost rovny jedné: deformční podmínk: po doszení fyzkálních rovnc: F F l l l A F A F A F F F F F F F ,83 MP 83,33 MP 0,83 MP 3 I I I
54 v prutu 3 dojde tedy k poruše nejdříve DPŽ 54 Př.: Stnovení žvotnost prutové konstrukce 3/6 z mocnnné závslost Wöhlerovy křvky: MP 0 w 0 0,605 0 c c počet cyklů do poruchy v prutu 3: 6 6,605 0,605 0 I 3 w 5 I 3 45, nkumulovné poškození během této doby v prutech : I,605 0 I w I 6,605 0, ,83 w I 6 6, , D 6 I D , I ,
55 DPŽ 55 Př.: Stnovení žvotnost prutové konstrukce 4/6 F rovnce rovnováhy po porušení prutu 3: deformční podmínk není potřeb, soustv je sttcky určtá tudíž řeštelná: 3 F F + A F A F A F F F F F F MP 5 MP II II
56 DPŽ 56 Př.: Stnovení žvotnost prutové konstrukce 5/6 jko dlší se poruší prut, který má už všk jen část zbytkové žvotnost D II =-D I z předchozího: D I,06 D - 0,06 0,939 0 II počet cyklů do poruchy v prutu, kdyby neměl nkumulovné žádné poškození: 6 6,605 0,605 0 II del w 5 II počet cyklů do poruchy v prutu, má z předchozího poškození 0,06: II DII II DIIIIdel 0, IIdel nkumulovné poškození od porušení prutu 3 do porušení prutu v prutu : 6 6,605 0, II D 0, II w II
57 prutová soustv tedy přestne plnt svoj funkc po DPŽ 57 Př.: Stnovení žvotnost prutové konstrukce 6/6 I 3 + II cyklů pruty 3 budou po tomto počtu cyklů porušeny v prutu bude nkumulováno poškození D D I + DII 0, , ,0059
Přednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady. Milan Růžička
Přednášky část 4 Analýza provozních zatížení a hypotézy kumulace poškození, příklady Mlan Růžčka mechanka.fs.cvut.cz mlan.ruzcka@fs.cvut.cz Analýza dynamckých zatížení Harmoncké zatížení x(t) přes soubor
VíceDynamická pevnost a životnost Kumulace poškození
DPŽ Hrubý Dymcká pevost žvotost Kumulce poškozeí Ml Růžčk, Josef Jurek, Zbyěk Hrubý mechk.fs.cvut.cz zbyek.hruby@fs.cvut.cz DPŽ Hrubý Kumulce poškozeí (R-low, přepočet ekvvletí mpltudu, bezpečý žvot) DPŽ
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a únavová bezpečnost
DPŽ 1 Přednášky čát 2 Únvové křivky únvová bezpečnot Miln Růžičk mechnik.f.cvut.cz miln.ruzick@f.cvut.cz DPŽ 2 Únvové křivky npětí (tre-life curve S-N curve) DPŽ 3 Hitorie únvy mteriálu 19. toletí rozvoj
VícePruty namáhané. prostým tahem a tlakem. staticky neurčité úlohy
Pruty nmáhné prostým them tlkem stticky neurčité úlohy Stticky neurčité úlohy Předpokld: pružné chování mteriálu Stticky neurčité úlohy: počet neznámých > počet podmínek rovnováhy Řešení: počet neznámých
VíceUrčete: 1)reakce v uložení trámu, 2)analyzujte v prutu průběhy funkcí N(x), (x), max, (x), ΔL, úhel naklopení trámu, posuvy uzlu Z.
Metodik řešení R0 návod, Dáno:, modul pružnosti v thu E=200000 MP = 2 10 11 P, hustot = 8 10 3 k m -3, tíhové zrychlení = 10 m s -2, změn teploty Δt= +95 C, součinitel teplotní roztžnosti α= 1,2 10-5 C
VícePřednášky část 2 Únavové křivky a únavová bezpečnost
DPŽ 1 Přednášky čát 2 Únvové křivky únvová bezpečnot Miln Růžičk mechnik.f.cvut.cz miln.ruzick@f.cvut.cz DPŽ 2 Únvové křivky npětí (tre-life curve S-N curve) DPŽ 3 Hitorie únvy mteriálu 19. toletí rozvoj
VíceVYNUCENÉ TORSNÍ KMITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ
VYNUCENÉ TORSNÍ KITÁNÍ KLIKOVÝCH HŘÍDELŮ Vlstní torsní kmtání po čse vymí vlvem tlumení, není smo o sobě nebepečné. Perodcký proměnný kroutící moment v jednotlvých lomeních vybudí vynucené kmtání, které
VícePEVNOST a ŽIVOTNOST Hru II
PEVNOST ŽIVOTNOST Hru II Ml RůžR ůžčk, Josef Jurek,, Zbyěk k Hrubý zbyek.hruby hruby@fs.cvut.cz Skutečá pětí deforce ve vrubech fc αs α S C C A A Součtel tvru (s. kocetrce elstckých pětí) α K fc fc t S
VíceDynamická pevnost a životnost Lokální přístupy
DPŽ Hrubý Dynmická pevnost životnost Lokální přístupy Miln Růžičk, Jose Jurenk, Zbyněk Hrubý mechnik.s.cvut.cz zbynek.hruby@s.cvut.cz DPŽ Hrubý Metody predikce únvového život DPŽ Hrubý 3 Výpočtový odhd
VíceZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI
ZÁPADOČESKÁ UNIVERZITA V PLZNI FAKULTA STROJNÍ Semestrální práce z předmětu MM Stanovení deformace soustav ocelových prutů Václav Plánčka 6..006 OBSAH ZADÁNÍ... 3 TEORETICKÁ ČÁST... 4 PRAKTICKÁ ČÁST...
VíceMezní stavy konstrukcí a jejich porušov. Hru II. Milan RůžR. zbynek.hruby.
ováí - Hru II /6 ováí Hru II Ml RůžR ůžčk, Josef Jurek,, Zbyěk k Hrubý zbyek.hruby hruby@fs.cvut.cz ováí - Hru II /6 Skutečá pětí deforce ve vrubech fc αs α S C C A A Součtel tvru (s. kocetrce elstckých
VíceOsové namáhání osová síla N v prutu
Osové nmáhání osová síl v prutu 3 typy úloh:. Pruty příhrdové konstrukce, táhl Dvě podmínky rovnováhy v kždém styčníku: F ix 0 F iz 0. Táhl podporující pevnou ztíženou desku R z M ib 0 P R R b P 6 6 P
VíceTéma Přetvoření nosníků namáhaných ohybem
Pružnost plsticit,.ročník bklářského studi Tém Přetvoření nosníků nmáhných ohbem Zákldní vth předpokld řešení Přetvoření nosníků od nerovnoměrného oteplení etod přímé integrce diferenciální rovnice ohbové
VícePříklad 1 Osově namáhaný prut průběhy veličin
Příkld 1 Osově nmáhný prut průběhy veličin Zdání Oelový sloup složený ze dvou částí je neposuvně ukotven n obou koníh v tuhém rámu. Dolní část je vysoká, m je z průřezu 1 - HEB 16 (průřezová ploh A b =
VíceSMR 1. Pavel Padevět
MR 1 Pvel Pdevět PŘÍHRADOVÉ KONTRUKCE REAKCE A VNITŘNÍ ÍLY PŘÍHRADOVÉ KONTRUKCE jsou prutové soustvy s kloubovým vzbm. Příhrdová konstrukce je tvořen z přímých prutů nvzájem spojených ve styčnících kloubovým
VícePosuďte oboustranně kloubově uložený sloup délky L = 5 m, který je centricky zatížen silou
Příkld 1: SPŘAŽEÝ SLOUP (TRUBKA VYPLĚÁ BETOE) ZATÍŽEÝ OSOVOU SILOU Posuďte oboustrnně kloubově uložený sloup délk L 5 m, který je entrik ztížen silou 1400 kn. Sloup tvoří trubk Ø 45x7 z oeli S35 vplněná
VíceM A = M k1 + M k2 = 3M k1 = 2400 Nm. (2)
5.3 Řešené příkldy Příkld 1: U prutu kruhového průřezu o průměrech d d b, který je ztížen kroutícími momenty M k1 M k2 (M k2 = 2M k1 ), viz obr. 1, vypočítejte rekční účinek v uložení prutu, vyšetřete
VíceOrientační odhad zatížitelnosti mostů pozemních komunikací v návaznosti na ČSN a TP200
Orientční odhd ztížitelnoti motů pozemních komunikcí v návznoti n ČSN 73 6222 TP200 Úvod Ztížitelnot motů PK e muí tnovit jedním z náledujících potupů podle ČSN 73 6222, kpitol 6 : - podrobný ttický výpočet
VíceStavební mechanika, 2.ročník bakalářského studia AST. Téma 4 Rovinný rám
Stvební mechnik,.ročník bklářského studi AST Tém 4 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická univerzit
VíceTéma 5 Rovinný rám. Základní vlastnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzavřený rám
Stvební mechnik,.ročník bklářského studi AST Tém 5 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická univerzit
VícePředpoklad: pružné chování materiálu. počet neznámých > počet podmínek rovnováhy. Řešení:
Sttiky neurčité přípdy thu prostého tlku u pružnýh prutů Sttiky neurčité úlohy Předpokld: pružné hování mteriálu Sttiky neurčité úlohy: počet nenámýh > počet podmínek rovnováhy Řešení: počet nenámýh podmínky
VíceTéma 4 Rovinný rám Základní vlastnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzavřený rám
Sttik stvebních konstrukcí I.,.ročník bklářského studi Tém 4 Rovinný rám Zákldní vlstnosti rovinného rámu Jednoduchý otevřený rám Jednoduchý uzvřený rám Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická
VíceS t e j n o s měrné stroje Ing. Vítězslav Stýskala, Ph.D., únor 2006
8. ELEKTRICKÉ STROJE TOČIVÉ rčeno pro posluchče bklářských studijních progrmů FS S t e j n o s měrné stroje Ing. Vítězslv Stýskl, Ph.D., únor 6 Řešené příkldy Příkld 8. Mechnické chrkteristiky Stejnosměrný
VíceSLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ SLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ
h Předmět: Ročník: Vytvořil: Dtum: MECHANIKA DRUHÝ ŠČERBOVÁ M. PAVELKA V. 11. SRPNA 2013 Název zprcovného celku: SLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ SLOŽENÁ NAMÁHÁNÍ Ke sloţenému nmáhání dojde tehdy, vyskytnou-li se součsně
Více-R x,a. Příklad 2. na nejbližší vyšší celý mm) 4) Výpočet skutečné plochy A skut 5) Výpočet maximálního napětíσ max 6) Porovnání napětí. Výsl.
Zákdy dimenzování prutu nmáhného prostým tkem them Th prostý tk-zákdy dimenzování Už známe:, 3 -, i i 3 3 ormáové npětí [P] konst. po výšce průřezu Deformce [m] ii E ově zákdní vzthy: Průřezová chrkteristik
VícePRAVDĚPODOBNOST A STATISTIKA. Náhodná proměnná Vybraná spojitá rozdělení
PRAVDĚPODOBNOST A STATISTIKA Náhodná proměnná Vybrná spojitá rozdělení Zákldní soubor u spojité náhodné proměnné je nespočetná množin. Z je tedy podmnožin množiny reálných čísel (R). Distribuční funkce
VíceTváření kovů - analýza procesů
Vysoká škol báňská - Techncká unverzt Ostrv Fkult strojní Tváření kovů - nlýz procesů Jří Hrubý Ostrv prof. Ing. Jří Hrubý, CSc., 8 OBSAH str. Metod chrkterstk - I 4 Metod chrkterstk - II 6 Aplkce metody
VícePozorování obvykle kvalitativní charakter, popis stavu, popis změn, dlouhodobá zkušenost např. popis duhy, střídání dne a noci, koloběh vody.
. Měření Fzkální velčn Fzkální jednotk oustv I Jné soustv Měření - ch - zprcování výsledků měření - grf Pozorování ovkle kvlttvní chrkter, pops stvu, pops změn, dlouhodoá zkušenost npř. pops duh, střídání
VíceTéma 6 Staticky neurčitý rovinný oblouk. kloubový příhradový nosník
Stvení mechnik,.ročník klářského studi AST Tém 6 Stticky neurčitý rovinný olouk Stticky neurčitý rovinný klouový příhrdový nosník Zákldní vlstnosti stticky neurčitého rovinného olouku Dvoklouový olouk,
VícePřednášky část 3. Únavové křivky a faktory, které je ovlivňují pokračování. Únavové křivky deformace
Přednášky část 3 Únvové křivky ktory, které je ovlivňují pokrčování Únvové křivky deorce Miln Růžičk echnik.s.cvut.cz iln.ruzick@s.cvut.cz 1 Vliv středního npětí Hronické ztěžování plitud npětí: střední
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
VíceMetoda konečných prvků. Robert Zemčík
Metod konečných prvků Robert Zemčík Zápdočeská unverzt v Plzn 2014 1 Rovnce mtemtcké teore pružnost Předpokládáme homogenní, zotropní lneární mterál, mlé deformce. Jednoosá nptost Cuchyho podmínky rovnováhy
VíceTéma 1 Obecná deformační metoda, podstata DM
Sttik stveních konstrukcí II., 3.ročník klářského studi Tém 1 Oecná deformční metod, podstt D Zákldní informce o výuce hodnocení předmětu SSK II etody řešení stticky neurčitých konstrukcí Vznik vývoj deformční
VíceVýpočet vnitřních sil přímého nosníku
Stvení sttik, 1.ročník klářského studi ýpočet vnitřních sil přímého nosníku nitřní síly přímého vodorovného nosníku prostý nosník konzol nosník s převislým koncem Ktedr stvení mechniky Fkult stvení, ŠB
VíceOsově namáhaný prut základní veličiny
Pružnost a pevnost BD0 Osově namáhaný prut základní velčny ormálová síla půsoící v průřezu osově namáhaného prutu se získá ntegrací normálového napětí po ploše průřezu. da A Vzhledem k rovnoměrnému rozložení
Vícex + F F x F (x, f(x)).
I. Funkce dvou více reálných proměnných 8. Implicitně dné funkce. Budeme se zbývt úlohou, kdy funkce není zdná přímo předpisem, který vyjdřuje závislost její hodnoty n hodnotách proměnných. Jeden z možných
Vícetřecí síla (tečná vazba podložky) F normálová reakce podložky výsledná reakce podložky Podmínky rovnováhy:
SPŠ VOŠ KLADO SAIKA - PASIVÍ ODPORY PASIVÍ ODPORY Při vzájemném pohybu těles vznikjí v reálných vzbách psivní odpory, jejichž práce se mění v teplo. Psivní odpory předstvují ztráty, které snižují účinnost
VíceStavební mechanika 2 (K132SM02)
Stvení mecnik 2 (K132SM02) Přednáší: Jn Sýkor Ktedr mecniky K132 místnost D2016 e-mil: jn.sykor.1@fsv.cvut.cz konzultční odiny: Po 12-14 Kldné směry vnitřníc sil: Kldný průřez vnitřní síly jsou kldné ve
VíceZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY. Obr. 1. Statická zatěžovací zkouška; zatížení (N) zatlačení (cm)
ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY ZATĚŽOVACÍ ZKOUŠKY Sttiká ztěžoví zkoušk položí poklníh vrstev Zřízení - ztěžoví (nákl. uto, ztěžoví most) - kruh. ztěžoví esk (mlá, velká) - kulový kloub - ynmometr - průhyboměr - tuhý
VíceExperimentální poznatky Teoretický základ
Teorie plsticity VŠB TECHNICKÁ UNIVERZITA OSTRAVA FAKULTA STROJNÍ KATEDRA PRUŽNOSTI A PEVNOSTI Experimentální pozntky Teoretický zákld 1. BAUSCHINGERŮV EFEKT 2. CYKLICKÁ DEFORMAČNÍ KŘIVKA 3. CYKLICKÉ ZPEVŇOVÁNÍ/ZMĚKČOVÁNÍ
Více1. Vznik zkratů. Základní pojmy.
. znik zkrtů. ákldní pojmy. E k elektrizční soustv, zkrtový proud. krt: ptří do ktegorie příčných poruch, je prudká hvrijní změn v E, je nejrozšířenější poruchou v E, při zkrtu vznikjí přechodné jevy v
VíceÚnava materiálu. únavového zatěžování. 1) Úvod. 2) Základní charakteristiky. 3) Křivka únavového života. 4) Etapy únavového života
Únava materiálu 1) Úvod 2) Základní charakteristiky únavového zatěžování 3) Křivka únavového života 4) Etapy únavového života 5) Klíčové vlivy na únavový život 1 Degradace vlastností materiálu za provozu
VícePOUŽITÍ PRINCIPU VIRTUÁLNÍCH PRACÍ PRO VÝPOČET PŘETVOŘENÍ
POUŽITÍ PRINCIPU VIRTUÁLNÍCH PRACÍ PRO VÝPOČET PŘETVOŘENÍ PRINCIP VIRTUÁLNÍCH PRACÍ Ve sttce jsme defnovl vrtuální prác jo prác síly př vrtuálních posunech neo jo prác slové dvojce př vrtuálním pootočení,
VíceTéma 9 Přetvoření nosníků namáhaných ohybem II.
Pružnost psticit,.ročník kářského studi Tém 9 Přetvoření nosníků nmáhných ohem. ohrov metod Přetvoření nosníků proměnného průřeu Sttick neurčité přípd ohu Viv smku n přetvoření ohýného nosníku Ktedr stvení
VícePEVNOST a ŽIVOTNOST Hru II
Pevnost životnost - Hru II PEVOST ŽIVOTOST Hru II Miln Růžičk, Josef Jurenk, Zbyněk Hrubý zbynek.hruby@fs.cvut.cz Pevnost životnost - Hru II Rin low (metod stékání deště) Pevnost životnost - Hru II 3 Rin
VíceSYLABUS MODULU UPLATNĚNÍ NA TRHU PRÁCE DÍLČÍ ČÁST II BAKALÁŘSKÝ SEMINÁŘ + PŘÍPRAVA NA PRAXI. František Prášek
SYLABUS MODULU UPLATNĚNÍ NA TRHU PRÁCE DÍLČÍ ČÁST II BAKALÁŘSKÝ SEMINÁŘ + PŘÍPRAVA NA PRAXI Frntišek Prášek Ostrv 011 1 : Sylbus modulu Upltnění n trhu práce, dílčí část II Bklářská práce + příprv n prxi
VíceOxidačně-redukční reakce (Redoxní reakce)
Seminář z nlytické chemie idčně-redukční rekce (Redoxní rekce) RNDr. R. Čbl, Dr. Univerzit Krlov v Prze Přírodovědecká fkult Ktedr nlytické chemie Definice pojmů idce částice (tom, molekul, ion) ztrácí
VíceVýpočet vnitřních sil přímého nosníku I
Stvení sttik, 1.ročník kominovného studi ýpočet vnitřních sil přímého nosníku I ýpočet vnitřních sil přímého vodorovného nosníku Ktedr stvení mechniky Fkult stvení, ŠB - Technická univerzit Ostrv nitřní
VícePružnost a plasticita II
Pružnost plsticit II. ročník klářského studi doc. In. Mrtin Krejs, Ph.D. Ktedr stvení mechnik Řešení nosných stěn pomocí Airho funkce npětí inverzní metod Stěnová rovnice ΔΔ(, ) Stěnová rovnice, nzývná
VíceRovinná napjatost tenzometrická růžice Obsah:
5. leke Rovinná npjtost tenzometriká růžie Osh: 5. Úvod 5. Rovinná npjtost 5. Tenzometriká růžie 4 5.4 Posouzení přípustnosti nměřenýh hodnot deforme resp. vyhodnoenýh npět 7 strn z 8 5. Úvod Při měření
Více( ) 1.5.2 Mechanická práce II. Předpoklady: 1501
1.5. Mechnická práce II Předpokldy: 1501 Př. 1: Těleso o hmotnosti 10 kg bylo vytženo pomocí provzu do výšky m ; poprvé rovnoměrným přímočrým pohybem, podruhé pohybem rovnoměrně zrychleným se zrychlením
VíceSouhrn základních výpočetních postupů v Excelu probíraných v AVT 04-05 listopad 2004. r r. . b = A
Souhrn zákldních výpočetních postupů v Ecelu probírných v AVT 04-05 listopd 2004. Řešení soustv lineárních rovnic Soustv lineárních rovnic ve tvru r r A. = b tj. npř. pro 3 rovnice o 3 neznámých 2 3 Hodnoty
VíceLaboratorní práce č. 6 Úloha č. 5. Měření odporu, indukčnosti a vzájemné indukčnosti můstkovými metodami:
Truhlář Michl 3 005 Lbortorní práce č 6 Úloh č 5 p 99,8kP Měření odporu, indukčnosti vzájemné indukčnosti můstkovými metodmi: Úkol: Whetstoneovým mostem změřte hodnoty odporů dvou rezistorů, jejich sériového
VícePříklad 22 : Kapacita a rozložení intenzity elektrického pole v deskovém kondenzátoru s jednoduchým dielektrikem
Příkld 22 : Kpcit rozložení intenzity elektrického pole v deskovém kondenzátoru s jednoduchým dielektrikem Předpokládné znlosti: Elektrické pole mezi dvěm nbitými rovinmi Příkld 2 Kpcit kondenzátoru je
VícePRUŽNOST A PLASTICITA
PRUŽOST A PLASTICITA Ing. Lenk Lusová LPH 407/1 Povinná litertur tel. 59 732 1326 lenk.lusov@vs.cz http://fst10.vs.cz/lusov http://mi21.vs.cz/modul/pruznost-plsticit Doporučená litertur Zákldní typy nmáhání
Více(1) přičemž všechny veličiny uvažujeme absolutně. Její úpravou získáme vztah + =, (2) Přímé zvětšení Z je dáno vztahem Z = =, a a
Úloh č. 3 Měření ohniskové vzdálenosti tenkých čoček 1) Pomůcky: optická lvice, předmět s průhledným milimetrovým měřítkem, milimetrové měřítko, stínítko, tenká spojk, tenká rozptylk, zdroj světl. ) Teorie:
VíceOhýbaný nosník - napětí
Pružnost pevnost BD0 Ohýbný nosník - npětí Teorie Prostý ohb, rovinný ohb Při prostém ohbu je průřez nmáhán ohbovým momentem otáčejícím kolem jedné z hlvních os setrvčnosti průřezu, obvkle os. oment se
Více( a, { } Intervaly. Předpoklady: , , , Problém zapíšeme snadno i výčtem: { 2;3; 4;5}?
1.3.8 Intervly Předpokldy: 010210, 010301, 010302, 010303 Problém Množinu A = { x Z;2 x 5} zpíšeme sndno i výčtem: { 2;3; 4;5} Jk zpst množinu B = { x R;2 x 5}? A =. Jde o nekonečně mnoho čísel (2, 5 všechno
Více( a) Okolí bodu
0..5 Okolí bodu Předpokldy: 40 Pedgogická poznámk: Hodin zjevně překrčuje možnosti většiny studentů v 45 minutách. Myslím, že nemá cenu přethovt do dlší hodiny, příkldy s redukovnými okolími nejsou nutné,
Více5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu.
5. Únava Zatížení při únavě, Wöhlerův přístup a lomová mechanika, únosnost, vliv vrubů, kumulace poškození, přístup podle Eurokódu. K poškození únavou dochází při zatížení výrazně proměnném s časem. spolehlivost
VíceTéma 3 Úvod ke staticky neurčitým prutovým konstrukcím
Sttik stvebních konstrukcí I.,.ročník bkářského studi Tém 3 Úvod ke stticky neurčitým prutovým konstrukcím Ktedr stvební mechniky Fkut stvební, VŠB - Technická univerzit Ostrv Osnov přednášky Stticky neurčité
VíceZadání příkladů. Zadání:
Zdání příkldů Zdání: ) Popšte oblst vužtí plánovných expermentů ) Uveďte krtér optmlt plánů ) Co sou Hdmrdov mtce ké mí vlstnost? ) Co sou. fktorové plán k e lze vužít? 5) Blok čtverce - oblst ech vužtí
VícePosouzení stability svahu
Verifikční nuál č. 3 Aktulizce 04/016 Posouzení stbility svhu Progr: Soubor: Stbilit svhu Deo_v_03.gst V toto verifikční nuálu je uveden ruční výpočet posouzení stbility svhu posouzení stbility svhu zbezpečeného
VíceMatematika I A ukázkový test 1 pro 2018/2019
Matematka I A ukázkový test 1 pro 2018/2019 1. Je dána soustava rovnc s parametrem a R x y + z = 1 x + y + 3z = 1 (2a 1)x + (a + 1)y + z = 1 a a) Napšte Frobenovu větu (předpoklady + tvrzení). b) Vyšetřete
VíceMechanické vlastnosti materiálů.
Mechancké vastnost materáů. Obsah přednášky : tahová zkouška, zákadní mechancké vastnost materáu, prodoužení př tahu nebo taku, potencání energe, řešení statcky neurčtých úoh Doba studa : as hodna Cí přednášky
VíceStavební statika. Úvod do studia předmětu na Stavební fakultě VŠB-TU Ostrava. Stavební statika, 1.ročník kombinovaného studia
Stvební sttik, 1.ročník kombinovného studi Stvební sttik Úvod do studi předmětu n Stvební fkultě VŠB-TU Ostrv Ktedr stvební mechniky Fkult stvební, VŠB - Technická univerzit Ostrv Stvební sttik přednášející
Vícestudentská kopie Př. 9 Složený členěný prut ze dvou úhelníků 15ε = 15 = 15...bezpečně třída 3 (nemusíme redukovat plochu)
Př. 9 Složený členěný prut e dou úhelníků Stnote únosnost prutu tořeného dojcí ronormenný úhelníků 9x8. Prut toří dgonálu příhrdoého tuždl sstémoá délk prutu je 4 m. Spojk P-8x8 jsou umístěn třetná prutu.
VíceŘešte daný nosník: a = 2m, b = 2m, c = 1m, F 1 = 10kN, F 2 = 20kN
Řešte dný nosník: m, m, m, F kn, F kn yhom nl kompletně slové účnky půsoíí n nosník, nejprve vyšetříme reke v uloženíh. ek určíme npříkld momentové podmínky rovnováhy k odu. F F F ( ) ( ) F( ) 8 ( ) 5
Víceρ 490 [lb/ft^3] σ D 133 [ksi] τ D 95 [ksi] Výpočet pružin Informace o projektu ? 1.0 Kapitola vstupních parametrů
N pružin i?..7 Vhodnost pro dynamické excelentní 6 [ F].. Dodávané průměry drátu,5 -,25 [in].3 - při pracovní teplotě E 2 [ksi].5 - při pracovní teplotě G 75 [ksi].7 Hustota ρ 4 [lb/ft^3]. Mez pevnosti
Více( t) ( t) ( t) Nerovnice pro polorovinu. Předpoklady: 7306
7.3.8 Nerovnice pro polorovinu Předpokldy: 736 Pedgogická poznámk: Příkld 1 není pro dlší průěh hodiny důležitý, má smysl pouze jko opkování zplnění čsu při zpisování do třídnice. Nemá smysl kvůli němu
VícePřednášky část 6 Úvod do lineární lomové mechaniky
Přednášky část 6 Úvod do lineární lomové mechniky Miln Růžičk, Josef Jurenk miln.ruzick@fs.cvut.cz Litertur J. unz: Aplikovná lomová mechnik, ČVUT, 005 J. unz: Zákldy lomové mechniky, ČVUT, 000 J. Němec:
VíceZEMNÍ TLAKY. Princip určování: teorie mezní rovnováhy, rovinná úloha, předpoklad rovinných kluzných ploch
Druhy!"tlk v klidu S r!"ktivní zemní tlk S!"psivní odpor S p ZEMNÍ TLAKY Obr.. Druhy zemních tlků ) tlk zeminy v klidu, b) ktivní zemní tlk, c) psivní zemní odpor, d) závislost velikosti zemního tlku od
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceTuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport.
Tuhost mechanických částí. Předepnuté a nepředepnuté spojení. Celková tuhosti kinematické vazby motor-šroub-suport. R. Mendřický, M. Lachman Elektrické pohony a servomechanismy 31.10.2014 Obsah prezentace
VíceLiouvilleova rovnice (teorém)
Louvlleov rovnce (teorém hustot systémů ( hustot částc Klmontovčov rovnce systém s. částcí (6-rozměrný prostor ( x, p, t δ[ x X ( t] δ[ p P( t] Systém s částcem (6 -rozměrný prostor ( x, p,..., x, p, t
VíceTeoretický souhrn k 2. až 4. cvičení
SYSTÉMOVÁ ANALÝZA A MODELOVÁNÍ Teoretcký souhrn k 2. ž 4. cvčení ZS 2009 / 200 . Vyezení zákldních poů.. Systé e Systé e účelově defnovná nožn prvků vze ez n, která spolu se svý vstupy výstupy vykzue ko
VíceKřivkový integrál prvního druhu verze 1.0
Křivkový integrál prvního druhu verze. Úvod Následující text popisuje výpočet křivkového integrálu prvního druhu. Měl by sloužit především studentům předmětu MATEMAT k příprvě n zkoušku. Mohou se v něm
VíceDynamická pevnost a životnost Přednášky - základy
DPŽ Hrubý Dynmická pevnost životnost Přednášky - zákldy Miln Růžičk, Jose Jurenk, Zbyněk Hrubý mechnik.s.cvut.cz zbynek.hruby@s.cvut.cz DPŽ Hrubý Podkldy mechnik.s.cvut.cz/predmety/dpz přednáškové podkldy
VíceObr. DI-1. K principu reverzibility (obrácení chodu paprsků).
Učebí text k předášce UFY8 Dvojvzková tererece teké vrtvě Dvojvzková tererece teké vrtvě Předpokládejme, vl o mpltudě dvou delektrk tk, že mpltud održeé vly bude o dexu lomu bude t (vz obr. DI-1). v protředí
VíceDimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů.
Dimenzování pohonů. Parametry a vztahy používané při návrhu servopohonů. M. Lachman, R. Mendřický - Elektrické pohony a servomechanismy 13.4.2015 Požadavky na pohon Dostatečný moment v celém rozsahu rychlostí
VíceIOK L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3. Materiál. Institut ocelových konstrukcí, s.r.o
IOK ÚNAVOVÉ ZKOUŠKY PATINUJÍCÍ OCELI L. Rozlívka 1, M. Vlk 2, L. Kunz 3, P. Zavadilová 3 1 Institut ocelových konstrukcí, s.r.o 2 VUT Brno, Fakulta strojního inženýrství 3 Ústav fyziky materiálů AVČR Seminář
VícePrvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška
Prvky betonových konstrukcí BL01 3. přednáška Mezní stavy únosnosti - zásady výpočtu, předpoklady řešení. Navrhování ohýbaných železobetonových prvků - modelování, chování a způsob porušení. Dimenzování
VíceKapitola vstupních parametrů
Předepjatý šroubový spoj i ii? 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 Výpočet bez chyb. Informace o projektu Zatížení spoje, základní parametry výpočtu. Jednotky výpočtu Režim zatížení, typ spoje Provedení šroubového
VíceKatedra geotechniky a podzemního stavitelství
Katedra geotechniky a podzemního stavitelství Modelování v geotechnice Stochastické modelování (prezentace pro výuku předmětu Modelování v geotechnice) doc. RNDr. Eva Hrubešová, Ph.D. Inovace studijního
VíceANALÝZA ROZPTYLU (Analysis of Variance ANOVA)
NLÝZ OZPYLU (nalyss of Varance NOV) Používá se buď ako samostatná technka, nebo ako postup, umožňuící analýzu zdroů varablty v lneární regres. Př. použtí: k porovnání středních hodnot (průměrů) více než
VíceTéma 8 Přetvoření nosníků namáhaných ohybem I.
Pružnost psticit, ročník kářského studi Tém 8 Přetvoření nosníků nmáhných ohem Zákdní vzth předpokd řešení Přetvoření nosníků od nerovnoměrného otepení etod přímé integrce diferenciání rovnice ohové čár
Více2.7.7 Obsah rovnoběžníku
77 Osh rovnoěžníku Předpokldy: 00707 Osh (znčk S): kolik míst útvr zujímá, počet čtverečků 1 x 1, které se do něj vejdou, kolik koerce udeme muset koupit, ychom pokryli podlhu, Př 1: Urči osh čtverce o
VíceDERIVACE A INTEGRÁLY VE FYZICE
DOPLŇKOVÉ TEXTY BB0 PAVEL SCHAUER INTERNÍ MATERIÁL FAST VUT V BRNĚ DERIVACE A INTEGRÁLY VE FYZICE Obsh Derivce... Definice derivce... Prciální derivce... Derivce vektorů... Výpočt derivcí... 3 Algebrická
VíceTrojkloubový nosník. Rovinné nosníkové soustavy
Stvení sttik, 1.ročník klářského studi Rovinné nosníkové soustvy Trojklouový nosník Složené rovinné nosníkové soustvy Sttiká určitost neurčitost rovinnýh soustv Trojklouový nosník Trojklouový nosník Ktedr
VíceRegresní a korelační analýza
Regresní a korelační analýza Závslost příčnná (kauzální). Závslostí pevnou se označuje případ, kdy výskytu jednoho jevu nutně odpovídá výskyt druhé jevu (a často naopak). Z pravděpodobnostního hledska
VíceVÝPOČET NÍZKOCYKLOVÉ ÚNAVY JADERNÉ ARMATURY DLE NORMY NTD A.S.I. SEKCE III. JIŘÍ TÁBORSKÝ*, LINA BRYUKHOVA KRÁLOVOPOLSKÁ STRESS ANALYSIS GROUP, s.r.o.
20th SVSFEM ASYS Users' Group Meetng and Conference 202 VÝPOČET ÍZKOCYKLOVÉ ÚAVY JADERÉ ARMATURY DLE ORMY TD A.S.I. SEKCE III JIŘÍ TÁBORSKÝ*, LIA BRYUKHOVA KRÁLOVOPOLSKÁ STRESS AALYSIS GROUP, s.r.o. Abstract:
Více4 Parametry jízdy kolejových vozidel
4 Parametry jízdy kolejových vozdel Př zkoumání jízdy železnčních vozdel zjšťujeme většnou tř základní charakterstcké parametry jejch pohybu. Těmto charakterstkam jsou: a) průběh rychlost vozdel - tachogram,
VíceUniverzita Tomáše Bati ve Zlíně
nvert Tomáše Bt ve Zlíně LBOTONÍ CČENÍ ELEKTOTECHNKY PŮMYSLOÉ ELEKTONKY Náev úlohy: Metody řešení stejnosměrných elektrckých ovodů v ustáleném stvu Zprcovl: Petr Lur, Josef Morvčík Skupn: T / Dtum měření:
VíceSPS SPRÁVA NEMOVITOSTÍ
SMLOUVA O REZERVACI POZEMKU A SMLOUVA O BUDOUCÍ SMLOUVĚ O DÍLO Níže uvedeného dne, měsíce roku uzvřeli: 1. EURO DEVELOPMENT JESENICE, s.r.o., IČ 282 44 451, se sídlem Ječná 550/1, Prh 2, PSČ 120 00, zpsná
Více3.2 Základy pevnosti materiálu. Ing. Pavel Bělov
3.2 Základy pevnosti materiálu Ing. Pavel Bělov 23.5.2018 Normálové napětí představuje vazbu, která brání částicím tělesa k sobě přiblížit nebo se od sebe oddálit je kolmé na rovinu řezu v případě že je
Vícesmlouvu o složení finanční částky do advokátní úschovy Níže uvedeného dne, měsíce a roku uzavřeli
Níže uvedeného dne, měsíce roku uzvřeli 1. Zdeněk Berntík, nr. 14.5.1954 Jrmil Berntíková, nr. 30.12.1956 ob bytem Stroveská 270/87, Ostrv-Proskovice ob jko Smluvní strn 1 2. Tělovýchovná jednot Petřvld
VícePředmět: SM02 PRŮBĚH VNITŘNÍCH SIL M(x), V(x), N(x) NA ROVINNÉM ŠIKMÉM PRUTU. prof. Ing. Michal POLÁK, CSc.
Předmět: SM0 PRŮBĚH VNITŘNÍCH SIL M(), V(), N() NA ROVINNÉM ŠIKMÉM PRUTU pro. Ing. Michl POLÁK, CSc. Fkult stvení, ČVUT v Pre 004-014 PRŮBĚHY VNITŘNÍCH SIL M(), N(), V() NA ROVINNÉM ŠIKMÉM PRUTU: ZATÍŽENÍ
VíceČeské vysoké učení technické v Praze, Fakulta strojní. Pevnost a životnost Jur I. Pevnost a životnost. Jur I
1/49 Pevnost životnost Jur I Miln Růžičk, Josef Jurenk, Zbyněk Hrubý Poděkování: Děkuji prof. Ing. Jiřímu Kunzovi, CSc z lskvé svolení s využitím některých obrázků z jeho knihy Aplikovná lomová mechnik,
Více5 Podpěry přivařovací
5.1 Přivřovcí podpěry jsou určeny pro typy vzeb: kluzné podpěry (SS), podpěry s vedením (GS, SS), osové zrážky (S) nebo pevné body (FP). Mohou být použity smosttně nebo v kombinci s kluznými deskmi podložnými
VíceCoordinate system origin position determination
. Non-symmetri Ctenry Nond-symmetri tenry hs generlly the sme shpe, only ends in points of different heights. To desribe non-symmetri tenry, we will look for suh oordintion system where the eqution of
Více