10. KAPITOLA STATICKÉ ZKOUŠKY DLOUHODOBÉ. Krípové zkoušky. l = l. ε 1, ε 2 hodnoty formace v definovaných časech
|
|
- Vladimíra Bílková
- před 5 lety
- Počet zobrazení:
Transkript
1 1. KAPITOLA STATICKÉ ZKOUŠKY DLOUHODOBÉ Vedle výrobků určenýc k jednorázové či krákodobé spořebě, exisuje celá řada aplikací, při kerýc jsou polymerní maeriály vysaveny namáání (napěí či deformaci) v delším časovém období. K omuo účelu slouží speciální dlouodobé zkoušky. Řada polymerníc maeriálů má sklon k deformaci (oku) za normálníc podmínek pod vlasní íou, o znamená při nízké deformaci (ak zvaný sudený ok). V principu se používají dva posupy, jak si při ěco zkouškác posupuje. Buďo se vzorek definovaně zaíží a sleduje se jeo deformace v čase (krípová zkouška) anebo se vzorek zdeformuje na příslušnou odnou a měří se časová změna napěí (relaxace napěí) ve zkušebním ělese. V obou případec se měření provádí za konsanní eploy. Krípové zkoušky Krípové deformační zkoušky jsou normovány pro a, lak i oyb. Pro věší cilivos a jednodušší mecanismus deformace se však dává přednos aovým deformacím. Zkušební ěleso se na jednom konci pevně ucyí a na druém se napíná konsanní silou, což způsobí deformaci ělesa (obrázek 1.1). Deformace měřenéo vzorku se projeví nárůsem délky ve směru působící síly, kerá se vyjadřuje jako poměrné prodloužení, případně proažení ε l l l 1 [%] Jako zkušební ělesa se obvykle volí vzorky ve varu obousranné lopaky, u kerýc se očekává zanedbaelná změna průřezu běem deformace. V průběu měření se sleduje časová změna deformace, ze keré se sesrojí krípová křivka s carakerisickými úseky (obrázek 1.2). Vedle oo se sanovuje aké krípová ryclos jako přírůsek deformace za definovanou jednoku času v k ( 2, 1) ε 2 2 ε1 1 kde ε 1, ε 2 odnoy formace v definovanýc časec
2 1, 2 definované časy Obrázek 1.1: Zařízení pro krípové zkoušky v au. Obrázek 1.2: Obecná krípová křivka. A odpovídá počáeční, elasické deformaci, AB je carakerisická poklesem deformace, B předsavuje primární kríp, v BC je konsanní ryclos deformace - sekundární kríp, CD vzrůs deformace až k vlasní desrukci ělesa, erciární kríp. Okamžiá ryclos oku je určena směrnicí ečny ke krípové křivce. Poměrný přírůsek deformace v časovém úseku se poom vyjadřuje jako krípový index
3 v k ε 2 ε1 ε 1 1 [%] Tvar krípovýc křivek je silně ovlivněn ypem polymernío maeriálu, jeo srukurou (lineární, rozvěvený), supněm krysaliniy, ypem mezimolekulovýc sil, příomnosí změkčovadel, plnění a dalšími fakory. Kromě vlasnío polymernío maeriálu, rají důležiou roli vnější paramery, jakými jsou podmínky zkoušení (eploa) anebo velikos konsannío zaížení. Jeo záměrnou volbou lze dosánou ve zvoleném časovém rozmezí celýc křivek včeně desrukce. Cování polymerů v čase lze různě modelova pomocí mecanickýc modelů složenýc z ocelové pružiny (demonsrující elasickou deformaci) a písu (odpovídající viskozní deformaci) v rozdílnýc uspořádáníc, keré se dají maemaicky popsa. Krípové zkoušky jsou časově náročné a moou probía až několik le. Proo je výodné výsledky predikova, což lze s pomocí derivované rovnice změny deformace při aovém namáání ε ε m n dε m n d n 1 ze keré se získají paramery m a n a jejic dosazením do rovnice lze spočía deformaci v požadovaném čase. Z časové závislosi pevnosi lze získa izocronní křivku napěí deformace odečením deformace v daném čase pro různé odnoy napěí. S její pomocí je možné odadnou deformaci po určié době namáání. Z izocronníc křivek se aké sanovuje počáeční neboli angenový krípový modul E ε [ MPa] Krípová pevnos, edy napěí, při kerém dojde k přeržení v daném časovém okamžiku (obvykle 1 od) lze sanovi z časové závislosi pevnosi. Také se určuje smluvní krípový modul jako napěí vedoucí k předepsanému proažení za určiou dobu (například za 1 od o 1 %). Časová závislos krípovéo modulu je závislá na velikosi použiéo napěí i eploě měření.
4 Na základě měření lze vyčís základní informace o povaze změny deformace, odnoác časovýc a dlouodobýc pevnosí, či různýc vlivec na jejic velikosi a průbě. Tyo informací je možné vymezi meze oddělující například ranici lineariy, napěí deformace, zasavení deformačnío cování, dokončení redisribuce napěí a porušení plasickýc mo při dlouodobýc podmínkác zaížení. Obvyklé jsou dva průběy krípovýc křivek. Buďo ryclos deformace při konsanním zaížení pozvolna klesá až k bodu, za nímž se zkušební vzorek už více nedeformuje a nedojde ani k jeo porušení. Ve druém případě jsou parné ři oblasi oblas s klesající ryclosí deformace, oblasí usálenéo oku a oblasí s křekým (ažným) porušením maeriálu. Tyo oblasi definují podmínky porušení a deformování polymerníc maeriálů, kde důležiou vlasnosí je odnoa dlouodobé pevnosi. Při nižšíc napěíc nedojde k porušení maeriálu a krípové cování lze popsa rovnicí lineární viskoelasiciy. Naopak při vyššíc napěíc dojde v jisém okamžiku k porušení maeriálu a edy pro popis časové deformace je nezbyné použí nelineárníc vzaů. K měření krípovéo cování slouží jednoducá zařízení, scopná dlouodobé zkoušky (řeba i několik roků). Věšinou se jedná o rám s čelismi, ve kerýc je ve svislé poloze upnuý sledovaný vzorek. Na dolní čelisi je pak zavěšeno zaváží odpovídající předepsanému napěí (obvykle v rozsau 1 % 9 % meze pevnosi v au). Mnoem složiější je pak příslušensví zaručující konsanní eplou a vlkos v okolí zkušebnío vzorku a zařízení odečíající deformaci vzorku, keré nesmí nikerak ovlivňova zkušební ěleso ani průbě zkoušky. Proo se s výodou používají různá opická zařízení (kaeomery), kdy se na zkušební vzorek nakreslí rysky, případně se přilepí odporové enzomery a sleduje se změna délky v čase. Před samoným měřením je nezbyné změři rozměry zkušebnío ělesa ke sanovení průřezu vzorku. Poom se zkušební ěleso předíží ak, aby nedošlo k měřielné deformaci a změří se jeo délka l. Plynule a bez rázů se zaěžuje zkušebním zaížením po dobu přibližně desei sekund a ve sanovenýc časovýc inervalec (volí se s oledem na zkoušený maeriál) docází k odeču deformace. Zkoušení se provádí u nejméně ří zkušebníc ěles současně. Po přeržení se vyodnoí povau lomu zkušebnío ělesa, změna průřezu, zda nedošlo k vyvoření krčku a podobně. Tako ovlivněné výsledky se vypouší. Zkoušky krípovéo cování v oybu jsou výodné pro krákodobé zkoušky, kdy se sesrojí časová závislos průybu anebo se přímo spočíá změna modulu pružnosi. Teno způsob je vodný zejména pro křeké maeriály (polysyren, bakeli). Nezbynou podmínkou je možnos emperování zkušebnío vzorku. Výodou jsou menší zaěžovací síly a celkově menší zkušební zařízení. Pro sanovení krípu v laku se používají zkušební zařízení s pákovým zaěžovacím sysémem a zkušební ělesa ve varu válečků. Relaxační zkoušky
5 Relaxační zkoušky spočívají v měření změny napěí (relaxaci) při konsanní deformaci. Relaxace je výsledkem fyzikálníc anebo cemickýc změn ve vniřní srukuře zkoušenéo maeriálu. Průbě relaxace napěí je významně ovlivněný vnějšími i vniřními fakory, jakými jsou eploa, velikos deformace, var zkušebnío vzorku, či molekulová monos, skladba směsi, usoa síťování a další. Sejně jako krípové cování lze relaxaci popsa pomocí mecanickýc modelů (pís a pružina), z nicž nejjednodušším je Maxwellův model (obrázek 1.3). dε 1 d E d + d E Proože se podle základní definice relaxace s časem nemění, ak plaí d dε E η e kde je napěí v čase je napěí v čase τ je relaxační doba definovaná e τ η τ E Obrázek 1.3: Maxwellův model.
6 Při okamžié deformaci modelu na počáeční deformaci ε v čase kraším než τ, lze zanedba viskozní člen a rovnici upravi ε E e τ a z ní odvodi vza pro relaxační modul E r E r e ε ε τ E e τ Relaxační doba τ je čas pořebný k poklesu napěí na e 1 původní odnoy, edy 36,79 % původní odnoy napěí. Na obrázku 1.4 je uveden příklad časovéo průběu relaxačnío cování Maxwellova modelu. Míso nejvěšío sklonu křivky v logarimickýc souřadnýc pak odpovídá relaxačnímu času. Obrázek 1.4: Modelová relaxační křivka pro τ 1 s (vlevo) a v logarimickýc souřadnicíc (vpravo). Věšina polymerů má však více, obecně až nekonečno relaxačníc časů, a o v rozsau několika časovýc řádů. Jejic disribuce se projeví esoviým průběem varem křivky. Přesnou disribuci
7 relaxačníc času (relaxační spekrum) lze získa pouze, když naměřená daa pokrývají dosaečně velkou časovou oblas (alespoň 6 časovýc řádů). Too nelze prakicky dosánou, proo se využívá skládání relaxačníc křivek naměřenýc při různýc eploníc podmínkác na principu superpozice čas eploa. Relaxace měření se měří buďo koninuálně (koninuální deformace a nepřeržié měření napěí) anebo diskoninuálně (krákodobá deformace a po změření je vzorek odížen) při deformaci zkušebnío ělesa namááním v au anebo laku (obrázek 1.5). Sudium relaxace napěí vypovídá kromě fyzikálníc změn ve zkušebním ělese aké o jinak obížně kvanifikovaelnýc cemickýc změnác, například u síťovanýc makromolekul. Používají se aké ke zjišťování vlivu zbyků polymeračníc kaalyzáorů v polymerec, ke sledování změn příčnýc vazeb v kaučukovýc sííc, vlivu vody a nečiso na změny v Si O vazeb v silikonovém kaučuku, degradačníc procesů v polyureanovýc kaučucíc. Cilivá je k odnocení anioxidanů a mecanismů jejic účinku v kaučucíc, epelnýc sabilizáorů a dalšíc. Obrázek 1.5: Zařízení pro sledování relaxačnío cování polymerů. Zařízení k měření relaxace napěí kladou vysoké nároky na přesnos snímání změny napěí při konsanní deformaci. Vzorek je umísěný v komoře, kerou lze emperova, případně zajisi inerní amosféru. Zkušební ělesa pro měření relaxace v laku jsou zpravidla válečky o rozměrec 2 2 mm, pro zkoušku v au se pak používají pásky o loušťce,2 mm. V principu probíá měření ak, že se vzorek umísí a upevní ve zkušební komoře a po kondicionování se co nejrycleji deformuje na předepsanou odnou. Výcozí napěí se odečíá 1 s po dosažení deformace.
8 Vyodnocení se provádí ze záznamu měření. Relaxační křivka se získá výnosem relaivnío poklesu napěí ve zkušebním ělese v závislosi na čase. Z éo závislosi se spočíá ryclosní konsanu relaxace jako převrácenou odnou relaxační doby ln ln k s 1 [ ] a pro konkréní časový úsek k ln 2 ln 1 s [ ] Pro výpoče akivační energie relaxačnío procesu je nezbyné provés sanovení při nejméně řec různýc eploác. Ve sejnýc okamžicíc se určí ryclosní konsany, keré se graficky znázorní v závislosi na reciproké eploě. Směrnice přímky se poom dosadí do Arreniovy rovnice. k A e E ak RT Dále se dá sanovi velikos poměrné relaxace p. r. 1 [%] anebo koeficien relaxace k. r. Zkoušky rvalé deformace
9 Jedná se o zvlášní zkoušky vulkanizovanýc kaučuků (s elasickou, vranou deformací), keré probíají při konsanním proažení a při konsanní deformaci (proažením na konsanní délku). Trvalá deformace v laku při konsanním napěí Zkušební ěleso ve varu válečku o rozměrec 2 2 mm se deformuje konsanním napěím 1 MPa a sleduje se průbě deformace v určiýc časovýc inervalec při zaížení i po odížení. Tak se získá ak zvaná plasoelasická křivka (obrázek 1.6). Před samoným měřením se změří průřez zkušebnío ělesa a podle oo se nasaví zaížení odpovídající předepsanému napěí. Obrázek 1.6: Plasoelasická křivka při zaížení a odlečení. V čase 1 se zkušební ěleso o výšce zaíží a sleduje se jeo časová změna deformace. Nejprve se projeví ideální elasická deformace nezávislá na čase deformace ělesa z výšky na výšku 1. Posupně se začne projevova viskoelasické cování polymerů, keré je už časově závislé. Ryclos deformace se posupně snižuje a asympoicky se přiblíží k usálené odnoě deformace 2. Tao fáze odpovídá zpožděné elasiciě (vraná, ale časově závislá) a plasické deformaci (nevraná). V čase 2 dojde k odížení zkušebnío ělesa a okamžiě dojde k návrau výšky ělesa z pozice 2 do 3 vypovídající vrané elasické deformaci časově nezávislé. V dalším průběu se projeví vraná zpožděná elasicia, kdy se dojde ke zvýšení z poloy 3 do 4. Rozdíl mezi odnoou a 4 odpovídá podílu nevrané plasické deformace a odpovídá rvalé deformaci zkušebnío ělesa. Hodnoy jednolivýc ypů deformace se vyodnocují jako poměrná změna výšky vzledem k původní výšce anebo celkové deformaci ( 2 ) elasická deformace
10 ε 1 [%] ε 1 [%] el el 2 zpožděná elasická deformace (zoavení) ε 1 [%] ε 1 [%] z z 2 rvalá deformace 4 4. d. 1 [%]. d. 1 [%] 2 Tako lze sanovi jednolivé složky deformací v elasomerníc maeriálec. Měřící zařízení je upraveno ak, že umožňuje vždy měření dvou zkušebníc vzorků současně. Zkušební ělesa jsou umísěna v emperované komoře, což umožňuje provádě měření za různýc eplo. Měření rvalé deformace lze provádě i na jinýc zkušebníc zařízeníc (plasomer Defo). Podmínkou je však možnos sledování změny výšky zkušebnío ělesa. Rozměry zkušebníc ěles poom odpovídají zkušebnímu zařízení. Pokud není možné zaznamenáva průbě zkoušky plynule, ak se odnoy zaížení a odížení měří v předem definovanýc inervalec ( v čase, 1 v čase 1 min po zaížení, 2 po 72 od s meziodnoami v časec 1 min, 6 min a po 24 od a 48 od, 3 v čase 1 min po odlečení a 4 v čase 3 min s mezikonrolou po 1 min). Trvalá deformace v laku při konsanní deformaci Nejpoužívanější způsob sanovení rvalé deformace vulkanizovanýc kaučuků, kdy je zkušební ěleso sláčeno mezi dvěma paralelními deskami (obrázek 1.7) předepsanou deformací (o 25 % při vrdosi ělesa < 85 S A) po předepsanou dobu (24 od anebo 72 od) při eploě 7 C. Po uvolnění a zoavení (3 min) se poom změří rvalá deformace. Zkušební ělesa mají normovanou velikos (yp I o průměru 29 mm a výšce 12,5 mm, yp II 13 mm 6,3 mm).
11 Obrázek 1.7: Zařízení ke sledování rvalé deformace při konsanním zaížení. Trvalá deformace se poom spočíá podle vzau. d. ε 1 [%] kde původní výška ělesa ε velikos slačení výška po uvolnění Hodnoa rvalé deformace v laku 1 % znamená, že z celé deformace nuné ke slačení zkušebnío ělesa, se po odlečení nevráilo nic a pryž ak zraila pružící scopnos využívá se ke sledování ěsnícíc maeriálů (abulka 1.1). Hodnoa 5 % znamená, že se polovina slačení se proměnila v nevranou deformaci, druá polovina se vlivem rerakčníc sil vráila a je scopna vyvinou proilak. Ideálním případem je poom nulová rvalá deformace, kdy se při slačení uplaňuje veškerá pružící scopnos. Tabulka 1.1: Rozdělení pryže podle odnoy rvalé deformace (kriérium ěsnění) Trvalá deformace Hodnocení < 25 % velmi dobrá < 4 % dobrá < 6 % méně vodná > 6 % nevodná
12 Zkušební zařízení se skládá ze dvou ocelovýc kooučů, mezi jejicž rovnoběžnými plocami se slačuje určiá série zkušebníc ěles. Velikos slačení se dociluje pomocí opěrnéo kroužku ve sředu saovacío šroubu. Trvalá deformace se obvykle měří při vyššíc i nízkýc eploác s oledem na reálné aplikace zkoušenéo maeriálu. Zkoušky lze provádě aké v různýc prosředíc.
9 Viskoelastické modely
9 Viskoelasické modely Polymerní maeriály se chovají viskoelasicky, j. pod vlivem mechanického namáhání reagují současně jako pevné hookovské láky i jako viskózní newonské kapaliny. Viskoelasické maeriály
Více10 Lineární elasticita
1 Lineární elasicia Polymerní láky se deformují lineárně elasicky pouze v oblasi malých deformací a velmi pomalých deformací. Hranice mezi lineárním a nelineárním průběhem deformace (mez lineariy) závisí
VíceMěrné teplo je definováno jako množství tepla, kterým se teplota definované hmoty zvýší o 1 K
1. KAPITOLA TEPELNÉ VLASTNOSTI Tepelné vlasnosi maeriálů jsou charakerizovány pomocí epelných konsan jako měrné eplo, eploní a epelná vodivos, lineární a objemová rozažnos. U polymerních maeriálů má eploa
VíceMECHANIKA PODZEMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vztahy z reologie a reologického modelování
STUDIJNÍ PODPORY PRO KOMBINOVANOU FORMU STUDIA NAVAZUJÍCÍHO MAGISTRSKÉHO PROGRAMU STAVBNÍ INŽNÝRSTVÍ -GOTCHNIKA A PODZMNÍ STAVITLSTVÍ MCHANIKA PODZMNÍCH KONSTRUKCÍ Základní vzahy z reologie a reologického
VíceZpracování výsledků dotvarovací zkoušky
Zpracování výsledků dovarovací zkoušky 1 6 vývoj deformace za konsanního napěí 5,66 MPa ˆ J doba zaížení [dny] počáek zaížení čas [dny] Naměřené hodnoy funkce poddajnosi J 12 1 / Pa 75 6 45 3 15 doba zaížení
VícePřetváření a porušování materiálů
Převáření a porušování maeriálů Převáření a porušování maeriálů Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322, el. 224 354 481, Milan.Jirasek@fsv.cvu.cz konzulace úerý 14:30-16:30, případně kdykoliv jindy dle
VíceZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK
ZPŮSOBY MODELOVÁNÍ ELASTOMEROVÝCH LOŽISEK Vzhledem ke skuečnosi, že způsob modelování elasomerových ložisek přímo ovlivňuje průběh vniřních sil v oblasi uložení, rozebereme v éo kapiole jednolivé možné
VícePřetváření a porušování materiálů
Převáření a porušování maeriálů Přednášející: Prof. Milan Jirásek, B322, el. 224 354 481, Milan.Jirasek@fsv.cvu.cz konzulace úerý 14:00-15:30, případně kdykoliv jindy dle dohody Sudijní podklady: skripum
Více4. Střední radiační teplota; poměr osálání,
Sálavé a průmyslové vyápění (60). Sřední radiační eploa; poměr osálání, operaivní a výsledná eploa.. 08 a.. 08 Ing. Jindřich Boháč TEPLOTY Sřední radiační eploa - r Sálavé vyápění = PŘEVÁŽNĚ sálavé vyápění
VíceÚloha V.E... Vypař se!
Úloha V.E... Vypař se! 8 bodů; průměr 4,86; řešilo 28 sudenů Určee, jak závisí rychlos vypařování vody na povrchu, kerý ao kapalina zaujímá. Experimen proveďe alespoň pro pě různých vhodných nádob. Zamyslee
VíceSTATICKÉ A DYNAMICKÉ VLASTNOSTI ZAŘÍZENÍ
STATICKÉ A DYNAMICKÉ VLASTNOSTI ZAŘÍZENÍ Saické a dnamické vlasnosi paří k základním vlasnosem regulovaných sousav, měřicích přísrojů, měřicích řeězců či jejich čásí. Zaímco saické vlasnosi se projevují
VíceÚloha II.E... je mi to šumák
Úloha II.E... je mi o šumák 8 bodů; (chybí saisiky) Kupe si v lékárně šumivý celaskon nebo cokoliv, co se podává v ableách určených k rozpušění ve vodě. Změře, jak dlouho rvá rozpušění jedné abley v závislosi
VíceSchöck Isokorb typ KST
Schöck Isokorb yp Obsah Srana Základní uspořádání a ypy přípojů 194-195 Pohledy/rozměry 196-199 Dimenzační abulky 200 Ohybová uhos přípoje/pokyny pro návrh 201 Dilaování/únavová odolnos 202-203 Konsrukční
VíceDerivace funkce více proměnných
Derivace funkce více proměnných Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 21. prosince 2017 1. Parciální derivace. Ve výrazu f(x, y) považujeme za proměnnou jen x a proměnnou y považujeme za konsanu. Zderivujeme
VíceParciální funkce a parciální derivace
Parciální funkce a parciální derivace Pro sudeny FP TUL Marina Šimůnková 19. září 2018 1. Parciální funkce. Příklad: zvolíme-li ve funkci f : (x, y) sin(xy) pevnou hodnou y, například y = 2, dosaneme funkci
VíceIMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA,
IMPULSNÍ A PŘECHODOVÁ CHARAKTERISTIKA, STABILITA. Jednokový impuls (Diracův impuls, Diracova funkce, funkce dela) někdy éž disribuce dela z maemaického hlediska nejde o pravou funkci (přesný popis eorie
Více2.2.2 Měrná tepelná kapacita
.. Měrná epelná kapacia Předpoklady: 0 Pedagogická poznámka: Pokud necháe sudeny počía příklady samosaně, nesihnee hodinu za 45 minu. Můžee využí oho, že následující hodina je aké objemnější a použí pro
VícePasivní tvarovací obvody RC
Sřední průmyslová škola elekroechnická Pardubice CVIČENÍ Z ELEKTRONIKY Pasivní varovací obvody RC Příjmení : Česák Číslo úlohy : 3 Jméno : Per Daum zadání : 7.0.97 Školní rok : 997/98 Daum odevzdání :
VíceMatematika v automatizaci - pro řešení regulačních obvodů:
. Komplexní čísla Inegrovaná sřední škola, Kumburská 846, Nová Paka Auomaizace maemaika v auomaizaci Maemaika v auomaizaci - pro řešení regulačních obvodů: Komplexní číslo je bod v rovině komplexních čísel.
VíceEKONOMETRIE 6. přednáška Modely národního důchodu
EKONOMETRIE 6. přednáška Modely národního důchodu Makroekonomické modely se zabývají modelováním a analýzou vzahů mezi agregáními ekonomickými veličinami jako je důchod, spořeba, invesice, vládní výdaje,
Více2.2.8 Jiné pohyby, jiné rychlosti I
2.2.8 Jiné poyby, jiné ryclosi I Předpoklady: 020207 Pomůcky: Vernier Go Moion, počíač, nafukovací míč, kyvadlo velké, závaží na pružině, nakloněná rovina s vozíkem Př. 1: Nejdelší přímou pravidelně provozovanou
VíceStýskala, L e k c e z e l e k t r o t e c h n i k y. Vítězslav Stýskala TÉMA 6. Oddíl 1-2. Sylabus k tématu
Sýskala, 22 L e k c e z e l e k r o e c h n i k y Víězslav Sýskala TÉA 6 Oddíl 1-2 Sylabus k émau 1. Definice elekrického pohonu 2. Terminologie 3. Výkonové dohody 4. Vyjádření pohybové rovnice 5. Pracovní
VíceVýpočty teplotní bilance a chlazení na výkonových spínacích prvcích
Výpočy eploní bilance a chlazení na výkonových spínacích prvcích Úvod Při provozu polovodičového měniče vzniká na výkonových řídicích prvcích zráový výkon. volňuje se ve ormě epla, keré se musí odvés z
VícePloché výrobky válcované za tepla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro tváření za studena
Ploché výrobky válcované za epla z ocelí s vyšší mezí kluzu pro váření za sudena ČSN EN 10149-1 Obecné echnické dodací podmínky Dodací podmínky pro ermomechanicky válcované Podle ČSN EN 10149-12-2013 ČSN
VíceREAKČNÍ KINETIKA 1. ZÁKLADNÍ POJMY. α, ß jsou dílčí reakční řády, α je dílčí reakční řád vzhledem ke složce A, ß vzhledem ke složce
REKČNÍ KINETIK - zabývá se ryhlosí hemikýh reakí ZÁKLDNÍ POJMY Definie reakční ryhlosi v - pro reake probíhajíí za konsanního objemu v dξ di v V d ν d i [] moldm 3 s Ryhlosní rovnie obeně vyjadřuje vzah
VíceProjekční podklady Vybrané technické parametry
Projekční podklady Vybrané echnické paramery Projekční podklady Vydání 07/2005 Horkovodní kole Logano S825M a S825M LN a plynové kondenzační kole Logano plus SB825M a SB825M LN Teplo je náš živel Obsah
VíceVolba vhodného modelu trendu
8. Splinové funkce Trend mění v čase svůj charaker Nelze jej v sledovaném období popsa jedinou maemaickou křivkou aplikace echniky zv. splinových funkcí: o Řadu rozdělíme na několik úseků o V každém úseku
Vícepro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konstrukci (s více než dvěma moduly)
Schöck Isokorb Moduly pro napojení ocelových nosníků velkého průřezu na ocelovou konsrukci (s více než dvěma moduly) 190 Schöck Isokorb yp (= 1 ZST Modul + 1 QST Modul) pro napojení volně vyložených ocelových
VíceSkupinová obnova. Postup při skupinové obnově
Skupinová obnova Při skupinové obnově se obnovují všechny prvky základního souboru nebo určiá skupina akových prvků najednou. Posup při skupinové obnově prvky, jež selžou v určiém období, je nuno obnovi
Více7 Příklady výpočtu prvků z nevyztuženého zdiva
7 Příklady výpoču prvků z nevyzuženéo zdiva 7.1 Pilíř ve vniřní sěně Zadání Navrněe průřez exrémně zaíženéo nosnéo pilíře z lícovéo zdiva z plnýc Klinker lícovek českéo formáu 290/140/65 mm (minimální
VíceProtipožární obklad ocelových konstrukcí
Technický průvoce Proipožární obkla ocelových konsrukcí Úvo Ocel je anorganický maeriál a lze jí ey bez zvlášních zkoušek zařai mezi nehořlavé maeriály. Při přímém působení ohně vlivem vysokých eplo (nárůs
VíceReologické modely měkkých tkání
Reologické modely měkkých kání Tomas Mares 1. Úvod Výchozím principem mechaniky měkkých kání (j. kůže, cév, pojivových kání, kání vniřních orgánů, šlach, vazů, chrupavek, sinoviální ekuiny) je reologie.
VíceAnalogový komparátor
Analogový komparáor 1. Zadání: A. Na předloženém inverujícím komparáoru s hyserezí změře: a) převodní saickou charakerisiku = f ( ) s diodovým omezovačem při zvyšování i snižování vsupního napěí b) zaěžovací
VícePopis regulátoru pro řízení směšovacích ventilů a TUV
Popis reguláoru pro řízení směšovacích venilů a TUV Reguláor je určen pro ekviermní řízení opení jak v rodinných domcích, ak i pro věší koelny. Umožňuje regulaci jednoho směšovacího okruhu, přípravu TUV
VíceFyzikální praktikum II - úloha č. 4
Fyzikální prakikum II - úloha č. 4 1 4. Přechodové jevy v obvodech s kapaciory Úkoly 1) 2) 3) 4) Sesave obvod pro demonsraci jevu nabíjení a vybíjení kondenzáoru. Naměře průběhy napěí a proudů na vybraných
VíceTechnický list. Trubky z polypropylenu EKOPLASTIK PPR PN10 EKOPLASTIK PPR PN16 EKOPLASTIK EVO EKOPLASTIK PPR PN20 EKOPLASTIK FIBER BASALT CLIMA
Technický lis Trubky z polypropylenu PPR PN10 Ø 20-125 mm PPR PN16 Ø 16-125 mm PPR PN20 Ø 16-125 mm EVO Ø 16-125 mm STABI PLUS Ø 16-110 mm FIBER BASALT PLUS Ø 20-125 mm FIBER BASALT CLIMA Ø 20-125 mm max.
VíceLaplaceova transformace Modelování systémů a procesů (11MSP)
aplaceova ransformace Modelování sysémů a procesů (MSP) Bohumil Kovář, Jan Přikryl, Miroslav Vlček 5. přednáška MSP čvrek 2. března 24 verze: 24-3-2 5:4 Obsah Fourierova ransformace Komplexní exponenciála
VíceZÁKLADY ELEKTRICKÝCH POHONŮ (EP) Určeno pro posluchače bakalářských studijních programů FS
ZÁKLADY ELEKTRICKÝCH OHONŮ (E) Určeno pro posluchače bakalářských sudijních programů FS Obsah 1. Úvod (definice, rozdělení, provozní pojmy,). racovní savy pohonu 3. Základy mechaniky a kinemaiky pohonu
VíceWorking Papers Pracovní texty
Working Papers Pracovní exy Working Paper o. 1/24 ondový penzijní sysém v konvergující ekonomice Jan Kubíček ISIU PRO EKOOMICKOU A EKOLOGICKOU POLIIKU VYSOKÁ ŠKOLA EKOOMICKÁ V PRAZE AKULA ÁROOHOSPOÁŘSKÁ
VícePOPIS OBVODŮ U2402B, U2405B
Novodvorská 994, 142 21 Praha 4 Tel. 239 043 478, Fax: 241 492 691, E-mail: info@asicenrum.cz ========== ========= ======== ======= ====== ===== ==== === == = POPIS OBVODŮ U2402B, U2405B Oba dva obvody
VíceÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU
ÚVOD DO DYNAMIKY HMOTNÉHO BODU Obsah Co je o dnamika? 1 Základní veličin dnamik 1 Hmonos 1 Hbnos 1 Síla Newonov pohbové zákon První Newonův zákon - zákon servačnosi Druhý Newonův zákon - zákon síl Třeí
Víceecosyn -plast Šroub pro termoplasty
ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Bossard ecosyn -plas Šroub pro ermoplasy Velká únosnos Velká procesní únosnos Vysoká bezpečnos při spojování I v rámci každodenního živoa: Všude je zapořebí závi vhodný
VíceTlumené kmity. Obr
1.7.. Tluené kiy 1. Uě vysvěli podsau lueného kiavého pohybu.. Vysvěli význa luící síly. 3. Zná rovnici okažié výchylky lueného kiavého pohybu. 4. Uě popsa apliudu luených kiů. 5. Zná konsany charakerizující
VíceAnalýza časových řad. Informační a komunikační technologie ve zdravotnictví. Biomedical Data Processing G r o u p
Analýza časových řad Informační a komunikační echnologie ve zdravonicví Definice Řada je posloupnos hodno Časová řada chronologicky uspořádaná posloupnos hodno určiého saisického ukazaele formálně je realizací
VíceObrázek 4.1: Princip měření plasticity podle Williamse (vlevo) a Defo (vpravo).
4. KAPITOLA HODNOCENÍ PLASTICITY ELASTOMERŮ Zkoušení kaučuků a kaučukovýc směsí je přizpůsobeno jejic carakteru - obvykle výrazné pseudoplastické cování a vysoká viskozita směsi. Proto se namísto přesnýc
VíceP Ř Í K L A D Č. 2 OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
P Ř Í K L A D Č. OBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE Projek : FRVŠ 0 - Analýza meod výpoču železobeonových lokálně podepřených desek Řešielský kolekiv : Ing. Marin Tipka Ing. Josef
VíceNA POMOC FO. Pád vodivého rámečku v magnetickém poli
NA POMOC FO Pád vodivého rámečku v maneickém poli Karel auner *, Pedaoická akula ZČU v Plzni Příklad: Odélníkový rámeček z vodivého dráu má rozměry a,, hmonos m a odpor. Je zavěšen ve výšce h nad horním
VíceKatedra obecné elektrotechniky Fakulta elektrotechniky a informatiky, VŠB - TU Ostrava 4. TROJFÁZOVÉ OBVODY
Kaedra obecné elekroechniky Fakula elekroechniky a inormaiky, VŠB - T Osrava. TOJFÁZOVÉ OBVODY.1 Úvod. Trojázová sousava. Spojení ází do hvězdy. Spojení ází do rojúhelníka.5 Výkon v rojázových souměrných
VíceOBECNÁ LOKÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOVÁ STROPNÍ KONSTRUKCE
OBECNÁ LOÁLNĚ PODEPŘENÁ ŽELEZOBETONOÁ STROPNÍ ONSTRUCE Je dán železobeonový monoliický skele (viz schéma konsrukce). Sousední desková pole jsou zaížena rozdílným užiným zaížením. Meodou součových momenů
VíceUživatelský manuál. Řídicí jednotky Micrologic 2.0 a 5.0 Jističe nízkého napětí
Uživaelský manuál Řídicí jednoky Micrologic.0 a 5.0 Jisiče nízkého napěí Řídicí jednoky Micrologic.0 a 5.0 Popis řídicí jednoky Idenifikace řídicí jednoky Přehled funkcí 4 Nasavení řídicí jednoky 6 Nasavení
VíceMetodika zpracování finanční analýzy a Finanční udržitelnost projektů
OPERAČNÍ PROGRAM ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ EVROPSKÁ UNIE Fond soudržnosi Evropský fond pro regionální rozvoj Pro vodu, vzduch a přírodu Meodika zpracování finanční analýzy a Finanční udržielnos projeků PŘÍLOHA
Více1.3.4 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici
34 Rovnoměrně zrychlený pohyb po kružnici Předpoklady: 33 Opakování: K veličinám popisujícím posuvný pohyb exisují analogické veličiny popisující pohyb po kružnici: rovnoměrný pohyb pojíko rovnoměrný pohyb
VíceKlíčová slova: Astabilní obvod, operační zesilovač, rychlost přeběhu, korekce dynamické chyby komparátoru
Asabilní obvod s reálnými operačními zesilovači Josef PUNČOCHÁŘ Kaedra eoreické elekroechniky Fakula elekroechnicky a informaiky Vysoká škola báňská - Technická universia Osrava ř. 17 lisopadu 15, 708
VíceJAN JUREK. Jméno: Podpis: Název měření: OVĚŘOVÁNÍ ČINNOSTI GENERÁTORU FUNKCÍ Číslo měření: 6. Třída: E4B Skupina: 2
STŘEDNÍ ŠKOLA ELEKTOTECNICKÁ FENŠTÁT p.. Jméno: JAN JEK Podpis: Název měření: OVĚŘOVÁNÍ ČINNOSTI GENEÁTO FNKCÍ Číslo měření: 6 Zkoušené předměy: ) Komparáor ) Inegráor ) Generáor unkcí Funkce při měření:
VíceUniverzita Tomáše Bati ve Zlíně
Unverza Tomáše Ba ve Zlíně ABOATONÍ VIČENÍ EEKTOTEHNIKY A PŮMYSOVÉ EEKTONIKY Název úlohy: Zpracoval: Měření čnného výkonu sřídavého proudu v jednofázové sí wamerem Per uzar, Josef Skupna: IT II/ Moravčík,
VíceFINANČNÍ MATEMATIKA- ÚVĚRY
Projek ŠABLONY NA GVM Gymnázium Velké Meziříčí regisrační číslo projeku: CZ.1.07/1.5.00/4.0948 IV- Inovace a zkvalinění výuky směřující k rozvoji maemaické gramonosi žáků sředních škol FINANČNÍ MATEMATIKA-
Více2.2.9 Jiné pohyby, jiné rychlosti II
2.2.9 Jiné pohyby, jiné rychlosi II Předpoklady: 020208 Pomůcky: papíry s grafy Př. 1: V abulce je naměřeno prvních řice sekund pohybu konkurenčního šneka. Vypoči: a) jeho průměrnou rychlos, b) okamžié
VíceTéma 5 Kroucení Základní principy a vztahy Smykové napětí a přetvoření Úlohy staticky určité a staticky neurčité
Pružnos a plasicia, 2.ročník bakalářského sudia Téma 5 Kroucení Základní principy a vzahy Smykové napěí a převoření Úlohy saicky určié a saicky neurčié Kaedra savební mechaniky Fakula savební, VŠB - Technická
VíceSIMULACE. Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic. Měřicí a řídicí technika přednášky LS 2006/07
Měřicí a řídicí echnika přednášky LS 26/7 SIMULACE numerické řešení diferenciálních rovnic simulační program idenifikace modelu Numerické řešení obyčejných diferenciálních rovnic krokové meody pro řešení
Více1/77 Navrhování tepelných čerpadel
1/77 Navrhování epelných čerpadel paramery epelného čerpadla provozní režimy, navrhování akumulace epla bilancování inervalová meoda sezónní opný fakor 2/77 Paramery epelného čerpadla opný výkon Q k [kw]
VíceSchéma modelu důchodového systému
Schéma modelu důchodového sysému Cílem následujícího exu je názorně popsa srukuru modelu, kerý slouží pro kvanifikaci příjmové i výdajové srany důchodového sysému v ČR, a o jak ve varianách paramerických,
VíceAnalýza citlivosti NPV projektu na bázi ukazatele EVA
3. mezinárodní konference Řízení a modelování finančních rizik Osrava VŠB-U Osrava, Ekonomická fakula, kaedra Financí 6.-7. září 2006 Analýza cilivosi NPV projeku na bázi ukazaele EVA Dagmar Richarová
VíceHodnoty pro trubkový vazník předpokládají styčníky s průniky trubek, v jiných případech budou vzpěrné délky stejné jako pro úhelníkové vazníky.
5. Vazník posuek pruů 5. Vzpěrné élky Tab.: Vzpěrné élky pruů příhraových vazníků Úhelníkový vazník v rovině vzálenos uzlů Horní pás z roviny vzálenos vaznic vzálenos svislého zužení Dolní pás z roviny
VíceLindabCoverline. Tabulky únosností. Pokyny k montáži trapézových plechů Lindab
LindabCoverline Tabulky únosnosí Pokyny k monáži rapézových plechů Lindab abulky únosnosi rapézových plechů Úvod Přípusné plošné zaížení je určeno v souladu s normou ČSN P ENV 1993-1-3 Navrhování ocelových
VíceNumerická integrace. b a. sin 100 t dt
Numerická inegrace Mirko Navara Cenrum srojového vnímání kaedra kyberneiky FEL ČVUT Karlovo náměsí, budova G, mísnos 14a hp://cmpfelkcvucz/~navara/nm 1 lisopadu 18 Úloha: Odhadnou b a f() d na základě
Vícečím později je betonový prvek zatížen, tím méně bude dotvarovat,
POROVNÁNÍ MATEMATICKÝCH MODELŮ PRO VÝPOČET SMRŠŤOVÁNÍ A DOTVAROVÁNÍ BETONU COMPARISON OF THE MATHEMATICAL MODELS FOR PREDICTION OF CREEP AND SHRINKAGE OF CONCRETE Jan Soška, Lukáš Vráblík Příspěvek se
VícePLL. Filtr smyčky (analogový) Dělič kmitočtu 1:N
PLL Fázový deekor Filr smyčky (analogový) Napěím řízený osciláor F g Dělič kmioču 1:N Číače s velkým modulem V současné době k návrhu samoného číače přisupujeme jen ve výjimečných případech. Daleko časěni
VíceÚloha VI.3... pracovní pohovor
Úloha VI.3... pracovní pohovor 4 body; průměr,39; řešilo 36 sudenů Jedna z pracoven lorda Veinariho má kruhový půdorys o poloměru R a je umísěna na ložiscích, díky nimž se může oáče kolem své osy. Pro
VícePříklad 4 Ohýbaný nosník - napětí
Příklad 4 Oýaný nosník - napěí Teorie Prosý o, rovinný o Při prosé ou je průře naáán oový oene oáčející kole jedné lavníc os servačnosi průřeu, ovkle os. oen se načí neo jeno. Běžněji je ožné se seka s
Více4. Kroucení prutů Otevřené a uzavřené průřezy, prosté a vázané kroucení, interakce, přístup podle Eurokódu.
4. Kroucení pruů Oevřené a uzavřené průřezy, prosé a vázané kroucení, inerakce, přísup podle Eurokódu. Obvyklé je pružné řešení (plasické nelineární řešení - např. Srelbická) Podle Eurokódu lze kombinova
VíceTabulky únosnosti tvarovaných / trapézových plechů z hliníku a jeho slitin.
Tabulky únosnosi varovaných / rapézových plechů z hliníku a jeho sliin. Obsah: Úvod Základní pojmy Příklad použií abulek Vysvělivky 4 5 6 Tvarovaný plech KOB 00 7 Trapézové plechy z Al a jeho sliin KOB
VíceBipolární tranzistor jako
Elekronické součásky - laboraorní cvičení 1 Bipolární ranzisor jako Úkol: 1. Bipolární ranzisor jako řízený odpor (spínač) ověření činnosi. 2. Unipolární ranzisor jako řízený odpor (spínač) ověření činnosi.
VíceZrnitost. Zrnitost. MTF, rozlišovací schopnost. Zrnitost. Kinetika vyvolávání. Kinetika vyvolávání ( D) dd dt. Graininess vs.
MTF, rozlišovací schopnos Zrnios Graininess vs. granulariy Zrnios Zrnios foografických maeriálů je definována jako prosorová změna opické husoy rovnoměrně exponované a zpracované plošky filmu měřená denziomerem
VíceROTORŮ TURBOSOUSTROJÍ
ZJIŠŤOVÁNÍ PŘÍČIN ZVÝŠENÝCH VIBRACÍ ROTORŮ TURBOSOUSTROJÍ Prof Ing Miroslav Balda, DrSc Úsav ermomechaniky AVČR + Západočeská univerzia Veleslavínova 11, 301 14 Plzeň, el: 019-7236584, fax: 019-7220787,
VíceFyzikální korespondenční seminář MFF UK
Úloha V.E... sladíme 8 bodů; průměr 4,65; řešilo 23 sudenů Změře závislos eploy uhnuí vodného rozoku sacharózy na koncenraci za amosférického laku. Pikoš v zimě sladil chodník. eorie Pro vyjádření koncenrace
VíceNAUKA O MATERIÁLU I. Zkoušky mechanické. Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I
NAUKA O MATERIÁLU I Přednáška č. 04: Zkoušení materiálových vlastností I Zkoušky mechanické Autor přednášky: Ing. Daniela ODEHNALOVÁ Pracoviště: TUL FS, Katedra materiálu ZKOUŠENÍ mechanických vlastností
Více3B Přechodné děje v obvodech RC a RLC
3B Přechodné děje v obvodech a íl úlohy Prohloubi eoreické znalosi o přechodných dějích na a obvodu. Ukáza možnos měření paramerů přechodných dějů v ěcho obvodech. U obvodu 2. řádu () demonsrova vliv lumicího
VícePopis obvodů U2402B, U2405B
ASICenrum s.r.o. Novodvorská 99, Praha Tel. (0) 0 78, Fax: (0) 7 6, E-mail: info@asicenrum.cz ========== ========= ======== ======= ====== ===== ==== === == = Popis obvodů U0B, U0B Funkce inegrovaných
Více6.3.6 Zákon radioaktivních přeměn
.3. Zákon radioakivních přeměn Předpoklady: 35 ěkeré nuklidy se rozpadají. Jak můžeme vysvěli, že se čás jádra (například čásice 4 α v jádře uranu 38 U ) oddělí a vyleí ven? lasická fyzika Pokud má čásice
VíceTeorie obnovy. Obnova
Teorie obnovy Meoda operačního výzkumu, kerá za pomocí maemaických modelů zkoumá problémy hospodárnosi, výměny a provozuschopnosi echnických zařízení. Obnova Uskuečňuje se až po uplynuí určiého času činnosi
VíceMěření výkonnosti údržby prostřednictvím ukazatelů efektivnosti
Měření výkonnosi údržby prosřednicvím ukazaelů efekivnosi Zdeněk Aleš, Václav Legá, Vladimír Jurča 1. Sledování efekiviy ve výrobní organizaci S rozvojem vědy a echniky je spojena řada požadavků kladených
Více5. Využití elektroanalogie při analýze a modelování dynamických vlastností mechanických soustav
5. Využií elekroanalogie při analýze a modelování dynamických vlasnosí mechanických sousav Analogie mezi mechanickými, elekrickými či hydraulickými sysémy je známá a lze ji účelně využíva při analýze dynamických
Více2. ZÁKLADY TEORIE SPOLEHLIVOSTI
2. ZÁKLADY TEORIE SPOLEHLIVOSTI Po úspěšném a akivním absolvování éo KAPITOLY Budee umě: orienova se v základním maemaickém aparáu pro eorii spolehlivosi, j. v poču pravděpodobnosi a maemaické saisice,
VíceŘešení: uvolnění - volba reakcí, vnitřní síly řešené z levého tělesa: Ekvivalentní varianty prutu: Deformační podmínka: ΔL=0
Cvičení 4 k procvičení označeno vlevo červeno čaro P/4 až P4/4 osaní D/4 až D4/4, ožný doácí úkol P/4 Dána je soosá příá yč konsanních průřezů =00 s ěžiši T složená z ěděného úsek délky =00 a ocelového
Více900 - Připojení na konstrukci
Součási pro připojení na konsrukci Slouží k přenosu sil z áhla závěsu na nosnou konsrukci profily nebo sropy. Typy 95x, 96x a 971 slouží k podložení a uchycení podpěr porubí. Připojení podle ypů pomocí
VíceBiologické modely. Robert Mařík. 9. listopadu Diferenciální rovnice 3. 2 Autonomní diferenciální rovnice 8
Biologické modely Rober Mařík 9. lisopadu 2008 Obsah 1 Diferenciální rovnice 3 2 Auonomní diferenciální rovnice 8 3 onkréní maemaické modely 11 Dynamická rovnováha poču druhů...................... 12 Logisická
Více7. INDEXY ZÁKLADNÍ, ŘETĚZOVÉ A TEMPO PŘÍRŮSTKU
Indexy základní, řeězové a empo přírůsku Aleš Drobník srana 1 7. INDEXY ZÁKLADNÍ, ŘETĚZOVÉ A TEMPO PŘÍRŮSTKU V kapiole Indexy při časovém srovnání jsme si řekli: Časové srovnání vzniká, srovnáme-li jednu
VíceVyužijeme znalostí z předchozích kapitol, především z 9. kapitoly, která pojednávala o regresní analýze, a rozšíříme je.
Pravděpodobnos a saisika 0. ČASOVÉ ŘADY Průvodce sudiem Využijeme znalosí z předchozích kapiol, především z 9. kapioly, kerá pojednávala o regresní analýze, a rozšíříme je. Předpokládané znalosi Pojmy
VícePředmět normy. Obsah normy ČSN EN 10083-1. Použití ocelí uvedených v normě. Klasifikace ocelí
Předmě normy Obsah normy ČSN EN 100831 Použií ocelí uvedených v normě Klasifikace ocelí Způsob výroby oceli Způsob dodávání Vlasnosi charakerizující značku oceli Technologické vlasnosi Srukura Vniřní jakos
VíceAplikace analýzy citlivosti při finačním rozhodování
7 mezinárodní konference Finanční řízení podniků a finančních insiucí Osrava VŠB-U Osrava Ekonomická fakula kaedra Financí 8 9 září 00 plikace analýzy cilivosi při finačním rozhodování Dana Dluhošová Dagmar
Více1.5.3 Výkon, účinnost
1.5. Výkon, účinnos ředpoklady: 151 ř. 1: ři výběru zahradního čerpadla mohl er vybíra ze ří čerpadel. rvní čerpadlo vyčerpá za 1 sekundu,5 l vody, druhé čerpadlo vyčerpá za minuu lirů vody a řeí vyčerpá
Více= μ. (NB.3.1) L kde bezrozměrný kritický moment μ cr je: Okrajové podmínky při kroucení Krouticí zatížení α β. (volná deplanace) obecné 3,7 1,08
Kroucení NB. Vniřní síl od kroucení Výsledk jednodušené analý pruů oevřeného průřeu se anedbáním účinku prosého kroucení ve smslu 6..7.(7) le upřesni na ákladě následující modifikované analogie ohbu a
VíceREGULACE ČINNOSTI ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ
REGULACE ČINNOSTI ELEKTRICKÝCH ZAŘÍZENÍ Úvod Záporná zpěná vazba Úloha reguláoru Druhy reguláorů Seřízení reguláoru Snímaní informací o echnologickém procesu ELES11-1 Úvod Ovládání je řízení, při kerém
VíceSeznámíte se s principem integrace substituční metodou a se základními typy integrálů, které lze touto metodou vypočítat.
4 Inegrace subsiucí 4 Inegrace subsiucí Průvodce sudiem Inegrály, keré nelze řeši pomocí základních vzorců, lze velmi časo řeši subsiuční meodou Vzorce pro derivace elemenárních funkcí a věy o derivaci
VíceMĚŘENÍ VÝŠKY HLADINY. Plovákové hladinoměry. Měřená média. Přehled snímačů hladiny. Mechanické hladinoměry. Provedení plovákových snímačů
MĚŘENÍ VÝŠKY HLAINY zjišťování výšky ladiny kapalin případně sypkýc mo v zásobnícíc a provozníc nádobác (nádrže, reakory, odparky, krysalizáory, mísicí nádoby apod.) slouží věšinou ke zjišťování množsví
Více73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KOMENTÁŘ 1. OBECNĚ 2. ZOHLEDNĚNÍ SKLADBY DOPRAVNÍHO PROUDU KŘIŽOVATKY
PŘÍLOHA 73-01 73-01 KONEČNÝ NÁVRH METODIKY VÝPOČTU KAPACITU VJEZDU DO OKRUŽNÍ KŘIŽOVATKY Auor: Ing. Luděk Baroš KOMENTÁŘ Konečný návrh meodiky je zpracován ormou kapioly Technických podmínek a bude upřesněn
Vícetransformace Idea afinního prostoru Definice afinního prostoru velké a stejně orientované.
finní ransformace je posunuí plus lineární ransformace má svou maici vzhledem k homogenním souřadnicím využií například v počíačové grafice [] Idea afinního prosoru BI-LIN, afinia, 3, P. Olšák [2] Lineární
VíceLožiskové jednotky. STOJATÉ LOŽISKOVÉ JEDNOTKY LITINOVÉ SE ZAJIŠŤOVACÍM ŠROUBEM Průměr hřídele Strana mm... B294
ožiskové jednoky TOTÉ OŽIKOVÉ EDOTKY ITIOVÉ E ZIŠŤOVCÍM ŠROUEM UCP rana 90... 8 PŘÍRUOVÉ OŽIKOVÉ EDOTKY ITIOVÉ E ZIŠŤOVCÍM ŠROUEM UCF UCF rana 90... 88 90... 4 6 VIVÁ OŽIK ožiskové jednoky. KOTRUKCE ožiskové
VíceLS Příklad 1.1 (Vrh tělesem svisle dolů). Těleso o hmotnosti m vrhneme svisle
Obyčejné diferenciální rovnice Jiří Fišer LS 2014 1 Úvodní moivační příklad Po prosudování éo kapioly zjisíe, k čemu mohou bý diferenciální rovnice užiečné. Jak se pomocí nich dá modelova prakický problém,
VíceSložkový model spotřeby tepelné energie v síti centralizovaného zásobování teplem
Složkový model spořeby epelné energie v síi cenralizovaného zásobování eplem Jaroslav Šípal V souvislosi s rosoucí spořebou energie a úbykem fosilních paliv je v současné době věnována velká pozornos zvyšování
Více